DOKUMENTACJA TECHNICZNA

Transkrypt

1 DOKUMENTCJ TECHNICZN MOSTU STLOWO-DREWNINEGO N POTOKU NICKULIN W RJCZY INWESTOR: PGL LP NDLEŚNICTWO UJSOŁY GMINY WĘGIERSK GÓRK PROJEKTNT: Wrzesień 2014

2 OPIS TECHNICZNY do projektu technicznego remontu mostu stalowo-drewnianego na potoku Nickulina w Rajczy 1. PODSTW OPRCOWNI 1.1. Zlecenie Inwestora 1.2. Inwentaryzacja terenu 1.3. Obliczenia hydrauliczno-hydrologiczne oraz operat wodno-prawny 1.4. dekwatne normy i przepisy budowlane 2. POŁOŻENIE OIEKTU Projektowany most stalowo-drewniany położony jest na potoku Nickulina, w Rajczy, gmina Rajcza. Skrzyżowanie osi mostu z osią potoku pod kątem Spadek podłużny mostu: 1%. Rozpiętość w świetle między podporami 6,40 m. Szerokość mostu 5,12 m. Długość płyty jezdnej 7,80 m. ariery drewniane. 3. STN ISTNIEJĄCY Na skutek zużycia technicznego, istniejący most uległ zniszczeniu, co spowodowało konieczność jego odbudowy. Pierwotny most został przebudowany w roku 1940, poprzez dolanie betonowych belek podłożyskowych oraz dobetonowanie (wzmocnienie) istniejących przyczółków kamiennych. Obecnie przyczółki nie wykazują większych uszkodzeń, wymagają jedynie miejscowego podlania betonem. Istniejące światło mostu: szerokość 4,92m, wysokość 2,40m. Zniszczeniu uległy również umocnienia opaskowe brzegowe (mury oporowe kamienno-betonowe oraz kamienne) bezpośrednio przed oraz za mostem. 4. PROJEKTOWNE ZMINY Projektuje się wykonanie następujących robót: rozebranie i utylizacja starych elementów płyty jezdnej i dźwigarów mostu skucie gniazd kamiennych pomiędzy wspornikami podłożyskowymi naprawa uszkodzonych i podmytych przyczółków mostu wykonanie nowej stalowej konstrukcji nośnej mostu (dźwigarów) wykonanie płyty jezdni mostu z bali drewnianych oraz desek na skos wykonanie barier mostu 1

3 naprawa najazdów na most naprawa uszkodzonych umocnień brzegowych na wlocie oraz na wylocie mostu 4.1 OCIĄZENI UŻYTKOWE MOSTU Konstrukcję mostu sprawdzono na obciążenie użytkowe według PN-85/S Ciężar użytkowy pojazdów dopuszczonych do eksploatacji po obiekcie: 40 ton. 4.2 KONSTRUKCJ NOŚN Ustrój mostu stanowi konstrukcja stalowo-drewniana w postaci pięciu belek stalowych z profili walcowanych dwuteowych I500, wg PN-91/H-93407, o rozstawie osiowym co 130 cm. Rozpiętość całkowita konstrukcji wynosi 6,40 m. Rozpiętość w świetle podpór L= 6,40 m. Rozpiętość obliczeniowa L 0 = 6,72 m. Szerokość całkowita 4,9 m. (szerokość pasa jezdnego 3,0 m). Stężenia dźwigarów stalowych stanowią profile walcowane z ceowników C 160 wg PN-86/H-93403, łączone spoiną pachwinową do środników dźwigarów głównych, które stanowią profile walcowane dwuteowe I500. Na powyższej konstrukcji stalowej przewidziano wykonanie warstwy nośnej podjezdniowej z krawędziaków gr. 20 cm oraz nawierzchni z desek o grubości 5 cm, układanych skośnie. Mocowanie płyty do dźwigarów na śruby lub za pomocą marek pośrednich z zetowników lub innych profili stalowych. 4.3 PODPORY MOSTU Projektuje się naprawę podmytych fundamentów ścian przyczółków betonowych mostu wraz z naprawą ich struktury i likwidacją miejscowych zarysowań, poprzez torkretowanie oraz dobetonowanie. W części górnej przyczółków, za końcami dźwigarów nośnych należy wykonać belki oporowe żelbetowe (oczepy) jak w części rysunkowej oraz wykonanie izolacji powłokowej betonu poprzez powleczenie 2 warstwami emulsji asfaltowej na zimno (np. Izoplast lub bizol). Szczególną uwagę należy zwrócić na odpowiednie zagęszczenie wylewanego betonu aby uniknąć powstania rakowin i ubytków w konstrukcji. W przypadku zauważenia jakichkolwiek uszkodzeń przyczółków mogących mieć wpływ na stan konstrukcji, należy wezwać projektanta. Po wykonaniu naprawy konstrukcji podpór oraz robót mostowych, należy odtworzyć profil koryta potoku pod mostem. 2

4 4.4 ZEZPIECZENIE NTYKOROZYJNE KONSTRUKCJI STLOWEJ Konstrukcję stalową po wykonaniu zabezpieczyć przed korozją. Po oczyszczeniu do III stopnia czystości nałożyć warstwę podkładową np. z minii lub farby podkładowej, a następnie powlec dwukrotnie powłoką nawierzchniową (farby do metalu). Można też nałożyć bezpośrednio 3 warstwy farby antykorozyjnej (np. Hammerite lub odpowiednika) na konstrukcję. Łączna grubość powłoki antykorozyjnej powinna wynosić µm. 4.5 PORĘCZE DREWNINE Przewidziano wykonanie barier ochronnych drewnianych, jak na rysunkach. 4.6 NJZDY Profile najazdów z obu stron mostu należy wykonać poprzez odpowiednie warstwy z betonu asfaltowego. 4.7 UMOCNIENI RZEGOWE Projektuje się wykonanie napraw umocnień brzegowych w zakresie jak poniżej: Umocnienia brzeg prawy powyżej mostu (patrząc w dół rzeki): - istniejący odcinek muru betonowego i betonowo-kamiennego wys. średnia 2,0 m, gr. ok. 0,5m i długości 21mb, przewidziano rozebranie uszkodzonego muru oraz wymurowanie nowego muru z kamienia łamanego na zaprawie cementowej. Umocnienia brzeg lewy powyżej mostu: - istniejący odcinek muru z kamienia łamanego na sucho, wys. 2,7m, i długości 2,7mb, przewidziano odtworzenie i przemurowanie muru na zaprawie cementowej. Umocnienia brzeg prawy poniżej mostu: - istniejące niewielkie fragmenty starego muru z kamienia na sucho wys. 2,5m, przewidziano odtworzenie i przemurowanie muru na zaprawie cementowej. Umocnienia brzeg lewy poniżej mostu: - istniejące niewielkie fragmenty starego muru z kamienia na sucho wys. 2,5m, przewidziano odtworzenie i przemurowanie muru na zaprawie cementowej. 3

5 UWGI: Wykonawca oraz/lub kierownik budowy mostu powinien posiadać odpowiednie uprawnienia budowlane do wykonywania tego typu obiektów. Wszelkie zmiany wprowadzane w trakcie realizacji, mające istotny wpływ na konstrukcję obiektu, należy uprzednio uzgadniać z projektantem. Wszystkie użyte do budowy materiały i prefabrykaty muszą posiadać Świadectwo dopuszczenia do stosowania w budownictwie IT zgodnie z obowiązującymi przepisami. 4

6 OLICZENI KONSTRUKCYJNE ZESTWIENIE OCIĄŻEŃ N 1 SZT. ELKI NOŚNEJ STLOWEJ (I500) OCIĄŻENI STŁE: Ciężar własny, Deski jezdni 6,0x0,05x1,3 = 0,39 kn/m ale jezdne 6,0x0,2x1,3 = 1,56 kn/m Poręcze drewniane 0,1x1,3 = 0,13 kn/m elka nośna I500 0,39 x 1,3 = 0,51 kn/m 1,56 x 1,3 = 2,03 kn/m 0,13 x 1,3 = 0,17 kn/m 1,41 x 1,2 = 1,69 kn/m RZEM: q k = 3,49 kn/m q 1 = 4,40 kn/m ZSTĘPCZE OCIĄŻENIE UŻYTKOWE: Przyjęte obciążenie równomiernie rozłożone: q obl = 5,0 kn/m Obciążenie płyty mostu taborem samochodowym: Kategoria 1/S42 (pojazd 42y) Obciążenie tłumem: pominięto. OCIĄŻENIE K: 800 kn / = 800 kn / 31,744 m2 = 25,2 kn/m2 współczynnik dynamiczny ϕ = 1,35 0,005 L ϕ = 1,35-0,005 x 6,4 = 1,318 5

7 Obciążenie dla pojedynczej belki nośnej mostu (rozstaw belek co 1,3m): SCHEMT ELKI 6,72 OCIĄŻENI OLICZENIOWE ELKI Przypadek P1: Przypadek 1 (γ f = 1,15) Schemat statyczny: 48,18 48,18 6,72 Tablica obciążeń obliczeniowych Przekrój z [m] q l [kn/m] q p [kn/m] F [kn] M [kn]. 0, ,18 0,00 0,00. 6,72 48, ,00 0,00 WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Przypadek P1: Przypadek 1 Momenty zginające [knm]: 161,88 271,97 161,88 Siły poprzeczne [kn]: 161,88-161,88 Ugięcia [mm]: 7,89 6

8 Tablica wyników obliczeń statycznych: L.p. z [m] M l [knm] M p [knm] V l [kn] V p [kn] f k [mm] Przęsło - (l o = 6,72 m ). 0, , , ,36 271,97 271,97 0,00 0,00 7,89. 6,72 0, , Reakcje podporowe: R = 161,88 kn, R = 161,88 kn ZŁOŻENI OLICZENIOWE DO WYMIROWNI Wykorzystanie rezerwy plastycznej przekroju: tak; Parametry analizy zwichrzenia: - obciążenie przyłożone na pasie górnym belki; - obciążenie działa w dół; - brak stężeń bocznych na długości przęseł belki; WYMIROWNIE WG PN-90/ y x x y Przekrój: I 500 v = 90,0 cm 2, m = 141 kg/m J x = cm 4, J y = 2480 cm 4, J ω = cm 6, J Τ = 433 cm 4, W x = 2750 cm 3 Stal: St3 Nośności obliczeniowe przekroju: - zginanie: klasa przekroju 1 (α p = 1,088) M R = 613,57 knm - ścinanie: klasa przekroju 1 V R = 1070,10 kn Nośność na zginanie Przekrój z = 3,36 m Współczynnik zwichrzenia ϕ L = 0,658 Moment maksymalny M max = 271,97 knm (52) M max / (ϕ L M R ) = 0,674 < 1 Nośność na ścinanie Przekrój z = 6,72 m Maksymalna siła poprzeczna V max = -161,88 kn (53) V max / V R = 0,151 < 1 Nośność na zginanie ze ścinaniem V max = (-)161,88 kn < V o = 0,6 V R = 642,06 kn warunek niemiarodajny Stan graniczny użytkowania Przekrój z = 3,36 m Ugięcie maksymalne f k,max = 7,89 mm Ugięcie graniczne f gr = l o / 350 = 19,20 mm f k,max = 7,89 mm < f gr = 19,20 mm (41,1%) Sprawdzenie nośności: M max = 271,97 knm Dla belki stalowej I500: R = 175 Mpa W x = 2750 cm 3 7

9 σ = M max / W x R σ = 271,97*10 3 / 2750*10-6 = 98,90 MPa < 175 Mpa Warunek spełniony z rezerwą. JKO USTRÓJ NOŚNY PRZYJĘTO 5 SZT. ELEK STLOWYCH I500 8