PREFABRYKOWANE GĘSTOŻEBROWE STROPY SPRĘŻONE (na podstawie normy PN-EN ) tel pozbruk.pl;

Transkrypt

1 PREFABRYKOWANE GĘSTOŻEBROWE STROPY SPRĘŻONE (na podstawie normy PN-EN 507-) tel info@ pozbruk.pl;

2 . CECHY MATERIAŁOWE ELEMENTÓW STROPU ( żebro) Strop przęsłowy BELKI PARAMETRY STALI SPRĘŻAJĄCEJ - SPLOTY Y60 S7 ф =.5mm A p = 9.0mm f pk = 60MPa f p0.k = 50MPa E p = 90GPa ε uk =.5% F pk = f pk A p = 7.9 kn P 0 = 50kN BETON PREFABRYKOWANEJ BELKI STROPOWEJ klasy C40/50 f cd = fck γc γ c =.4 f ck = 40MPa =.574 MPa E cm = 5GPa f ctm =.5MPa f ctk =.5MPa fctk f ctd = =.757 MPa γc f cm = f ck MPa = 4 MPa - średnica splotu - pole przekroju - wytrzymałość charakterystyczna stali - umowna granica plastyczności - moduł Younga stali sprężającej - wydłużenie graniczne - siła niszcząca - siła naciągowa splotu - wytrzymałość charakterystyczna prefabrykatu - wytrzymałość obliczeniowa prefabrykatu - moduł Younga prefabrykatu - średnia wytrzymałość betonu na rozciąganie - charakterystyczna wytrzymałość betonu na rozciąganie - obliczeniowa wytrzymałość betonu prefabrykatu na rozciąganie s_ = 0. α ds = 6 f cm0 = 0MPa β cc (t 0c ) = f cm (t 0c ) = 0.0 MPa f ctm (t 0c ) =.9 MPa E cm (t 0c ) = 0.4 GPa E cm0 = E cm (t 0c ) E cm = E cm (t ) α c = α ds = 0. RH 0 = 00 β cc (t ) = f cm (t ) = 4 MPa f ctm (t ) =.5 MPa E cm (t ) = 5 GPa BETON UZUPEŁNIAJĄCY (nadbeton) klasy C0/5 f cd.n = f ctd.n = fck.n γc f ck.n = 0MPa = 4.57 MPa E n = 0GPa f ctk.n =.MPa fctk.n = 0.96 MPa γc f cm0 = f cm (t 0c ) f ctm0 = f ctm (t 0c ) f cm = f cm (t ) f ctm = f ctm (t ) - wytrzymałość charakterystyczna nadbetonu - wytrzymałość obliczeniowa nadbetonu - moduł Younga nadbetonu - obliczeniowa wytrzymałość betonu uzupełniającego na rozciąganie. CECHY GEOMETRYCZNE PRZEKROJU dla rozpiętości osiowej stropu o długości 0 m WŁAŚCIWOŚCI BETONU W CHWILI SPRĘŻENIA t 0c =.5 day t = day t 40 = day Rodzaj cementu (CEM I 5,5N) β cc (t) = e f cm (t) = β cc (t) f cm f ctm (t) = β cc (t) f ctm E cm (t) = fcm (t) f cm (t ) E cm Rozpiętość osiowa stropu: typ belki: Parametry belki SBS 40 /70 if BB = = n p = otherwise L = 0m BB = jeżeli SBS70 BB = jeżeli SBS40 BB = - ilość ścięgien sprężających w belce / PREFABRYKOWANE GĘSTOŻEBROWE STROPY SPRĘŻONE

3 h b = (70mm) if BB = = 0.7m (40mm) otherwise - wysokość belki t = 0.0m n = - odległość pierwszej warstwy splotów od dolnej krawędzi belki (i ilość splotów w pierwszej warstwie) h st = 40mm h s = 40mm b = 5mm b w = 50mm (40mm) if BB = = 0.4m p = (00mm) otherwise h f = mm l f = 67mm - wysokość systemu stropowego - wysokość stopki belki - szerokość stopki belki - szerokość środnika belki - minimalne oparcie belek na podporze - wysokość fali sinusoidalnej, tworzącej górną powierzchnię belki(amplituda) - długość fali (okres) (0.055m) if BB = = 0.055m - odległość drugiej warstwy splotów od dolnej krawędzi belki t = (i ilość splotów w drugiej warstwie) (0m) otherwise () if BB= = n = (0) otherwise Odległość środka ciężkości splotów od dolnej krawędzi: n A p t n A p t v s = = 0.097m Apb Długość rozwinięcia fali: l f mm x L f = dx mm = 0.97m 0 Współczynnik rozwinięcia powierzchni górnej belki: Moment statyczny belki: S cb = h s b 0.5 h s (h b - h s ) b w [h s 0.5 (h b - h s )] = x 0-4 m Oś obojętna przekroju betonu belki (od dolnej krawędzi): S cb V b = = 0.069m A c L δf = f =.59 l f CHARAKTERYSTYKI GEOMETRYCZNE PRZEKROJU Pole powierzchni betonu: A c = b h s (h b - h s ) b w =. x 0 4 mm Moment bezwładności I cb = b w (h b - h s ) b h s... (h b - h s ) b w [h b (h b - h s ) - v b ]... b h s (v b - 0.5h s ) =.99 x 0-5 m 4 Pole powierzchni stali sprężającej w belce: CHARAKTERYSTYKI SPROWADZONE BELKI PREFABRYKOWANEJ A pb = A p n p =.79 cm E p αe = = 5.46 E cm - współczynnik sprowadzenia stali do betonu PREFABRYKOWANE GĘSTOŻEBROWE STROPY SPRĘŻONE /

4 Powierzchnia sprowadzona pola powierzchni: PARAMETRY GEOMETRYCZNE ŻEBRA STROPU A cs = A c A pb α e = 0.06m Mimośród siły sprężającej w belce: e = v b - v s = 0.00m S csb = h s b 0.5 h s (h b - h s ) b w [h s 0.5 (h b - h s )] A pb α e v s =.45 x 0-4 m Położenie środka ciężkości przekroju sprowadzonego: S csb V cs = = 0.066m A c A pb α e Sprowadzony moment bezwładności belki: b I csb = w (h b - h s ) b h s... =.04 x 0-5 m 4 b eff = 70mm h nad = 40mm b p = 90mm - szerokość współpracująca płyty - wysokość nadbetonu - szerokość górnej półki pustaka (h b - h s ) b w [h b (h b - h s ) - v cs ]... E α b = n = 0.57 E cm - współczynnik sprowadzenia betonów b h s (v cs - 0.5h s ) A pb α e (v cs - v s ) h = h st - h nad - 70mm = 0.m b z = 0.067m Odległość środka ciężkości belki od krawędzi górnej: y sg = h b - v cs = 0.0 m A nad = b eff h nad 0.5 h b z (h st - h nad - h s ) b eff - b p - b w - b z b w (h st - h b - h nad )... = 0.05m Odległość środka ciężkości belki od krawędzi dolnej: y sd = v cs = m Wskaźniki wytrzymałości belki: I W cg = csb =.9 x 0-4 m y sg A csz = A cs A nad α b = m h nad b eff - b p - b w - b z S nad = b eff h nad 0.5 h h nad h... =.4 x 0- m b w (h st - h b - h nad ) h st - h b - h nad h nad... b z (h st - h nad - h s ) 0.5 ( h st - h nad - h s ) h nad I W cd = csb = x 0-4 m y sd y n.g = S nad = cm A nad y n.d = h st - h b - y n.g =.596 cm 4 / PREFABRYKOWANE GĘSTOŻEBROWE STROPY SPRĘŻONE

5 Moment statyczny żebra względem dolnej krawędzi: S csz = h nad b eff (h st - 0.5h nad )... b 0.5 eff - b p - b w - b z (h st - h nad - h s ) [h st - h nad - (h st - h nad - h s )]... b w (h st - h b - h nad ) [h b 0.5 (h st - h b - h nad )]... b z (h st - h nad - h s ) [h s 0.5 (h st - h nad - h s )] A cs (h b - v cs ) S csz = 0.0 m α b... bz (hst - hnad - hs) [hs 0.5 (hst - hnad - hs) - vcsz]. OBCIĄŻENIA NA ŻEBRO STROPOWE γg =.5 γq =.5 - współczynnik bezpieczeństwa dla obciążeń stałych - współczynnik bezpieczeństwa dla obciążeń zmiennych Inad =.707 x 0-4 m 4 Położenie osi obojętnej przekroju żebra (od dolnej krawędzi) S csz v csz = = 0.5m A cs A nad α b OBCIĄŻENIE STAŁE Ciężar nadbetonu Moment bezwładności przekroju żebra: α b b eff - b p - b w - b z b w (h st - h b - h nad ) (h st - h nad - h s ) α I csz = b b eff h nad... 6 I csb b z (h st - h nad - h s ) α b b eff h nad (h st - v csz - 0.5h nad )... b w (h st - h b - h nad ) [h st - v csz - [h nad 0.5 (h st - h b - h nad )... ρ = 4 kn m Anad = 0.05 m gnad = ρ Anad =.496 kn m - ciężar objętościowy nadbetonu - powierzchnia nadbetonu - obciążenie nadbetonem na żebro 0.5 α b b eff - b p - b w - b z (h st - h nad - h s ) h st - v csz - (h st - h nad - h s ) h nad A cs (v csz - v cs ) b z (h st - h nad - h s ) [h s 0.5 ( h st - h nad - h s ) - v csz ]... Ciężar prefabrykowanej belki stropowej kn gp = 0.75 if BB = = 0.75 m kn m - ciężar prefabrykatu / mb Moment bezwładności samego nadbetonu: I csz = m kn m otherwise b eff - b p - b w - b z Inad = b eff h nad b w (h st - h b - h nad ) (h st - h nad - h s ) 6... b z (h st - h nad - h s ) beff hnad (hst - vcsz - 0.5hnad)... bw (hst - hb - hnad) [hst - vcsz - [hnad 0.5 (hst - hb - hnad)... Ciężar pustaków keramzytobetonowych gpust = 0.05kN 4 = 0.4 kn m m Pełne obciążenie stałe na żebro (wartość charakterystyczna) - ciężar pustaków/mb 0.5 b eff - b p - b w (hst - hnad - hs) hst - vcsz - (hst - hnad - hs) hnad... gstrop.k = gnad gp gpust =.96 kn m PREFABRYKOWANE GĘSTOŻEBROWE STROPY SPRĘŻONE / 5

6 OBCIĄŻENIA STAŁE DODATKOWE (CIĘŻAR WARSTW WYKOŃCZENIOWYCH) kn Δg = m OBCIĄŻENIE UŻYTKOWE: q = kn m OBLICZENIOWE WARTOŚCI SIŁ WEWNĘTRZNYCH W PRZEKROJU Charakterystyczna wartość momentu zginającego (L) M Ed.k = g strop.k (q Δg) b (L) eff = knm Charakterystyczna wartość siły poprzecznej 4. SIŁA SPRĘŻAJĄCA Strata wywołana częściową relaksacją stali DP ir P O σ pi = = MPa A pb μ = σ pi f pk WYZNACZENIE STRAT DORAŹNYCH : t 0 = 4 hr P 0 = n p P 0 = 50 kn μ =.905 % ρ 000 =.5 Procentowy spadek naprężeń w stali sprężającej od momentu naciągu do przekazania siły na beton w wyniku częściowej relaksacji jest pomijalnie mały z uwagi na małe wytężenie stali sprężającej. Strata wynikająca z odkształcenia sprężystego betonu DP c : V Ed.k = g strop.k L (q Δg) b eff L =.747 kn E p α 0 = = 6.49 E cmo Obliczeniowa wartość momentu zginającego w środku rozpiętości (L) M Ed = γ g g strop.k (γ q q γ g Δg) b (L) eff = knm Obliczeniowa wartość siły poprzecznej na podporze γ g g strop.k L (γ q q γ g Δg) V Ed = b eff L = kn Obliczeniowa wartość momentu zginającego od obciążeń użytkowych A pb ρ p = = 0.0 A cs z cp = v cs - v s = 0.065m ΔP c = α 0 ρ p z cp A cs P O = kn I csb Siła sprężająca po stratach doraźnych: P m0 = P 0 - ΔP c =.6 kn ΔP c P O = 7. % (q Δg) ΔM = b eff L = 6.65 knm σ pm0 = P mo = MPa A pb Obliczeniowa wartość momentu zginającego od nadbetonu i pustaków (g pust g nad )L M n.pust = = knm Obliczeniowa wartość momentu zginającego od ciężaru belki prefabrykowanej g p L Mg = =.475 knm OKREŚLENIE STRAT REOLOGICZNYCH SIŁY SPRĘŻAJĄCEJ PO 50 LATACH: σ p_lt = σ pm0 σ p_lt μ 40 = = 0.75 f pk t 0.75 ( - μ 40 ) 40 Δσ pr40 = 0.66 ρ 000 exp(9. μ 40 ) 0-5 = 4.05 x hr 6 / PREFABRYKOWANE GĘSTOŻEBROWE STROPY SPRĘŻONE

7 Δσ pr = Δσ pr40 σ p_lt =.045 MPa φ b = φ n =.0 ε cs = z cpz = v csz - v s = 0.9m - współczynnik pełzania betonu belki - współczynnik pełzania nadbetonu - różnica odkształceń skurczowych betonu belki i nadbetonu P mo P σ c_it = mo z cp M - g M z - n.pust A cs I csb I cp z csb I cpz =.69 MPa csz ε cs E p 0. Δσ pr E p E φ b σ c_lt Δσ p.c.s.r = cm = 6.9 MPa E p A pb A csz z cpz ( 0. φ b ) E cm A csz I csz ΔP t = Δσ p.c.s.r A p ΔP t = kn ΔP t P mt = P mo - ΔP t = 5. kn = 5. P % 0 P mt σ pmt = = A MPa pb 5. SGN - NOŚNOŚĆ ŻEBRA STROPU NA ZGINANIE γ r =. v s = 0.097m d = h st - v s = 0.00 m F A = n p F pk =.079 x 0 kn F A x = = 0.6 b cm eff f cd.n M Rd = F A (d - 0.5x) = γ knm r - ogólny współczynnik bezpieczeństwa momentu granicznego - środek ciężkości zbrojenia (dół) - wysokość użyteczna przekroju M Rd > M Ed = 6. SGN - NOŚNOŚĆ ŻEBRA STROPU NA ŚCINANIE POPRZECZNE 0. C Rd.c = = mm k = min d,.0 =.999 k = 0.5 ν = f ck.n 50MPa A pb ρ l = min, 0.0 = 0.0 b w d MPa = 0.55 MPa A pb σ cp = min σ pmt, 0. A f cd c v min = 0.05 k f ck MPa = 5.74 MPa MPa = MPa V Rd.c = C Rd.c k 00 ρ l f ck MPa σ cp b w d = 9.59 kn V Rd.c = (v min k σ cp ) b w d = kn Nośność na ścinanie w zarysowanej strefie płyty: V Rd.c = max(v Rd.c, V Rd.c ) = 9.59 kn η p =. α =.0 η = α = 0.9 f bpt = η p η f ctd = 5.74 MPa σ l pt = α α ф pm0 = 0.6 m f bpt l x = p v csz = 0.9m l x α l = if l x < l pt,, = l pt S = h nad b eff (h st - v csz - 0.5h nad )... α b b 0.5 eff - b p - b w - b z (h st - h nad - h s ) [h st - h nad - (h st - h nad - h s ) - v csz ]... b w (h st - h b - h nad ) [h b - v csz 0.5 (h st - h b - h nad )]... b z (h st - h nad - h s ) [h s 0.5 (h st - h nad - h s ) - v csz ] S =.079 x 0 - m PREFABRYKOWANE GĘSTOŻEBROWE STROPY SPRĘŻONE / 7

8 Nośność na ścinanie w niezarysowanej strefie płyty (przy podporach): I csz b w V Rd.c = f ctd α l σ cp f ctd = kn V Rd.c > V Ed = S Przyrost naprężeń na górnej i dolnej krawędzi nadbetonu wywołany obciążeniami stałymi dodatkowymi i użytkowymi: M n.pust ΔM σ g.n = (h st - v csz ) α b = 7.0 MPa I csz 7. SGN - NOŚNOŚĆ ŻEBRA STROPU NA ŚCINANIE PODŁUŻNE σ d.n = M n.pust ΔM I csz (v csz - h b ) α b if v csz > h b M n.pust ΔM (h b - I v csz ) α b csz otherwise =.079 MPa Przyrost naprężeń na górnej i dolnej krawędzi belki wywołanych obciążeniami stałymi dodatkowymi i użytkowymi: σ g.b = M n.pust ΔM (v csz - h b ) I csz if v csz > h b M n.pust ΔM (h b - I v csz ) csz otherwise =.69 MPa M n.pust ΔM σ d.b = - (v csz ) = MPa I csz Wyznaczenie naprężeń wywołanych skurczem betonu uzupełniającego: p = 5.mm b = ( p b w ) = 0. mm b = 50mm z = 0. d = 0.60m - prostopadła od krawędzi pustaka do górnego naroża środnika belki - długość linii o najmniejszej wytrzymałości - szerokości przekroju belki na rozpatrywanym poziomie - ramię sił wewnętrznych Odległość od środka ciężkości przekroju belki do środka ciężkości przekroju nadbetonu: a = y sg y n.d = 0.9m Współczynnik do wyznaczenia charakterystyk przekroju sprowadzonego dla obciążeń długotrwałych - E α cn = n ( 0. φ b ) = E cm ( 0. φ n ) NAPRĘŻENIA NA WYSOKOŚCI PRZEKROJU ŻEBRA STROPOWEGO r inf = 0.95 Pi = rinf Pmt =.0946 x 0 5 N Naprężenia na górnej i dolnej krawędzi belki prefabrykowanej wywołane ciążarem własnym belki i sprężeniem: P i [P i (v cs - v s )] σ b.g = - I (h b - v cs ) M g (h b - v cs ) = 0.5 MPa A cs csb I csb P i P i (v cs - v s ) σ b.d = I (v cs ) - M g (v cs ) = 7.50 MPa A cs csb I csb Sprowadzone pole przekroju nadbetonu - A nα = A nad α cn = 0.009m Odległość środka ciężkości przekroju zespolonego od środka ciężkości przekroju belki: A nα a dα = a = m A cs A nα Odległość środka ciężkości przekroju zespolonego od środka ciężkości nadbetonu z uwzględnieniem pełzania - A cs a gα = a dα = m A nα Różnica odkształceń skurczowych belki i nadbetonu - Δε = Δε Moment wywołany skurczem - M skurcz = E cm A cs a dα =. kn m 0. φ b / PREFABRYKOWANE GĘSTOŻEBROWE STROPY SPRĘŻONE

9 współczynniki = obciążenia = I nad α cn I csb a a dα A cs I csb 0 M skurcz współczynniki = obciążenia = 0. m kn σ b = σ g.b σ sbg = MPa σ b = σ d.b σ sbd = MPa σ b = (σ b - σ b ) h nad σ b = MPa h b - naprężenia na górnej powierzchni belki - naprężenia na dolnej powierzchni belki - naprężenie na poziomie górnej powierzchni półki belki N b = obciążenia.0 współczynniki, 0 a współczynniki 0, 0 a N b = 5.56 kn a M b = N współczynniki b 0, 0 M b = kn m M n = I nad α cn M b I csb M n = -.6 kn m N n = -N b N n = kn WYZNACZENIE WYPADKOWEJ SIŁY ŚCISKAJĄCEJ W PRZEKROJU: Naprężenia w nadbetonie wywołane różnicą skurczu: N n M n σ sng = - y α n.g b A σ nad I nad sng = 0.4 MPa - siła wypadkowa bryły naprężeń ściskających nadbetonu F n = 0.5(σ n σ n ) h nad b eff α b 0.5 (σ n σ n ) (h st - h nad - h b ) b w = 4. kn - siła wypadkowa bryły naprężeń ściskających belki N n M n σ snd = y α n.d b A nad I σ nad snd = -.09 MPa Naprężenia w belce wywołane różnicą skurczu: N b M b σ sbg = - y A sg σ cs I sbg = 6.4 MPa csb F b = σ b 0.5σ b h b b w if σ b < 0 σ = 9.4 kn b - σ b (h 0.5(σ b σ b ) (h b - h s ) b w 0.5 σ b h s - b - h s ) σ b b otherwise σ b - σ b σ sbd = N b M b y A sd cs I csb F σ sbd = 0.7 MPa n β = = 0.94 F n F b SUMARYCZNY ROZKŁAD NAPRĘŻEŃ NA WYSOKOŚCI PRZEKROJU ŻEBRA STROPOWEGO σ n = σ g.n σ sng =.0 MPa - naprężenia na górnej powierzchni nadbetonu σ n = σ d.n σ snd =.047 x 0 - MPa - naprężenia na dolnej powierzchni nadbetonu σ n = (σ n - σ n ) (h st - h nad - h b ) σ n =.409 MPa - naprężenia nadbetonu na poziomie pustaków (h st - h b ) Sprawdzenie warunku konieczności stosowania zbrojenia zszywającego w złączu τ Rd = 0.0f ck.n = 0.6 MPa - linia najmniejszej wytrzymałości τ Rd = 0.0f ck =. MPa - linia poziomu krytycznego aa` β V Ed.k τ sd = = 0.57 MPa τ Rd > τ sd = b z δ f β V Ed.k τ sd = =.05 MPa τ Rd > τ sd = b z δ f PREFABRYKOWANE GĘSTOŻEBROWE STROPY SPRĘŻONE / 9

10 . SGN - NOŚNOŚĆ ŻEBRA STROPU NA ŚCINANIE PODŁUŻNE WG EC I PN-EN Przybliżone wyznaczenie naprężeń stycznych: Dokładne wyznaczenie naprężeń stycznych: V v Ed = β Ed = MPa b z δ f h y = h st - h nad - h s S = hnad b eff (h st - v csz - 0.5h nad )... α b =.079 x 0 - m b 0.5 eff - b p - b w - b z h y h st - h nad - h y - v csz... b w (h st - h b - h nad ) [h b - v csz 0.5 (h st - h b - h nad )]... b z (h st - h nad - h s ) [h s 0.5 (h st - h nad - h s ) - v csz ] S V Ed τ xy = = 0.5 MPa b I csz WSPÓŁCZYNNIKI ZALEŻNE OD SZORSTKOŚCI PŁASZCZYZNY ZESPOLENIA c = wartości z PN-EN 507- (dla powierzchni C5 - górna powierzchnia oraz boki belki profilowane/wgniatane) μ = 0.9 Dokładne wyznaczenie naprężeń stycznych: S = h nad b eff (h st - v csz - 0.5h nad )... α b... =.9 x 0-4 m 0.5 b eff - b p - b w - b z b w (h st - h b - h nad ) [h b - v csz 0.5 (h st - h b - h nad )]... b z (h st - h nad - h s ) [h s 0.5(h st - h nad - h s ) - v csz ] -b w (h b - h s ) S V Ed τ xy = b = 0.66 MPa I csz c = 0.6 μ = σ n = g nad Δg b eff b w σ docisk = MPa h y h st - h nad - h y - v csz... v Rd = c f ctd μ σ n =.06 MPa V Rd > τ xy = ω = atan h f π mm If = deg Maksymalny kąt nachylenia stycznej do fali powierzchni górnej belki 9. SGU - SPRAWDZENIE ZARYSOWANIA I UGIĘCIE ŻEBRA STROPOWEGO mm I csz W = =.64 x 0 - m v csz - wskaźnik wytrzymałości przekroju systemu stropowego Średnia wartość docisku nadbetonu do belki na połowie długości fali wynikająca z geometrii ukształtowania styku: sin(ω) (v σ docisk = Ed b L f ) =.5 MPa L f b σ n = g nad Δ g b eff b w σ docisk =.56 MPa σn < 0.6f cd = Nośność na ścinanie podłużne, przy założeniu pracy połowy długości fali: v Rd = 0.5 (c f ctd.n μ σ n ) = 0.6 MPa V Rd > V Ed = Przybliżone wyznaczenie naprężeń stycznych: β = V Ed v Ed = β =.94 MPa b z Wielkość momentu rysującego: r inf P mt r inf P mt (v cs - v s ) M cr = W f ctm (v A cs I csb cs ) k a = E n E c.eff = = 0 GPa φ n k a = ζ t = 0 if M Ed.k M cr M cr - M otherwise Ed.k σ x IIb = b h b = 0.05 mm σ b σ b = 0.05 = 4.0 knm M cr > M Ed.k = 0 - współczynnik uwzględniający zwiększoną sztywność dzięki pustakom; jego wartość powinna zawierać się pomiędzy (pust. niekonstrukcyjne) a, (betonowe lub ceramiczne pust. konstrukcyjne) - efektywny moduł sprężystości nadbetonu M Ed.k = m kn Położenie osi obojętnej przekroju przez rysę (od górnej powierzchni belki) 0 / PREFABRYKOWANE GĘSTOŻEBROWE STROPY SPRĘŻONE

11 Położenie osi obojętnej przekroju przez rysę (od górnej powierzchni stropu): x II = h st - h b x IIb =.059 mm h S nad h st - h nad - h b cszii = α b b eff... b w (h st - h nad - h b ) h nad... =.5 x 0 - m v' cszii = b z ( h st - h nad - h s ) [h nad 0.5(h st - h nad - h s )] b w x IIb x IIb h st - h b α e A pb (h st - v s ) S cszll b w x IIb [h nad b eff b w (h st - h nad - h b ) b z (h st - h nad - h s )] α b α e A pb v cszii = h st - v' cszii = 7.6 cm Moment bezwładności przekroju zarysowanego: h st - h b - v' cszii = m α b b eff h nad I cszii = α b b eff h nad (v' cszii - 0.5h nad ) b w (h st - h b - h nad )... =.5 x 0-4 m 4 a = b w (h st - h b - h nad ) [h nad 0.5 (h st - h b - h nad ) - v' cszii ]... b w x IIb b w x IIb x IIb α e A pb (v cszii - v s )... b z (h st - h nad - h s ) b z (h st - h nad - h s ) [0.5 (h st - h nad - h s ) - v' cszii ]... - współczynnik uwzględniający zmniejszenie ugięcia ze względu na ciągłość stropu L ( - ζ w t = t ) ζ t k a E c.eff I csz I cszll M GvGa = ε cs L d M GvGa > M cr = 0 0.5b g p (g strop.k - g p ) Δg b eff 0.5b eff q eff q a L L [g p (g strop.k - g p ) Δg b eff 0.5b eff q] = knm w t = 5.09 cm Ugięcie bezpośrednio po ułożeniu elementu na podporach montażowych, jeżeli budowa kruchego wykończenia stropu odbywa się zaraz po usunięciu podpór montażowych L ( - ζ) ζ a L w = g p (g strop.k - g p ) Δg b eff 0.5b eff q k a E n I csz I cszll 9.6 ε cs L 5 d Ugięcie bezpośrednio po ułożeniu elementu na podporach montażowych: ψ = 0.5 w a = w ψ (w - w ) = 0.06 m pkt. 5 pkt. 6 pkt.7 pkt.7 pkt. f t = (w t - w a ) =.7406 cm... w = cm Ugięcie bezpośrednio po ułożeniu elementu na podporach montażowych, jeżeli budowa kruchego wykończenia stropu odbywa się po bardzo długim czasie od usunięcia podpór montażowych L ( - ζ) ζ a L w = g p (g strop.k - g p ) Δg b eff 0.5b eff q... k a E c.eff I csz I cszll 9.6 ε cs L 5 d w = 0.47 cm Odwrotna strzałka ugięcia wprowadzona podczas montażu: L f mont = =. cm 00 f = f t - f mont = cm L f a.dop = =.57 cm 50 SPRAWDZENIE SGN i SGU M MRd > MEd = Ed = % M Rd V Ed VRd.c > VEd = V =. % Rd.c τ sd τrd > τsd = τ = % Rd τ τrd > τsd = sd = % τ Rd v Ed vrd > ved = v = % Rd f < f a.dop = 0 ζ = 0 if M GvGa M cr = 0 vrd > τxy = τ xy v Rd = 9.09 % pkt. M cr - otherwise M GvGa Mcr > MEd.k = 0 f < fa.dop = 0 M Ed.k =.44 % M cr f = 9.59 % f a.dop pkt.9 pkt.9 PREFABRYKOWANE GĘSTOŻEBROWE STROPY SPRĘŻONE /

12 POZ BRUK Sp. z o. o. S.K.A. CENTRALA Rokietnica, Sobota ul. Poznańska 4 tel fax info@pozbruk.pl POZ BRUK Sp. z o. o. S.K.A. Zakład w Janikowie Kobylnica, Janikowo ul. Gnieźnieńska 7 tel fax janikowo@pozbruk.pl POZ BRUK Sp. z o. o. S.K.A. Zakład w Kaliszu 6-00 Kalisz ul. Energetyków -4 tel fax kalisz@pozbruk.pl POZ BRUK Sp. z o. o. S.K.A. Zakład w Szczecinie Szczecin ul. Szczawiowa tel fax szczecin@pozbruk.pl POZ BRUK Sp. z o. o. S.K.A. Zakład w Teolinie 9-70 Łódź 5 Gmina Nowosolna, Teolin 6A tel fax teolin@pozbruk.pl Hurtownia POZ BRUK Michał Janicki ul. Kostrzyńska 7 G Gorzów Wlkp. tel tel./fax janicki.michal@pozbruk.pl