Matematyczny model przepływu gazu przez uszczelnienie tłok-pierścienie-cylinder tłokowego silnika spalinowego
|
|
- Łukasz Sokołowski
- 7 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 MOTROL c Matematyczny model rzeływu gazu rzez uszczelnienie tłok-ierścienie-cylinder tłokowego silnika salinowego Grzegorz Koszałka Katedra Silników Salinowych i Transortu Politechnika Lubelska ul. Nadbystrzycka Lublin g.koszalka@ollub.l Streszczenie. W artykule rzedstawiono matematyczny model uszczelnienia tłok-ierścienie-cylinder (TPC) silnika salinowego. Oracowany model jest zintegrowanym modelem rzeływu gazu rzez szczeliny układu TPC oraz osiowych rzemieszczeń ierścieni w rowkach ierścieniowych tłoka. Cechami charakterystycznymi rezentowanego modelu jest uwzględnienie deformacji cielnych i zużycia elementów zesołu TPC oraz uszczelniającego działania ierścienia zgarniającego a także wymiany cieła omiędzy rzeływającym gazem a otaczającymi go ściankami. Słowa kluczowe: silnik salinowy tłok ierścień rzedmuchy salin rzemieszczenia ierścieni model matematyczny. Wrowadzenie Tłok z ierścieniami w tulei cylindrowej stanowi ruchowe labiryntowe uszczelnienie komory salania silnika i jak każde uszczelnienie labiryntowe nie zaewnia sturocentowej szczelności. Wynikające z tej nieszczelności straty ładunku roboczego są niekorzystne dla silnika onieważ: obniżają osiągi i srawność silnika zwiększają toksyczność salin (głównie orzez unoszenie oleju silnikowego w kierunku komory salania wraz z rzeływającym w tym kierunku gazem zjawisko takie wystęuje w ewnych okresach cyklu racy silnika) oraz obniżają trwałość i niezawodność silnika (m.in. orzez rzysieszoną degradację oleju silnikowego i obniżenie zdolności rozruchowych silników ZS). W związku z owyższym dąży się do zwiększenia efektywności działania tego uszczelnienia co nie jest łatwe ze względu na szereg innych wymagań stawianych zesołowi TPC. W szczególności działania zmierzające do zwiększenia szczelności nie owinny negatywnie wływać na oory ruchu zużycie i niezawodność tego zesołu. Na skuteczność działania uszczelnienia TPC wływa bardzo wiele czynników zarówno konstrukcyjnych jak i eksloatacyjnych. Do czynników konstrukcyjnych należą między innymi kształty oszczególnych elementów i wartości luzów w zamkach ierścieni luzów romieniowych i osiowych ierścieni w rowkach oraz luzów omiędzy tłokiem i cylindrem w oszczególnych rzestrzeniach międzyierścieniowych. Do czynników eksloatacyjnych należą rędkość obrotowa i obciążenie silnika oraz jego stan cielny i stoień zużycia. Ocena wływu oszcze-
2 96 Grzegorz Koszałka gólnych czynników na działanie uszczelnienia tylko na drodze doświadczalnej jest nieefektywna. Wynika to głównie z dynamicznego charakteru racy uszczelnienia TPC i nieliniowych wsółzależności omiędzy oszczególnymi czynnikami. Dlatego w racach badawczo-rozwojowych zmierzających do doskonalenia konstrukcji tego układu wykorzystuje się modele matematyczne. Modele te ozwalają na interretację obserwowanych doświadczalnie zachowań układu niekiedy nieoczekiwanych rzed wykonaniem badań doświadczalnych lub symulacyjnych oraz rzewidywanie wływu zmian w konstrukcji na działanie uszczelnienia. Prezentowany w niniejszej racy model jest rozwinięciem oracowanego wcześniej matematycznego modelu uszczelnienia TPC [2]. Model fizykalny Model składa się z szeregu stoni ołączonych ze sobą szczelinami dławiącymi (rys. 1). Objętość V 1 odowiada objętości rzestrzeni omiędzy koroną tłoka a cylindrem objętości V 3 i V 5 odowiadają objętościom rzestrzeni międzyierścieniowych natomiast objętości V 2 i V 4 objętościom rzestrzeni w rowkach tłoka za ierścieniami. Kanały dławiące o olach rzekrojów: A 13 A 35 i A 57 odowiadają zamkom ierścieni natomiast kanały o olach rzekroju: A 12 i A 23 A 34 i A 45 oraz A 56 szczelinom omiędzy bocznymi owierzchniami ierścieni i rowków ierścieniowych tłoka. Założono że czynnikiem rzeływającym rzez labirynt jest gaz ółdoskonały którego energia wewnętrzna u oraz cieła właściwe c v i c uzależnione są tylko od temeratury. Założono również że rzeływ czynnika rzez szczeliny dławiące jest izentroowy natomiast cieło omiędzy gazem a otaczającymi go ściankami wymieniane jest w stoniach labiryntu. Pominięto także energię kinetyczną czynnika w samym stoniu zakładając że energia czynnika doływającego do stonia zamieniana jest całkowicie na energię wewnętrzną. Ponadto założono że ciśnienie w rzestrzeni nad ierwszym ierścieniem uszczelniającym (stoień 1) jest równe ciśnieniu w komorze roboczej silnika. Od strony geometrycznej założono że tłok z ierścieniami orusza się wsółosiowo z cylindrem oraz że ierścienie zawsze rzylegają do cylindra (nie wystęują nieszczelności omiędzy owierzchnią roboczą ierścienia a cylindrem). Uwzględniono rozszerzalność cielną oraz zużycie elementów układu TPC rzy czym założono że temeratury i wymiary elementów (w ustalonych warunkach racy silnika) nie zmieniają się w czasie całego cyklu racy silnika. Założono onadto że ierścienie i ółki rowków są idealnie sztywne (ominięto ich dynamiczne odkształcenia) jednak ierścienie mogą rzemieszczać się w rowkach. Przy czym rzemieszczenia romieniowe zdeterminowane są średnicą cylindra na wysokości na jakiej w danej chwili znajduje się ierścień natomiast rzemieszczenia osiowe wynikają z bilansu sił działających na ierścień w kierunku osiowym. Tak więc ola rzekrojów szczelin omiędzy ierścieniami a ółkami rowków wynikają z chwilowych ołożeń osiowych ierścieni w rowkach. Powyższe założenia oznaczają że wszystkie objętości stoni i ola rzekrojów zamków są funkcjami kąta obrotu wału korbowego.
3 Matematyczny model rzeływu gazu rzez uszczelnienie 97 Rys. 1. Schemat i model uszczelnienia TPC ( i T i ind T 0 sk T sk ciśnienia i temeratury gazu odowiednio w i-tym stoniu w komorze salania i skrzyni korbowej m ij strumień masy rzeływającej z rzestrzeni i do rzestrzeni j x I x II x III ołożenia osiowe ierścieni odowiednio ierwszego drugiego i trzeciego ozostałe oznaczenia w tekście) Fig. 1. Definition of different regions in the iston-rings-cylinder kit and schematic of orifice-volume reresentation used in the model ( i T i ind T 0 sk T sk ressure and temerature of gas in the i-th region in the combustion chamber and in the crankcase resectively m ij gas flow rate from region i to region j x I x II x III axial osition of the to second and oil ring in the groove) Model matematyczny Zgodnie z rzyjętymi założeniami zmiana energii wewnętrznej czynnika w ojedynczym stoniu labiryntu sowodowana jest rzeływem entalii całkowitej wraz z substancją rzez rzekroje kontrolne kanałów rzeływowych wymianą cieła z otoczeniem oraz racą zmiany objętości co zaisać można nastęująco: U i i m di di j i wj m wj Q V (1) gdzie: i entalia właściwa całkowita (siętrzenia) m strumień masy indeks d oznacza doływający indeks w oznacza wyływający natomiast brak indeksu oznacza że wielkość odnosi się do arametru czynnika w stoniu.
4 98 Grzegorz Koszałka Uwzględniając bilans masy: m i m di m j wj (2) oraz uwzględniając założenie o ominięcie energii kinetycznej czynnika w stoniu a także założenie że czynnik jest gazem ółdoskonałym zmianę temeratury czynnika w stoniu można oisać nastęującym wzorem: T 1 c vm i di um di RT i j m wj Q V (3) gdzie: R indywidualna stała gazowa. Z równania stanu gazu w ostaci różniczkowej: m T V m T V (4) o odstawieniu zależności (2) i (3) otrzymuje się wzór na zmianę ciśnienia czynnika w stoniu: c v idim di RT cvt m wj Q 1 V. mcvt i j R (5) Powyższego wzoru nie stosuje się do ierwszego stonia labiryntu gdzie zgodnie z rzyjętymi założeniami ciśnienie równe jest ciśnieniu w komorze roboczej ( 1 = 0 ). Przeływ gazów rzez kanały dławiące modelowany jest jako izentroowe rozrężanie czynnika ściśliwego. Rozatrywane są rzyadki rzeływu odkrytycznego i krytycznego a wyznaczony w ten sosób strumień masy korygowany jest orzez zastosowanie emirycznego wsółczynnika rzeływu ψ. W rzyadku rzeływu odkrytycznego który ma miejsce gdy sełniony jest warunek: m 2 1 m1 1 (6) strumień masy naływającej do stonia m ze stonia m-1 obliczany jest z wzoru: 1 1 m1 m m m m1 m m1 m Am 1 m 2c Tm1 1 RTm 1 m1 m1 (7) natomiast w rzyadku rzeływu krytycznego który ma miejsce gdy nie jest sełniona nierówność (6) z wzoru: m m1 m m1 m A m1 m m1 RT m (8) gdzie: κ stosunek cieeł właściwych c i c v (wykładnik adiabaty).
5 Matematyczny model rzeływu gazu rzez uszczelnienie 99 Wsółczynniki rzeływu dla szczelin zamków obliczane są z emirycznego wzoru uwzględniającego stosunek ciśnień za i rzed zamkiem [6]: m m1 2. (9) Wsółczynniki rzeływu dla szczelin omiędzy ierścieniem a rowkiem których geometria zmienia się w bardzo szerokim zakresie (stała długość i szerokość szczeliny wysokość zmienia się w zależności od ołożenia osiowego ierścienia w rowku od równej zeru do równej luzowi osiowemu ierścienia w rowku) wyznaczane są z zależności odanych w [1 2] uwzględniających: geometrię szczeliny stosunek ciśnień rzed i za szczeliną oraz wartość liczby Reynoldsa. Strumień cieła wymienianego omiędzy gazem znajdującym się w stoniu a otaczającymi go ściankami w rzyadku czynnika znajdującego się w rzestrzeni zaierścieniowej (rzestrzenie 2 i 4 na rys. 1) jest sumą strumienia cieła rzeływającego omiędzy gazem a tłokiem i omiędzy gazem a ierścieniem: Q Stt t T T S T T (10) gdzie: S ole owierzchni wymiany cieła α wsółczynnik rzejmowania cieła. W rzyadku rzestrzeni nad ierwszym ierścieniem lub rzestrzeni międzyierścieniowej (rzestrzenie 1 3 i 5 na rys. 1) rzyjęto że wymiana cieła zachodzi omiędzy gazem a cylindrem omiędzy gazem a tłokiem oraz omiędzy gazem a ograniczającymi rzestrzeń ierścieniami (w rzyadku rzestrzeni 1 tylko jeden ierścień) stąd: T T S T T S T T S T T Q Scc c t t t nad nad nad od od od. (11) Wartości wsółczynników rzejmowania cieła omiędzy gazem znajdującym się w rzestrzeniach międzyierścieniowych a cylindrem α c obliczane są z zależności: c r 019 rc v t RTL (12) gdzie: λ wsółczynnik rzewodzenia cieła gazu L długość cylindra w kierunku oosiowym na jakiej zachodzi wymiana cieła w stoniu v t rędkość tłoka Pr i Pr c liczby Prandtla wyznaczone rzy temeraturach gazu i owierzchni cylindra. Zależność owyższa wyrowadzona została teoretycznie rzy założeniu laminarnego oływu łaskiej łyty i rzyjęciu że rędkość rzeływu gazu względem cylindra równa jest rędkości tłoka v t oraz rzy uwzględnieniu ekserymentalnego wsółczynnika uwzględniającego wływ temeratury na właściwości termofizyczne łynu [7]. Biorąc od uwagę trudności z wyznaczeniem rędkości rzeływu gazu w stoniach względem tłoka i ierścieni (rędkość ta zależy od wzajemnego ustawienia zamków sąsiednich ierścieni którego określenie na drodze teoretycznej jest niemożliwe) w modelu założono że wartości wsółczynników rzejmowania cieła omiędzy gazem a tłokiem α t oraz gazem a ierścieniami α są stałe. Pola rzekroju szczelin omiędzy elementami układu TPC którymi może łynąć gaz jak również objętości rzestrzeni między- i zaierścieniowych mają kluczowe znaczenie z unktu
6 100 Grzegorz Koszałka widzenia działania uszczelnienia a więc ich recyzyjne wyznaczanie w modelu jest niezwykle ważne. Stąd w bieżącej wersji modelu ozostawiając co do zasady sosób wyznaczania tych wielkości rzyjęty w wersji wejściowej [2] zlikwidowano szereg założeń uraszczających dotyczących kształtu elementów układu TPC. W modelu założono że temeratury w oszczególnych unktach tłoka ierścieni i tulei są dla danych warunków racy silnika stałe. Jednakże w związku z rzemieszczaniem się tłoka z ierścieniami względem tulei której średnica wskutek odkształceń cielnych i mechanicznych oraz zużycia zmienia się wraz z odległością od głowicy ole rzeływu rzez zamek zależy od wysokości na jakiej znajduje się tłok z ierścieniami. Sosób wyznaczania ół (l) rzekrojów zamków rzedstawiono na rys. 2a. Ponieważ średnice zewnętrzne górnej i dolnej ółki danego rowka tłoka (D td i D tg na rys. 2a i 2b) mogą mieć różne wartości ole rzekroju w zamku uzależniono od tego do której ółki w danej chwili rzylega ierścień. W rzyadku nierzylegania ierścienia do żadnej z ółek (czas osiowego rzemieszania się ierścienia w rowku) rzyjęto że o rzekroju decyduje mniejsza z owyższych średnic. a) b) Rys. 2. Schematy do wyznaczania rzekroju szczeliny w zamku (a) oraz ól rzekroju szczelin omiędzy ierścieniem a rowkiem (b) Fig. 2. Schematic diagrams for calculating the area of a ring-end ga (a) and the area of side-ring crevices (b) Pola rzekroju szczelin omiędzy ierścieniem a ółkami rowka wynikają z chwilowego osiowego ołożenia ierścienia w rowku x. Sosób obliczania wartości ól rzedstawiono na rys. 2b. Przy ich wyznaczaniu założono że boczne owierzchnie ierścienia i rowka są do siebie równoległe. Uwzględniono natomiast że ierścień może być niesymetryczny i może osiadać odtoczenia na tylnej owierzchni. Model ozwala uwzględnić również rzyadek ierścienia traezowego o dowolnym kącie zbieżności. W rzyadku ierścienia traezowego w rzeciwieństwie do rostokątnego ola rzekroju szczelin omiędzy ierścieniem a ółkami rowka zależą nie tylko od ołożenia osiowego ierścienia w rowku ale również od ołożenia romieniowego a więc od średnicy tulei cylindrowej na wysokości na jakie w danej chwili znajduje się ierścień. W modelu uwzględniono zmiany objętości stoni labiryntu dokonujące się w czasie jednego cyklu racy silnika wskutek rzemieszczania się tłoka z ierścieniami wzdłuż cylindra o zmiennej średnicy oraz w związku z rzemieszczeniami osiowymi ierścieni w rowkach tłoka. Schemat do wyznaczania objętości stoni labiryntu rzedstawiono na rys. 3.
7 Matematyczny model rzeływu gazu rzez uszczelnienie 101 Rys. 3. Schemat do wyznaczania objętości rzestrzeni zaierścieniowej i międzyierścieniowej (na rzykładzie drugiego i trzeciego stonia uszczelnienia) Fig. 3. Schematic diagrams for calculating volumes of regions (for examle regions: behind the second ring and between the second and oil ring) Osiowe ołożenia ierścieni w rowkach wyznaczane są z równań równowagi sił działających na ierścienie w kierunku osiowym. W modelu założono że na ierścień w kierunku osiowym mogą działać: siła ochodząca od ciśnienia gazów F siła bezwładności F b siła tarcia ierścienia o cylinder F t siła wyciskania oleju F w i siła adhezji F a (rys. 4). Stąd w układzie wsółrzędnych związanym z tłokiem mamy nastęujące równanie: 2 d x F Fb Ft Fw Fa m 2 dt gdzie: m masa ierścienia x rzemieszczenie ierścienia względem tłoka. a) b) (13) Rys. 4. Rozkład ciśnień i siły działające na ierścień w kierunku osiowym: a) w rzyadku gdy ierścień rzylega do ółki rowka b) w rzyadku gdy ierścień zbliża się do ółki rowka Fig. 4. Assumed ressure distribution and forces acting on the ring in axial direction: a) in the case when ring adhere to the groove b) in the case when ring aroaches the side surfaces of the groove
8 102 Grzegorz Koszałka Siła ochodząca od ciśnienia gazów F jest wyadkową sił wywołanych ciśnieniem działającym na górną i dolną owierzchnię ierścienia. Przy jej wyznaczaniu rzyjęto owszechnie stosowany liniowy rozkład ciśnień (rys. 4) stąd: a b F S 2 gdzie: S ole owierzchni rzutu ierścienia na łaszczyznę rostoadłą do osi cylindra. (14) Siła bezwładności jest równa: gdzie: a t rzysieszenie tłoka. F m a b t (15) Siła tarcia omiędzy ierścieniem i gładzią cylindrową w modelu obliczana jest z zależności emirycznej [4 5]: Ft f Dc H b s gdzie: f jest wsółczynnikiem tarcia wyznaczanym z zależności: (16) v 48 t f ol Hb s 1 2 (17) gdzie: µ ol lekość dynamiczna oleju (założono że temeratura oleju równa jest temeraturze cylindra na danej wysokości) H wysokość ierścienia b ciśnienie działające na tylną owierzchnię ierścienia s nacisk ierścienia na tuleję wynikający ze srężystości własnej ierścienia. W racach [3 4] rzeanalizowano wływ sosobu wyznaczania siły tarcia F t na obliczone rzemieszczenia ierścieni i rzebiegi ciśnień w rzestrzeniach międzyierścieniowych. Porównano tam wyniki uzyskane rzy wykorzystaniu wzoru emirycznego (16) oraz siły tarcia wyznaczonej w oarciu o hydrodynamiczny model smarowania. Uzyskane różnice uznano za nieistotne omimo tego że wartości siły tarcia obliczone dwoma sosobami w ewnych rzedziałach kątów obrotu wału korbowego znaczenie się różniły. W związku z owyższym również w niniejszym modelu wykorzystano zależność emiryczną. Siła ooru oleju F w wystęuje odczas zbliżania się ierścienia do ółki rowka i związana jest z wyciskaniem oleju znajdującego się omiędzy ółką a ierścieniem. Siła ta zaczyna działać gdy ierścień zbliży się do ółki na odległość równą grubości warstwy oleju znajdującej się na ółce i jest zawsze skierowana rzeciwnie do rędkości ierścienia względem tłoka. Jej wartość wyznaczana jest z zależności: G Fw ol ( Dc G) v h ol gdzie: v rędkość ierścienia względem tłoka (w kierunku osiowym) h ol grubość warstwy oleju omiędzy ierścieniem a ółką µ ol lekość dynamiczna oleju o temeraturze równej temeraturze danej ółki G szerokość ierścienia stykająca się z ółką rowka (w kierunku romieniowym) β wsółczynnik korekcyjny ozwalający uwzględnić fakt że boczne owierzchnie ierścienia i rowka nie są idealnie równoległe oraz że olej może znajdować się tylko na części tych owierzchni zwłaszcza w rzyadku ierścieni uszczelniających. 3 (18)
9 Matematyczny model rzeływu gazu rzez uszczelnienie 103 Zależność owyższa wyrowadzona została z równania Reynoldsa rzy założeniu że owierzchnie somiędzy których wyciskany jest olej są do siebie równoległe a rzestrzeń omiędzy nimi jest w ełni wyełniona olejem (o zbliżeniu się ierścienia do ółki na odległość h ol ). Siła adhezji F a związana ze zwilżającym działaniem oleju rzeciwdziała odrywaniu się ierścienia od ółki rowka. W modelu założono że jej wartość jest stała i działa ona na ierścień do chwili oddalenia się go od ółki na odległość równą grubości warstwy oleju znajdującej się omiędzy ierścieniem a ółką h ol. Podsumowanie Oracowany model oisuje istotne dla uszczelniającego działania układu TPC zjawiska wykorzystując zależności fizyczne. Zależności emiryczne wykorzystano tylko w rzyadku oisu zjawisk o mniejszym znaczeniu (n. siły tarcia) lub niewystarczająco wyjaśnionych teoretycznie (n. wsółczynniki rzeływu). Najistotniejszymi zmianami wrowadzonymi do rezentowanego modelu w stosunku do modelu wyjściowego są: dodanie stonia uszczelnienia odowiadającego rzestrzeni w koronie tłoka uwzględnienie dodatkowych sił działających na ierścień w kierunku osiowym oraz zlikwidowanie szeregu założeń uraszczających dotyczących kształtu elementów układu TPC co ozwala dokładniej wyznaczać objętości stoni i rzekroje szczelin którymi rzeływa gaz. Oczekuje się że dzięki temu możliwe będzie dokładniejsze analizowanie zjawisk związanych z uszczelniającym działaniem uszczelnienia TPC silnika salinowego. Literatura Kazimierski Z. Krzysztof M. Makowski Z.: Strumień masy gazu w rzeływie rzez szczelinę z niesymetrycznym ostrokrawędziowym wlotem. Archiwum Budowy Maszyn Tom XXXI Z Koszałka G.: Modelling the blowby in internal combustion engine Part 1: A mathematical model. The Archive of Mechanical Engineering Vol. LI (2004) No Koszałka G. Niewczas A. Guzik M.: Effect of friction force determination method on results obtained from model of gas flow from combustion chamber to the crankcase. Journal of KO- NES Powertrain and Transort Vol. 16 No Kuo T-W. Sellnau M. C. Theobald M. A. Jones J. D.: Calculation of Flow in the Piston-Cylinder-Ring Crevices of a Homogeneous-Charge Engine and Comarison with Exeriment. SAE Paer Petris De C. Giglio V. Police G.: A Mathematical Model for the Calculation of Blow-by Flow and Oil Consumtion Deending on Ring Pack Dynamic. Part I: Gas Flows Oil Scraing and Ring Pack Dynamic. SAE Paer Tian T. Noordzij L. B. Wong V. W. Heywood J. B.: Modeling Piston-Ring Dynamics Blowby and Ring-Twist Effects. Journal of Engineering for Gas Turbines and Power Trans. Vol. 120 No 4. Trans. ASME Wiśniewski S. Wiśniewski T. S.: Wymiana cieła. Warszawa WNT 1994.
10 104 Grzegorz Koszałka Mathematical model of gas flow through iston-ring-cylinder seal of internal combustion engine Summary. The aer describes a mathematical model of iston-rings-cylinder seal of an internal combustion engine. The model integrates submodel of gas flow through crevices between the iston rings and cylinder and submodel of rings dislacements in the grooves. The model takes into consideration thermal deformation and wear of the elements sealing effect of the oil ring and heat transfer between the flowing gas and surrounding surfaces. Key words: IC engine iston ring blowby ring dynamics mathematical model.
Wykład 2. Przemiany termodynamiczne
Wykład Przemiany termodynamiczne Przemiany odwracalne: Przemiany nieodwracalne:. izobaryczna = const 7. dławienie. izotermiczna = const 8. mieszanie. izochoryczna = const 9. tarcie 4. adiabatyczna = const
Bardziej szczegółowoĆw. 11 Wyznaczanie prędkości przepływu przy pomocy rurki spiętrzającej
Ćw. Wyznaczanie rędkości rzeływu rzy omocy rurki siętrzającej. Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia jest zaoznanie się z metodą wyznaczania rędkości rzeływu za omocą rurek siętrzających oraz wykonanie charakterystyki
Bardziej szczegółowoPłytowe wymienniki ciepła. 1. Wstęp
Płytowe wymienniki cieła. Wstę Wymienniki łytowe zbudowane są z rostokątnych łyt o secjalnie wytłaczanej owierzchni, oddzielonych od siebie uszczelkami. Płyty są umieszczane w secjalnej ramie, gdzie są
Bardziej szczegółowoLABORATORIUM TECHNIKI CIEPLNEJ INSTYTUTU TECHNIKI CIEPLNEJ WYDZIAŁ INŻYNIERII ŚRODOWISKA I ENERGETYKI POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ
INSTYTUTU TECHNIKI CIEPLNEJ WYDZIAŁ INŻYNIERII ŚRODOWISKA I ENERGETYKI POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ INSTRUKCJA LABORATORYJNA Temat ćwiczenia: KONWEKCJA SWOBODNA W POWIETRZU OD RURY Konwekcja swobodna od rury
Bardziej szczegółowoLABORATORIUM TECHNIKI CIEPLNEJ INSTYTUTU TECHNIKI CIEPLNEJ WYDZIAŁ INŻYNIERII ŚRODOWISKA I ENERGETYKI POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ
INSYUU ECHNIKI CIEPLNEJ WYDZIAŁ INŻYNIERII ŚRODOWISKA I ENERGEYKI POLIECHNIKI ŚLĄSKIEJ INSRUKCJA LABORAORYJNA emat ćwiczenia: WYZNACZANIE WSPÓŁCZYNNIKA WNIKANIA CIEPŁA DLA KONWEKCJI WYMUSZONEJ W RURZE
Bardziej szczegółowoMetody doświadczalne w hydraulice Ćwiczenia laboratoryjne. 1. Badanie przelewu o ostrej krawędzi
Metody doświadczalne w hydraulice Ćwiczenia laboratoryjne 1. adanie rzelewu o ostrej krawędzi Wrowadzenie Przelewem nazywana jest cześć rzegrody umiejscowionej w kanale, onad którą może nastąić rzeływ.
Bardziej szczegółowoMODEL OF COMPRESSION RING TWIST IN THE PISTON GROOVE OF A DIESEL ENGINE
Journal of KONES Powertrain and Transport, Vol. 13, No. 3 MODEL OF COMPRESSION RING TWIST IN THE PISTON GROOVE OF A DIESEL ENGINE Grzegorz Koszałka, Mirosław Guzik, Andrzej Niewczas Lublin University of
Bardziej szczegółowoAnaliza strat tarcia towarzyszących przemieszczaniu się pierścienia tłokowego
ARCHIWUM MOTORYZACJI 3,. 1-10 (2006) Analiza strat tarcia towarzyszących rzemieszczaniu się ierścienia tłokowego WOJCIECH SERDECKI Politechnika Poznańska Instytut Silników Salinowych i Transortu Podczas
Bardziej szczegółowoPŁYN Y RZECZYWISTE Przepływy rzeczywiste różnią się od przepływów idealnych obecnością tarcia (lepkości): przepływy laminarne/warstwowe - różnią się
PŁYNY RZECZYWISTE Płyny rzeczywiste Przeływ laminarny Prawo tarcia Newtona Przeływ turbulentny Oór dynamiczny Prawdoodobieństwo hydrodynamiczne Liczba Reynoldsa Politechnika Oolska Oole University of Technology
Bardziej szczegółowoMetody doświadczalne w hydraulice Ćwiczenia laboratoryjne. 1. Badanie przelewu o ostrej krawędzi
Metody doświadczalne w hydraulice Ćwiczenia laboratoryjne 1. Badanie rzelewu o ostrej krawędzi Wrowadzenie Przelewem nazywana jest cześć rzegrody umiejscowionej w kanale, onad którą może nastąić rzeływ.
Bardziej szczegółowoTemperatura i ciepło E=E K +E P +U. Q=c m T=c m(t K -T P ) Q=c przem m. Fizyka 1 Wróbel Wojciech
emeratura i cieło E=E K +E P +U Energia wewnętrzna [J] - ieło jest energią rzekazywaną między układem a jego otoczeniem na skutek istniejącej między nimi różnicy temeratur na sosób cielny rzez chaotyczne
Bardziej szczegółowoJ. Szantyr Wykład nr 16 Przepływy w przewodach zamkniętych
J. Szantyr Wykład nr 6 Przeływy w rzewodach zamkniętych Przewód zamknięty kanał o dowolnym kształcie rzekroju orzecznego, ograniczonym linią zamkniętą, całkowicie wyełniony łynem (bez swobodnej owierzchni)
Bardziej szczegółowoBADANIA SYMULACYJNE PROCESU IMPULSOWEGO ZAGĘSZCZANIA MAS FORMIERSKICH. W. Kollek 1 T. Mikulczyński 2 D.Nowak 3
VI KONFERENCJA ODLEWNICZA TECHNICAL 003 BADANIA SYMULACYJNE PROCESU IMPULSOWEGO ZAGĘSZCZANIA MAS FORMIERSKICH BADANIA SYMULACYJNE PROCESU IMPULSOWEGO ZAGĘSZCZANIA MAS FORMIERSKICH W. Kollek 1 T. Mikulczyński
Bardziej szczegółowoStany materii. Masa i rozmiary cząstek. Masa i rozmiary cząstek. m n mol. n = Gaz doskonały. N A = 6.022x10 23
Stany materii Masa i rozmiary cząstek Masą atomową ierwiastka chemicznego nazywamy stosunek masy atomu tego ierwiastka do masy / atomu węgla C ( C - izoto węgla o liczbie masowej ). Masą cząsteczkową nazywamy
Bardziej szczegółowoPodstawy Procesów i Konstrukcji Inżynierskich. Teoria kinetyczna INZYNIERIAMATERIALOWAPL. Kierunek Wyróżniony przez PKA
Podstawy Procesów i Konstrukcji Inżynierskich Teoria kinetyczna Kierunek Wyróżniony rzez PKA 1 Termodynamika klasyczna Pierwsza zasada termodynamiki to rosta zasada zachowania energii, czyli ogólna reguła
Bardziej szczegółowo= T. = dt. Q = T (d - to nie jest różniczka, tylko wyrażenie różniczkowe); z I zasady termodynamiki: przy stałej objętości. = dt.
ieło właściwe gazów definicja emiryczna: Q = (na jednostkę masy) T ojemność cielna = m ieło właściwe zależy od rocesu: Q rzy stałym ciśnieniu = T dq = dt rzy stałej objętości Q = T (d - to nie jest różniczka,
Bardziej szczegółowoOpis techniczny. Strona 1
Ois techniczny Strona 1 1. Założenia dla instalacji solarnej a) lokalizacja inwestycji: b) średnie dobowe zużycie ciełej wody na 1 osobę: 50 [l/d] c) ilość użytkowników: 4 osób d) temeratura z.w.u. z sieci
Bardziej szczegółowoMODELOWANIE POŻARÓW. Ćwiczenia laboratoryjne. Ćwiczenie nr 1. Obliczenia analityczne parametrów pożaru
MODELOWANIE POŻARÓW Ćwiczenia laboratoryjne Ćwiczenie nr Obliczenia analityczne arametrów ożaru Oracowali: rof. nadzw. dr hab. Marek Konecki st. kt. dr inż. Norbert uśnio Warszawa Sis zadań Nr zadania
Bardziej szczegółowoINTERPRETACJA WYNIKÓW BADANIA WSPÓŁCZYNNIKA PARCIA BOCZNEGO W GRUNTACH METODĄ OPARTĄ NA POMIARZE MOMENTÓW OD SIŁ TARCIA
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 3 Zeszyt 008 Janusz aczmarek* INTERPRETACJA WYNIÓW BADANIA WSPÓŁCZYNNIA PARCIA BOCZNEGO W GRUNTACH METODĄ OPARTĄ NA POMIARZE MOMENTÓW OD SIŁ TARCIA 1. Wstę oncecję laboratoryjnego
Bardziej szczegółowoDoświadczenie Joule a i jego konsekwencje Ciepło, pojemność cieplna sens i obliczanie Praca sens i obliczanie
Pierwsza zasada termodynamiki 2.2.1. Doświadczenie Joule a i jego konsekwencje 2.2.2. ieło, ojemność cielna sens i obliczanie 2.2.3. Praca sens i obliczanie 2.2.4. Energia wewnętrzna oraz entalia 2.2.5.
Bardziej szczegółowo10. FALE, ELEMENTY TERMODYNAMIKI I HYDRODY- NAMIKI.
0. FALE, ELEMENY ERMODYNAMIKI I HYDRODY- NAMIKI. 0.9. Podstawy termodynamiki i raw gazowych. Podstawowe ojęcia Gaz doskonały: - cząsteczki są unktami materialnymi, - nie oddziałują ze sobą siłami międzycząsteczkowymi,
Bardziej szczegółowoWYKŁAD 14 PROSTOPADŁA FALA UDERZENIOWA
WYKŁAD 4 PROSTOPADŁA FALA UDERZENIOWA PROSTOPADŁA FALA UDERZENIOWA. ADIABATA HUGONIOTA. S 0 normal shock wave S Gazodynamika doszcza istnienie silnych nieciągłości w rzeływach gaz. Najrostszym rzyadkiem
Bardziej szczegółowoPOLITECHNIKA KRAKOWSKA Instytut Inżynierii Cieplnej i Procesowej Zakład Termodynamiki i Pomiarów Maszyn Cieplnych
Laboratorium Termodynamiki i Pomiarów Maszyn Cielnych Przeływomierze zwężkowe POLITECHNIKA KRAKOWSKA Instytut Inżynierii Cielnej i Procesowej Zakład Termodynamiki i Pomiarów Maszyn Cielnych LABORATORIUM
Bardziej szczegółowoĆw. 1 Wyznaczanie prędkości przepływu przy pomocy rurki spiętrzającej
Ćw. Wyznaczanie rędkości rzeływu rzy omocy rurki siętrzającej. Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia jest zaoznanie się z metodą wyznaczania rędkości gazu za omocą rurek siętrzających oraz wykonanie charakterystyki
Bardziej szczegółowo10. FALE, ELEMENTY TERMODYNAMIKI I HYDRODY- NAMIKI.
0. FALE, ELEMENTY TERMODYNAMIKI I HYDRODY- NAMIKI. 0.0. Podstawy hydrodynamiki. Podstawowe ojęcia z hydrostatyki Ciśnienie: F N = = Pa jednostka raktyczna (atmosfera fizyczna): S m Ciśnienie hydrostatyczne:
Bardziej szczegółowoJ. Szantyr - Wykład nr 30 Podstawy gazodynamiki II. Prostopadłe fale uderzeniowe
Proagacja zaburzeń o skończonej (dużej) amlitudzie. W takim rzyadku nie jest możliwa linearyzacja równań zachowania. Rozwiązanie ich w ostaci nieliniowej jest skomlikowane i rowadzi do nastęujących zależności
Bardziej szczegółowoMechanika cieczy. Ciecz jako ośrodek ciągły. 1. Cząsteczki cieczy nie są związane w położeniach równowagi mogą przemieszczać się na duże odległości.
Mecanika cieczy Ciecz jako ośrodek ciągły. Cząsteczki cieczy nie są związane w ołożeniac równowagi mogą rzemieszczać się na duże odległości.. Cząsteczki cieczy oddziałują ze sobą, lecz oddziaływania te
Bardziej szczegółowonieciągłość parametrów przepływu przyjmuje postać płaszczyzny prostopadłej do kierunku przepływu
CZĘŚĆ II DYNAMIKA GAZÓW 4 Rozdział 6 Prostoadła fala 6. Prostoadła fala Podstawowe własności: nieciągłość arametrów rzeływu rzyjmuje ostać łaszczyzny rostoadłej do kierunku rzeływu w zbieżno - rozbieżnym
Bardziej szczegółowoBADANIA SYMULACYJNE SKRĘCEŃ PIERŚCIENI TŁOKOWYCH W ZESPOLE TŁOK-PIERŚCIENIE-CYLINDER
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE ISSN 1896-771X 41, s. 125-134, Gliwice 2011 BADANIA SYMULACYJNE SKRĘCEŃ PIERŚCIENI TŁOKOWYCH W ZESPOLE TŁOK-PIERŚCIENIE-CYLINDER MIROSŁAW GUZIK 1, ANDRZEJ NIEWCZAS 2, GRZEGORZ
Bardziej szczegółowoA - przepływ laminarny, B - przepływ burzliwy.
PRZEPŁYW CZYNNIK ŚCIŚLIWEGO. Definicje odstaoe Rys... Profile rędkości rurze. - rzeły laminarny, B - rzeły burzliy. Liczba Reynoldsa Re D [m/s] średnia rędkość kanale D [m] średnica enętrzna kanału ν [m
Bardziej szczegółowoProjekt 9 Obciążenia płata nośnego i usterzenia poziomego
Projekt 9 Obciążenia łata nośnego i usterzenia oziomego Niniejszy rojekt składa się z dwóch części:. wyznaczenie obciążeń wymiarujących skrzydło,. wyznaczenie obciążeń wymiarujących usterzenie oziome,
Bardziej szczegółowoĆwiczenie H-2 WPŁYW UKŁADU ZASILANIA NA MIKROPRZEMIESZCZENIA W DWUSTRONNEJ PODPORZE HYDROSTATYCZNEJ (DPH)
POLITECHNIKA ŁÓDZKA INSTYTUT OBABIAEK I TECHNOLOGII BUDOWY MASZYN Ćwiczenie H-2 Temat: WPŁYW UKŁADU ZASILANIA NA MIKOPZEMIESZCZENIA W DWUSTONNEJ PODPOZE HYDOSTATYCZNEJ (DPH) Konsultacja i oracowanie: Zatwierdził:
Bardziej szczegółowoKalorymetria paliw gazowych
Katedra Termodynamiki, Teorii Maszyn i Urządzeń Cielnych W9/K2 Miernictwo energetyczne laboratorium Kalorymetria aliw gazowych Instrukcja do ćwiczenia nr 7 Oracowała: dr inż. Elżbieta Wróblewska Wrocław,
Bardziej szczegółowoPrognozowanie trwałości układu tłok-pierścienie-cylinder silnika o zapłonie samoczynnym z wykorzystaniem modelu uszczelnienia TPC
Dr inŝ. Grzegorz Koszałka Katedra Silników Spalinowych i Transportu Politechnika Lubelska ul. Nadbystrzycka 36, 20-618 Lublin, Polska e-mail: g.koszalka@pollub.pl Prognozowanie trwałości układu tłok-pierścienie-cylinder
Bardziej szczegółowo1. Model procesu krzepnięcia odlewu w formie metalowej. Przyjęty model badanego procesu wymiany ciepła składa się z następujących założeń
ROK 4 Krzenięcie i zasilanie odlewów Wersja 9 Ćwicz. laboratoryjne nr 4-04-09/.05.009 BADANIE PROCESU KRZEPNIĘCIA ODLEWU W KOKILI GRUBOŚCIENNEJ PRZY MAŁEJ INTENSYWNOŚCI STYGNIĘCIA. Model rocesu krzenięcia
Bardziej szczegółowoEfektywność energetyczna systemu ciepłowniczego z perspektywy optymalizacji procesu pompowania
Efektywność energetyczna systemu ciełowniczego z ersektywy otymalizacji rocesu omowania Prof. zw. dr hab. Inż. Andrzej J. Osiadacz Prof. ndz. dr hab. inż. Maciej Chaczykowski Dr inż. Małgorzata Kwestarz
Bardziej szczegółowoCieplne Maszyny Przepływowe. Temat 7 Turbiny. α 2. Część I Podstawy teorii Cieplnych Maszyn Przepływowych. 7.1 Wstęp
87 7.1 Wstę Zmniejszenie ola rzekroju rzeływu rowadzi do: - wzrostu rędkości czynnika, - znacznego obciążenia łoatki o stronie odciśnieniowej, - większego odchylenia rzeływu rzez wieniec łoatek, n.: turbiny
Bardziej szczegółowoKatedra Silników Spalinowych i Pojazdów ATH ZAKŁAD TERMODYNAMIKI. Pomiar ciepła spalania paliw gazowych
Katedra Silników Salinowych i Pojazdów ATH ZAKŁAD TERMODYNAMIKI Pomiar cieła salania aliw gazowych Wstę teoretyczny. Salanie olega na gwałtownym chemicznym łączeniu się składników aliwa z tlenem, czemu
Bardziej szczegółowoTERMODYNAMIKA. Przedstaw cykl przemian na wykresie poniższym w układach współrzędnych przedstawionych poniżej III
Włodzimierz Wolczyński 44 POWÓRKA 6 ERMODYNAMKA Zadanie 1 Przedstaw cykl rzemian na wykresie oniższym w układach wsółrzędnych rzedstawionych oniżej Uzuełnij tabelkę wisując nazwę rzemian i symbole: >0,
Bardziej szczegółowoJak określić stopień wykorzystania mocy elektrowni wiatrowej?
Jak określić stoień wykorzystania mocy elektrowni wiatrowej? Autorzy: rof. dr hab. inŝ. Stanisław Gumuła, Akademia Górniczo-Hutnicza w Krakowie, mgr Agnieszka Woźniak, Państwowa WyŜsza Szkoła Zawodowa
Bardziej szczegółowoMechanika płynów. Wykład 9. Wrocław University of Technology
Wykład 9 Wrocław University of Technology Płyny Płyn w odróżnieniu od ciała stałego to substancja zdolna do rzeływu. Gdy umieścimy go w naczyniu, rzyjmie kształt tego naczynia. Płyny od tą nazwą rozumiemy
Bardziej szczegółowoWARUNKI RÓWNOWAGI UKŁADU TERMODYNAMICZNEGO
WARUNKI RÓWNOWAGI UKŁADU ERMODYNAMICZNEGO Proces termodynamiczny zachodzi doóty, doóki układ nie osiągnie stanu równowagi. W stanie równowagi odowiedni otencjał termodynamiczny układu osiąga minimum, odczas
Bardziej szczegółowoThis copy is for personal use only - distribution prohibited.
ZESZYTY NAUKOWE WSOWL - - - - - Nr 4 (158) 2010 ISSN 1731-8157 Karol Franciszek ABRAMEK OKREŚLENIE WPŁYWU NIESZCZELNOŚCI PRZEKROJU TŁOK-PIERŚCIEŃ-CYLINDER NA WIELKOŚĆ STRAT ŁADUNKU W referacie przedstawiono
Bardziej szczegółowoMECHANIKA PŁYNÓW. Materiały pomocnicze do wykładów. opracował: prof. nzw. dr hab. inż. Wiesław Grzesikiewicz
MECHANIKA PŁYNÓW Materiały omocnicze do wykładów oracował: ro. nzw. dr hab. inż. Wiesław Grzesikiewicz Warszawa aździernik - odkształcalne ciało stałe Mechanika łynów dział mechaniki materialnych ośrodków
Bardziej szczegółowoStan wilgotnościowy przegród budowlanych. dr inż. Barbara Ksit
Stan wilgotnościowy rzegród budowlanych dr inż. Barbara Ksit barbara.ksit@ut.oznan.l Przyczyny zawilgocenia rzegród budowlanych mogą być nastęujące: wilgoć budowlana wrowadzona rzy rocesach mokrych odczas
Bardziej szczegółowoAnaliza nośności pionowej pojedynczego pala
Poradnik Inżyniera Nr 13 Aktualizacja: 09/2016 Analiza nośności ionowej ojedynczego ala Program: Plik owiązany: Pal Demo_manual_13.gi Celem niniejszego rzewodnika jest rzedstawienie wykorzystania rogramu
Bardziej szczegółowo9.1 Wstęp Analiza konstrukcji pomp i sprężarek odśrodkowych pozwala stwierdzić, że: Ciśnienie (wysokość) podnoszenia pomp wynosi zwykle ( ) stopnia
114 9.1 Wstę Analiza konstrukcji om i srężarek odśrodkowych ozwala stwierdzić, że: Stosunek ciśnień w srężarkach wynosi zwykle: (3-5):1 0, 3 10, ρuz Ciśnienie (wysokość) odnoszenia om wynosi zwykle ( )
Bardziej szczegółowoWYKŁAD 1 WPROWADZENIE DO STATYKI PŁYNÓW 1/23
WYKŁAD 1 WPROWADZENIE DO STATYKI PŁYNÓW 1/23 RÓWNOWAGA SIŁ Siła owierzchniowa FS nds Siła objętościowa FV f dv Warunek konieczny równowagi łynu F F 0 S Całkowa ostać warunku równowagi łynu V nds f dv 0
Bardziej szczegółowoJest to zasada zachowania energii w termodynamice - równoważność pracy i ciepła. Rozważmy proces adiabatyczny sprężania gazu od V 1 do V 2 :
I zasada termodynamiki. Jest to zasada zachowania energii w termodynamice - równoważność racy i cieła. ozważmy roces adiabatyczny srężania gazu od do : dw, ad - wykonanie racy owoduje rzyrost energii wewnętrznej
Bardziej szczegółowoKomentarz 3 do fcs. Drgania sieci krystalicznej. I ciepło właściwe ciała stałego.
Komentarz do fcs. Drgania sieci krystalicznej. I cieło właściwe ciała stałego. Drgania kryształu możemy rozważać z dwóch unktów widzenia. Pierwszy to makroskoowy, gdy długość fali jest znacznie większa
Bardziej szczegółowoWykład 4 Gaz doskonały, gaz półdoskonały i gaz rzeczywisty Równanie stanu gazu doskonałego uniwersalna stała gazowa i stała gazowa Odstępstwa gazów
Wykład 4 Gaz doskonały, gaz ółdoskonały i gaz rzeczywisty Równanie stanu gazu doskonałego uniwersalna stała gazowa i stała gazowa Odstęstwa gazów rzeczywistych od gazu doskonałego: stoień ściśliwości Z
Bardziej szczegółowoCIŚNIENIE W PŁASKIM ŁOŻYSKU ŚLIZGOWYM SMAROWANYM OLEJEM MIKRPOLARYM
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE ISSN 896-77X 8, s. 87-94, Gliwice 9 CIŚNIENIE W PŁASKIM ŁOŻYSKU ŚLIZGOWYM SMAROWANYM OLEJEM MIKRPOLARYM PAWEŁ KRASOWSKI Katedra Podstaw Tecniki, Akademia Morska w Gdyni e-mail:
Bardziej szczegółowoĆwiczenia do wykładu Fizyka Statystyczna i Termodynamika
Ćwiczenia do wykładu Fizyka tatystyczna i ermodynamika Prowadzący dr gata Fronczak Zestaw 5. ermodynamika rzejść fazowych: równanie lausiusa-laeyrona, własności gazu Van der Waalsa 3.1 Rozważ tyowy diagram
Bardziej szczegółowoPorównanie nacisków obudowy Glinik 14/35-POz na spąg obliczonych metodą analityczną i metodą Jacksona
dr inż. JAN TAK Akademia Górniczo-Hutnicza im. St. Staszica w Krakowie inż. RYSZARD ŚLUSARZ Zakład Maszyn Górniczych GLINIK w Gorlicach orównanie nacisków obudowy Glinik 14/35-Oz na sąg obliczonych metodą
Bardziej szczegółowoMechanika płynp. Wykład 9 14-I Wrocław University of Technology
Mechanika łyn ynów Wykład 9 Wrocław University of Technology 4-I-0 4.I.0 Płyny Płyn w odróŝnieniu od ciała stałego to substancja zdolna do rzeływu. Gdy umieścimy go w naczyniu, rzyjmie kształt tego naczynia.
Bardziej szczegółowoINSTYTUT INŻYNIERII ŚRODOWISKA ZAKŁAD GEOINŻYNIERII I REKULTYWACJI ĆWICZENIE NR 2
INSTYTUT INŻYNIERII ŚRODOWISKA ZAKŁAD GEOINŻYNIERII I REKULTYWACJI Laboratorium z mechaniki łynów ĆWICZENIE NR OKREŚLENIE WSPÓLCZYNNIKA STRAT MIEJSCOWYCH PRZEPŁYWU POWIETRZA W RUROCIĄGU ZAKRZYWIONYM 1.
Bardziej szczegółowoCHARAKTERYSTYKI ZŁOŻONYCH UKŁADÓW Z TURBINAMI GAZOWYMI
CHARAERYSYI ZŁOŻOYCH UŁADÓW Z URBIAMI AZOWYMI Autor: rzysztof Badyda ( Rynek Energii nr 6/200) Słowa kluczowe: wytwarzanie energii elektrycznej, turbina gazowa, gaz ziemny Streszczenie. W artykule rzedstawiono
Bardziej szczegółowo13) Na wykresie pokazano zależność temperatury od objętości gazu A) Przemianę izotermiczną opisują krzywe: B) Przemianę izobaryczną opisują krzywe:
) Ołowiana kula o masie kilograma sada swobodnie z wysokości metrów. Który wzór służy do obliczenia jej energii na wysokości metrów? ) E=m g h B) E=m / C) E=G M m/r D) Q=c w m Δ ) Oblicz energię kulki
Bardziej szczegółowoĆwiczenie nr 3. Wyznaczanie współczynnika Joule a-thomsona wybranych gazów rzeczywistych.
Termodynamika II ćwiczenia laboratoryjne Ćwiczenie nr 3 Temat: Wyznaczanie wsółczynnika Joule a-tomsona wybranyc gazów rzeczywistyc. Miejsce ćwiczeń: Laboratorium Tecnologii Gazowyc Politecniki Poznańskiej
Bardziej szczegółowoWYDZIAŁ MECHANICZNY Katedra Budowy i Eksploatacji Maszyn specjalność: konstrukcja i eksploatacja maszyn i pojazdów
WYDZIAŁ MECHANICZNY Katedra Budowy i Eksloatacji Maszyn secjalność: konstrukcja i eksloatacja maszyn i ojazdów Instrukcja do zajęć laboratoryjnych Temat ćwiczenia: Budowa i działanie układu hydraulicznego.
Bardziej szczegółowo1. Parametry strumienia piaskowo-powietrznego w odlewniczych maszynach dmuchowych
MATERIAŁY UZUPEŁNIAJACE DO TEMATU: POMIAR I OKREŚLENIE WARTOŚCI ŚREDNICH I CHWILOWYCH GŁÓWNYCHORAZ POMOCNICZYCH PARAMETRÓW PROCESU DMUCHOWEGO Józef Dańko. Wstę Masa wyływająca z komory nabojowej strzelarki
Bardziej szczegółowoTEORETYCZNY MODEL PANEWKI POPRZECZNEGO ŁOśYSKA ŚLIZGOWEGO. CZĘŚĆ 3. WPŁYW ZUśYCIA PANEWKI NA ROZKŁAD CIŚNIENIA I GRUBOŚĆ FILMU OLEJOWEGO
Paweł PŁUCIENNIK, Andrzej MACIEJCZYK TEORETYCZNY MODEL PANEWKI POPRZECZNEGO ŁOśYSKA ŚLIZGOWEGO. CZĘŚĆ 3. WPŁYW ZUśYCIA PANEWKI NA ROZKŁAD CIŚNIENIA I GRUBOŚĆ FILMU OLEJOWEGO Streszczenie W artykule przedstawiono
Bardziej szczegółowoZESZYTY NAUKOWE NR 10(82) AKADEMII MORSKIEJ W SZCZECINIE. Badania wpływu struktury elektrowni gazowo-parowych na charakterystyki sprawności
ISSN 1733-8670 ZESZT NAUOWE NR 10(82) AADEMII MORSIEJ W SZCZECINIE IV MIĘDZNARODOWA ONFERENCJA NAUOWO-TECHNICZNA EXPLO-SHIP 2006 Janusz otowicz, Tadeusz Chmielniak Badania wływu struktury elektrowni gazowo-arowych
Bardziej szczegółowoĆWICZENIE BADANIE BEZPIECZEŃSTWA UŻYTKOWEGO SILOSÓW WIEŻOWYCH
ĆWICZENIE BADANIE BEZPIECZEŃSTWA UŻYTKOWEGO SILOSÓW WIEŻOWYCH 1. Cel ćwiczenia Celem bezośrednim ćwiczenia jest omiar narężeń ionowych i oziomych w ścianie zbiornika - silosu wieżowego, który jest wyełniony
Bardziej szczegółowoTermodynamika 2. Projekt współfinansowany przez Unię Europejską w ramach Europejskiego Funduszu Społecznego
ermodynamika Projekt wsółfinansowany rzez Unię Euroejską w ramach Euroejskiego Funduszu Sołecznego Siik ciey siikach (maszynach) cieych cieło zamieniane jest na racę. Elementami siika są: źródło cieła
Bardziej szczegółowo[ ] 1. Zabezpieczenia instalacji ogrzewań wodnych systemu zamkniętego. 1. 2. Przeponowe naczynie wzbiorcze. ν dm [1.4] 1. 1. Zawory bezpieczeństwa
. Zabezieczenia instalacji ogrzewań wodnych systemu zamkniętego Zabezieczenia te wykonuje się zgodnie z PN - B - 0244 Zabezieczenie instalacji ogrzewań wodnych systemu zamkniętego z naczyniami wzbiorczymi
Bardziej szczegółowoTERMODYNAMIKA. Termodynamika jest to dział nauk przyrodniczych zajmujący się własnościami
TERMODYNAMIKA Termodynamika jest to dział nauk rzyrodniczych zajmujący się własnościami energetycznymi ciał. Przy badaniu i objaśnianiu własności układów fizycznych termodynamika osługuje się ojęciami
Bardziej szczegółowoAnaliza konstrukcji i cyklu pracy silnika turbinowego. Dr inż. Robert Jakubowski
Analiza konstrukcji i cyklu racy silnika turbinowego Dr inż. Robert Jakubowski CO TO JEST CIĄG? Równanie ciągu: K m(c V) 5 Jak silnik wytwarza ciąg? Silnik śmigłowy silnik odrzutowy Silnik służy do wytworzenia
Bardziej szczegółowoSYMULACJA UKŁADU REDUKCJI DRGAŃ Z TŁUMIKIEM MAGNETOREOLOGICZNYM I ELEKTROMAGNETYCZNYM PRZETWORNIKIEM ENERGII
MODELOWANIE INśYNIERSKIE ISSN 1896-771X 37, s. 1-2, Gliwice 29 SYMULACJA UKŁADU REDUKCJI DRGAŃ Z TŁUMIKIEM MAGNETOREOLOGICZNYM I ELEKTROMAGNETYCZNYM PRZETWORNIKIEM ENERGII BOGDAN SAPIŃSKI 1, PAWEŁ MARTYNOWICZ
Bardziej szczegółowoD. II ZASADA TERMODYNAMIKI
WYKŁAD D,E D. II zasada termodynamiki E. Konsekwencje zasad termodynamiki D. II ZAADA ERMODYNAMIKI D.1. ełnienie I Zasady ermodynamiki jest warunkiem koniecznym zachodzenia jakiegokolwiek rocesu w rzyrodzie.
Bardziej szczegółowoTermodynamika 1. Projekt współfinansowany przez Unię Europejską w ramach Europejskiego Funduszu Społecznego
Termodynamika Projekt wsółfinansowany rzez Unię Euroejską w ramach Euroejskiego Funduszu Sołecznego Układ termodynamiczny Układ termodynamiczny to ciało lub zbiór rozważanych ciał, w którym obok innych
Bardziej szczegółowoOpis kształtu w przestrzeni 2D. Mirosław Głowacki Wydział Inżynierii Metali i Informatyki Przemysłowej AGH
Ois kształtu w rzestrzeni 2D Mirosław Głowacki Wydział Inżynierii Metali i Informatyki Przemysłowej AGH Krzywe Beziera W rzyadku tych krzywych wektory styczne w unkach końcowych są określane bezośrednio
Bardziej szczegółowoJ. Szantyr Wykład nr 25 Przepływy w przewodach zamkniętych I
J. Szantyr Wykład nr 5 Przeływy w rzewodach zamkniętych I Przewód zamknięty kanał o dowonym kształcie rzekroju orzecznego, ograniczonym inią zamkniętą, całkowicie wyełniony łynem (bez swobodnej owierzchni)
Bardziej szczegółowoPodstawy Konstrukcji Maszyn
Podstawy Konstrukcji Maszyn Część 2 hydrodynamiczne łożyska ślizgowe 1.Hydrodynamiczne łożyska ślizgowe podział Podział łożysk ze względu na sposób zasilania medium smarnym: zasilanie olejem pod ciśnieniem
Bardziej szczegółowoKARTA KATALOGOWA POMP ŚRUBOWYCH
HYDROSTER S. z o.o. ul. Na Ostrowiu 1 80-958 Gdańsk Tel. (58) 307 12 90, fax (58) 307 12 92, e-mail: market@hydroster.com.l KARTA KATALOGOWA OM ŚRUBOWYCH ACE KK-11126/01.99 oma śrubowa ACE KK-11126/01.99
Bardziej szczegółowo5. Jednowymiarowy przepływ gazu przez dysze.
CZĘŚĆ II DYNAMIKA GAZÓW 9 rzeływ gazu rzez dysze. 5. Jednowymiarowy rzeływ gazu rzez dysze. Parametry krytyczne. 5.. Dysza zbieżna. T = c E - back ressure T c to exhauster Rys.5.. Dysza zbieżna. Równanie
Bardziej szczegółowoMODELOWANIE PROCESÓW TECHNOLOGICZNYCH WYSTĘPUJĄCYCH W PIECZARKARNIACH: MODEL WYMIANY CIEPŁA I MASY
Inżynieria Rolnicza 5(123)/2010 MODELOWANIE PROCESÓW TECHNOLOGICZNYCH WYSTĘPUJĄCYCH W PIECZARKARNIACH: MODEL WYMIANY CIEPŁA I MASY Ewa Wacowicz, Leonard Woroncow Katedra Automatyki, Politecnika Koszalińska
Bardziej szczegółowoP O L I T E C H N I K A W A R S Z A W S K A
P O L I T E C H N I K A W A R S Z A W S K A WYDZIAŁ BUDOWNICTWA, MECHANIKI I PETROCHEMII INSTYTUT INŻYNIERII MECHANICZNEJ LABORATORIUM NAPĘDÓW I STEROWANIA HYDRAULICZNEGO I PNEUMATYCZNEGO Instrkcja do
Bardziej szczegółowoZ poprzedniego wykładu:
Z orzedniego wykładu: Człon: Ciało stałe osiadające możliwość oruszania się względem innych członów Para kinematyczna: klasy I, II, III, IV i V (względem liczby stoni swobody) Niższe i wyższe ary kinematyczne
Bardziej szczegółowoSilniki tłokowe. Dr inż. Robert JAKUBOWSKI
Silniki tłokowe Dr inż. Robert JAKUBOWSKI Literatura rzedmiotu: Dzierżanowski P. i.in: Silniki Tłokowe z serii Naędy lotnicze, WKŁ. Warszawa 98 Borodzik F.: Budowa silnika z serii Aeroklub olski szkolenie
Bardziej szczegółowoBUDOWA I WŁASNOŚCI CZĄSTECZKOWE GAZÓW
BUDOWA I WŁASOŚCI CZĄSTECZKOWE GAZÓW ATOMY I CZĄSTECZKI Jednostka masy: u ( unit) = masy izotou 6C =,66 4 7 kg Jednostkę u rzyjęło się także nazywać daltonem (Da) na cześć twórcy wsółczesnej teorii atomowej
Bardziej szczegółowoZEROWA ZASADA TERMODYNAMIKI
ERMODYNAMIKA Zerowa zasada termodynamiki Pomiar temeratury i skale temeratur Równanie stanu gazu doskonałego Cieło i temeratura Pojemność cielna i cieło właściwe Cieło rzemiany Przemiany termodynamiczne
Bardziej szczegółowo1. Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia jest zaoznanie się z metodą omiaru objętościowego natężenia rzeływu i wyznaczania średniej wartości rędkości łynu w r
ZAKŁAD MECHANIKI PŁYNÓW I AERODYNAMIKI LABORATORIUM MECHANIKI PŁYNÓW ĆWICZENIE NR 2 WYZNACZANIE WYDATKU PŁYNU KRYZĄ ISA oracował: Piotr Strzelczyk Rzeszów 1997 1 1. Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia jest zaoznanie
Bardziej szczegółowoInstrukcja do laboratorium z fizyki budowli. Ćwiczenie: Pomiar i ocena hałasu w pomieszczeniu
nstrukcja do laboratorium z fizyki budowli Ćwiczenie: Pomiar i ocena hałasu w omieszczeniu 1 1.Wrowadzenie. 1.1. Energia fali akustycznej. Podstawowym ojęciem jest moc akustyczna źródła, która jest miarą
Bardziej szczegółowoPolitechnika Gdańska Wydział Elektrotechniki i Automatyki Katedra Inżynierii Systemów Sterowania. Podstawy Automatyki
Politechnia dańsa Wydział Eletrotechnii i Automatyi Katedra Inżynierii Systemów Sterowania Podstawy Automatyi Transmitancyjne schematy bloowe i zasady ich rzeształcania Materiały omocnicze do ćwiczeń termin
Bardziej szczegółowoPOLITECHNIKA ŁÓDZKA INSTYTUT OBRABIAREK I TECHNOLOGII BUDOWY MASZYN. Ćwiczenie H-1 OKREŚLENIE CHARAKTERYSTYK DŁAWIKÓW HYDRAULICZNYCH
POLITECHNIKA ŁÓDZKA INSTYTUT OBRABIAREK I TECHNOLOGII BUDOWY MASZYN Ćwiczenie H-1 Temat: OKREŚLENIE CHARAKTERYSTYK DŁAWIKÓW HYDRAULICZNYCH Konsutacja i oracowanie: dr ab. inż. Donat Lewandowski, rof. PŁ
Bardziej szczegółowoUkład jednostek miar SI
Układ jednostek miar SI Wielkości i jednostki odstawowe Wielkość fizyczna Symbol Jednostka Długość l [m] metr Czas t [s] sekunda Masa m,m [kg] kilogram Temeratura termodynamiczna (temeratura bezwzględna)
Bardziej szczegółowoOPTYMALNE PROJEKTOWANIE ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH WYKONANYCH Z KOMPOZYTÓW WŁÓKNISTYCH
Zeszyty Naukowe WSInf Vol 13, Nr 1, 2014 Elżbieta Radaszewska, Jan Turant Politechnika Łódzka Katedra Mechaniki i Informatyki Technicznej email: elzbieta.radaszewska@.lodz.l, jan.turant@.lodz.l OPTYMALNE
Bardziej szczegółowoKomory spalania, turbiny i dysze wylotowe. Dr inż. Robert JAKUBOWSKI
Komory salania, turbiny i dysze wylotowe Dr inż. Robert JAKUBOWSKI KOMORY SPALNAIA TURBINOWYCH SILNIKÓW LOTNICZYCH BUDOWA KOMORY SPALANIA BUDOWA KOMORY SPALANIA ORGANIZACJA PROCESU WEWNĄTRZKOMOROWEGO 1
Bardziej szczegółowoTERMODYNAMIKA TECHNICZNA I CHEMICZNA
TERMODYNAMIKA TECHNICZNA I CHEMICZNA WYKŁAD IX RÓWNOWAGA FAZOWA W UKŁADZIE CIAŁO STAŁE-CIECZ (krystalizacja) ADSORPCJA KRYSTALIZACJA, ADSORPCJA 1 RÓWNOWAGA FAZOWA W UKŁADZIE CIAŁO STAŁE-CIECZ (krystalizacja)
Bardziej szczegółowoWYMAGANIA TECHNICZNE DLA PŁYTOWYCH WYMIENNIKÓW CIEPŁA DLA CIEPŁOWNICTWA
WYMAAA TECHCZE DLA PŁYTOWYCH WYMEKÓW CEPŁA DLA CEPŁOWCTWA iniejsza wersja obowiązuje od dnia 02.11.2011 Stołeczne Przedsiębiorstwo Energetyki Cielnej SA Ośrodek Badawczo Rozwojowy Ciełownictwa ul. Skorochód-Majewskiego
Bardziej szczegółowo26 Nowa koncepcja parownika pracującego w obiegu ORC z przepływem wspomaganym siłami kapilarnymi i grawitacyjnymi
ŚRODKOWO-POMORSKIE TOWARZYSTWO NAUKOWE OCHRONY ŚRODOWISKA Rocznik Ochrona Środowiska Tom 13. Rok 2011 ISSN 1506-218X 425-440 26 Nowa koncecja arownika racującego w obiegu ORC z rzeływem wsomaganym siłami
Bardziej szczegółowo3. Kinematyka podstawowe pojęcia i wielkości
3. Kinematya odstawowe ojęcia i wielości Kinematya zajmuje się oisem ruchu ciał. Ruch ciała oisujemy w ten sosób, że odajemy ołożenie tego ciała w ażdej chwili względem wybranego uładu wsółrzędnych. Porawny
Bardziej szczegółowoKomory spalania turbiny i dysze. Dr inż. Robert JAKUBOWSKI
Komory salania turbiny i dysze wylotowe Dr inż. Robert JAKUBOWSKI KOMORY SPALNAIA TURBINOWYCH SILNIKÓW LOTNICZYCH BUDOWA KOMORY SPALANIA ORGANIZACJA PROCESU WEWNĄTRZKOMOROWEGO BUDOWA KOMORY SPALANIA ORGANIZACJA
Bardziej szczegółowoPTNSS-2009-SS3-C069. Heat transfer between gas and the surrounding walls in the model of gas flow from the combustion chamber to the crankcase
Grzegorz KOSZAŁKA PTNSS-2009-SS3-C069 Heat transfer between gas and the surrounding walls in the model of gas flow from the combustion chamber to the crankcase The paper discusses different approaches
Bardziej szczegółowoXXI OLIMPIADA FIZYCZNA(1971/1972). Stopień III, zadanie teoretyczne T3
XXI OLIMPIADA FIZYCZNA(1971/197) Stoień III, zadanie teoretyczne T3 Źródło: Olimiady fizyczne XXI i XXII, WSiP Warszawa 1975 Autor: Nazwa zadania: Działy: Słowa kluczowe: Andrzej Szymacha Obrót łytki Mechanika
Bardziej szczegółowoM. Chorowski Podstawy Kriogeniki, wykład Metody uzyskiwania niskich temperatur - ciąg dalszy Dławienie izentalpowe
M. Corowski Podstawy Kriogeniki, wykład 4. 3. Metody uzyskiwania niskic temeratur - ciąg dalszy 3.. Dławienie izentalowe Jeżeli gaz rozręża się adiabatycznie w układzie otwartym, bez wykonania racy zewnętrznej
Bardziej szczegółowoPomiar wilgotności względnej powietrza
Katedra Silników Salinowych i Pojazdów ATH ZAKŁAD TERMODYNAMIKI Pomiar wilgotności względnej owietrza - 1 - Wstę teoretyczny Skład gazu wilgotnego. Gazem wilgotnym nazywamy mieszaninę gazów, z których
Bardziej szczegółowo