Obliczenia hydrauliczne. mgr inż. Przemysław Kubica Szkoła Główna Służby Pożarniczej
|
|
- Antoni Wróblewski
- 7 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 Obliczenia hydrauliczne mgr inż. Przemysław Kubica Szkoła Główna Służby Pożarniczej
2 Zagadnienia Projektowanie hydrauliczne (dobór intensywności, powierzchni działania i czasu działania); Metody wymiarowania sieci przewodów rurowych (dobór średnic, obliczenia hydrauliczne); Armatura (osprzęt, zawory odwadniające, zawory kontrolne); Przewody rurowe (połączenia, spadki, uchwyty, materiały) 2
3 Projektowanie hydrauliczne Do połowy XX wieku jeden typ tryskaczy, średnica rury dobierana do ilości tryskaczy, którą zasilała. Tryskacz K 80 3
4 Hydrauliczne kryteria projektowe by Pete Telthorst 4
5 Hydrauliczne kryteria projektowe Nastąpiła zmiana metodyki projektowania. Cel: Nad określoną powierzchnią zapewnić, taką intensywność zraszania, aby pożar nie rozprzestrzenił się poza tę powierzchnię, w określonym czasie. Stąd znany termin: Control Mode Density Area (CMDA) 5
6 Hydrauliczne kryteria projektowe powierzchnia działania: maksymalna powierzchnia, przyjęta do celów projektowych, nad którą zadziałają tryskacze w razie pożaru; projektowa intensywność zraszania: minimalna ilość wody, w milimetrach na minutę, która spada na zabezpieczaną powierzchnię; wyznaczana jako ilość wody wypływająca grupy tryskaczy, w litrach na minutę, podzielona przez powierzchnię chronioną, w metrach kwadratowych; czas działania: czas, przez który zapewnione jest ciśnienie i natężenie przepływu, wymagane dla urządzenia tryskaczowego. 6
7 Hydrauliczne kryteria projektowe by Allan MacPherson by Pete Telthorst 7
8 Klasa zagrożenia pożarowego Projektowa intensywność zraszania mm/min Urządzenie tryskaczowe wodne lub wstępnie sterowane Powierzchnia działania m 2 Urządzenie tryskaczowe powietrzne lub mieszane LH 2,25 84 Nie dopuszcza się Zastosować OH1 OH1 5, OH2 5, OH3 5, OH4 5,0 360 Nie dopuszcza się Zastosować HHP1 HHP1 7, HHP2 10, HHP3 12, HHP4 Urządzenie zraszaczowe 8
9 Hydrauliczne kryteria projektowe Instalacja podstropowa HHS Sposób składowania Maksymalna dopuszczalna wysokość składowania m Kat. I Kat. II Kat. III Kat. IV Projektowa intensywność zraszania mm/min Powierzc hnia działania m 2 4,7 3,4 2,2 1,6 7, ,7 4,2 2,6 2,0 10,0 6,8 5,0 3,2 2,3 12,5 ST2, ST4, 5,6 6,0 3,7 4,1 4,4 2,7 3,0 3,3 15,0 17,5 20, ,3 3,8 25,0 6,0 4,4 30,0 9
10 Hydrauliczne kryteria projektowe Instalacja podstropowa HHS 1,0 m<h<4,0 m 10
11 Hydrauliczne kryteria projektowe Czas działania LH OH HHP HHS 30 min 60 min 90 min 90 min Dopuszczalne jest skrócenie dla urządzeń 1 klasy, wymaga akceptacji VdS. 11
12 Podstawy obliczeo hydraulicznych Algorytm postępowania: Ustalenie sposobu prowadzenia rurociągu Wyznaczenie powierzchni działania (korzystnej i niekorzystnej hydraulicznie) Wyznaczenie natężenia wypływu z tryskacza Dobór średnic rurociągów Obliczenie straty ciśnienia w przewodach rurowych Wydatek na kolejnym tryskaczu przy uwzględnieniu spadku ciśnienia 12
13 Podstawy obliczeo hydraulicznych Wyznaczenie powierzchni działania niekorzystnej hydraulicznie (pow. zbliżona do kwadratu) Długość przewodu zasilanego jednostronnie: max 30 m Ilość tryskaczy na przewodzie zasilanym jednostronnie: max 20 szt. 13
14 Podstawy obliczeo hydraulicznych Wyznaczenie powierzchni działania układ typu ruszt 14
15 Prowadzenie rurociągu 15
16 Podstawy obliczeo hydraulicznych Dobór średnic Prędkość przepływu wody, przy założeniu, że zadziałają jednocześnie wszystkie przewidziane tryskacze, nie powinna przekroczyć następujących wartości: 6 m/s przy przepływie przez każdy zawór, urządzenie służące do monitorowania przepływu lub filtr; 10 m/s we wszystkich innych punktach urządzenia. Maksymalne ciśnienie wody Ciśnienie nie powinno przekraczać 12 bar. 16
17 Podstawy obliczeo hydraulicznych Minimalne średnice Zagrożenie pożarowe Średnica [mm] LH 20 OH i HH przewód rurowy poziomy 20 i pionowy z przyłączonym jednym tryskaczem o współczynniku K nie większym niż 80 Wszystkie inne 25 Tryskacze stojące nie mogą być przyłączane bezpośrednio do przewodów o średnicy większej niż 65 mm. Tryskacze wiszące nie mogą być przyłączane bezpośrednio do przewodów o średnicy większej niż 80 mm. 17
18 Podstawy obliczeo hydraulicznych Wstępne szacowanie średnic OH HH Średnica mm Maksymalna liczba zasilanych tryskaczy Średnica mm Maksymalna liczba tryskaczy zasilanych przez przewód
19 Podstawy obliczeo hydraulicznych Po określeniu sposobu prowadzenia rurociągu i wstępnym doborze średnic należy wykonać obliczenia hydrauliczne. Obliczenia wykonuje się przy założeniu, że wszystkie tryskacze nad powierzchnią działania są otwarte. Obliczenia wykonuje się dla powierzchni działania najbardziej niekorzystnej oraz najbardziej korzystnej hydraulicznie. Obliczenia dla najbardziej niekorzystnej hydraulicznie stawiają wymagania co do ciśnienia, jakie powinno zapewnić źródło wody. Obliczenia dla powierzchni najbardziej korzystnej hydraulicznie pozwalają określić maksymalne natężenie wypływu (wydatek źródła wody). 19
20 Podstawy obliczeo hydraulicznych Wyznaczenie natężenia wypływu z tryskacza Natężenie wypływu wody z tryskacza jest równe iloczynowi wymaganej intensywności zraszania oraz powierzchni, którą tryskacz zabezpiecza. q trysk =IxF rzecz W obliczeniach wyznacza się średni wydatek w litrach dla grupy czterech najbliżej siebie zainstalowanych tryskaczy. 20
21 Podstawy obliczeo hydraulicznych Ciśnienie na tryskaczu Stosunek ciśnienia i wydatku na tryskaczu jest wielkością stałą, określaną jako współczynnik przelotowości K Znając natężenie wypływu z tryskacza, określa się wymagane ciśnienie. p trysk =(q trysk /K) 2 Ciśnienie na wlocie tryskacza powinno być nie mniejsze niż - 0,70 bar w LH; - 0,35 bar w OH; - 0,50 bar w HHP i HHS z wyłączeniem tryskaczy w regałach; 21
22 Podstawy obliczeo hydraulicznych Wyznacza się straty ciśnienia na odcinku 1-2. Suma ciśnienia na tryskaczu 1 i straty na odcinku 1-2 stanowi ciśnienie jakie powinno panować na tryskaczu p 2 =p 1 +p 1-2 mając na uwadze, że wydatek tryskacza 2: q 2 = K p 2 0,5 22
23 Podstawy obliczeo hydraulicznych Straty ciśnienia w przewodach rurowych na skutek tarcia hydraulicznego wyznacza się ze wzoru Hazena-Williamsa: w którym: p jest stratą ciśnienia w przewodzie rurowym, w bar; Q jest natężeniem przepływu w przewodzie rurowym, w litrach na minutę; d jest średnią średnicą wewnętrzną przewodu rurowego, w milimetrach; C jest stałą dla danego rodzaju i stanu przewodu rurowego L jest długością zastępczą dla rur i kształtek, w metrach. 23
24 Podstawy obliczeo hydraulicznych Po dojściu do połączenia przewodu rozprowadzającego z rozdzielczym (punkt A) oblicza się stałą wypływu K, całego odcinka (w przykładzie poniżej KA-1). Q KA 1 A 1 B 6 p K K QB 6 KB 6 p B 24
25 Podstawy obliczeo hydraulicznych Przykład: OH3, tryskacze o max. pow. działania 12 m2 i K=80. Linią niebieską zaznaczono powierzchnię chronioną przez 4 tryskacze Linią kreskowaną zaznaczono najbardziej niekorzystną hydraulicznie powierzchnię działania 1. Obliczenie ciśnienia na tryskaczu 1 Powierzchnia chroniona przez 4 tryskacze: (3,2+1,6+1,55)x(2,8+1,4+1,8)=38,1 m2 Powierzchnia rzeczywista chroniona przez jeden tryskacz: 38,1/4= 9,52 m2 q trysk =IxF rzecz ; q trysk1 =5x9,52 = 47,6; p trysk =(q trysk /K) 2 ; p trysk 1 =(47,6/80) 2 = 0,354 25
26 Wpisujemy do tabeli: p 0 = p trysk1 =(47,6/80) 2 = 0,354 d - średnica wewnętrzna dla DN 25 d=27,3 mm (patrz norma ISO 65) l = 3,2 m; straty trójników do montażu tryskaczy pomijamy (uwzględnia je stała K) Obliczana jest strata ciśnienia Po dodaniu straty ciśnienia otrzymujemy ciś. na tryskaczu 2 p tr2 =0,388, przy którym q tr2 =49,81 Przepływ Q na odcinku 2-3 jest sumą tego co wypływa z tryskacza 1 i tryskacza 2. Analogicznie postępujemy z tryskaczem 3 oraz odcinkiem 3-A. Ciśnie Numer nie odcinka pocz. Stała Przepływ na odcinku Długość odcinka Długości zast. kolan ko Ciśnienie końcowe Zawór Trójnik Zwężka Wydatek Tryskacza Średnica przewodu Długość ekw. Straty jedn. Straty cisnie nia Wysokość geometr. Prędkość przepływu Nr p o K q Q d l g l z l t l k l r L p/m p z p k v - bar dm 3 min - 1 bar -0,5 dm 3 min -1 dm 3 min -1 mm m m m m m m bar/m bar m bar m*s ,354 80,00 47,60 47,60 27,6 3, ,20 0,0105 0,034 0,388 1, ,388 80,00 49,81 97,41 36,4 3, ,10 0,0103 0,032 0,419 1,56 3-A 0,419 80,00 51,81 149,22 41,9 1, ,54 0,0114 0,040 0,432 1,80 26
27 K odcinka A-1 mając dane p A = 0,432 oraz q A-3 =149,22 można wyznaczyć stałą K całego odcinka A-1, Q 149,22 KA p 0,432 Stała K jest parametrem stałym, niezależnym od ciśnienia i przepływu, zależnym od geometrii elementu hydraulicznego. Dla identycznych odcinków stała K jest taka sama, czyli KA 1 KB 6 Numer Odcinka Ciśnie nie pocz. Stała Przepływ na odcinku Dłu-gość Odcin-ka Wydatek Tryskacza Średnica przewodu Długość ekw. Straty jedn. Straty cisnie nia Wysokość geometr. Ciśnienie końcowe Prędkość przepływu ,354 80,00 47,60 47,60 27,6 3,20 3,20 0,0105 0,034 0,388 1, ,388 80,00 49,81 97,41 36,4 3,10 3,10 0,0103 0,032 0,419 1,56 3-A 0,419 80,00 51,81 149,22 41,9 1,10 1,10 0,0114 0,013 0,432 1,80 KA-1 227,0 27
28 Odcinek 4-A: F rz = 8,4m2, q tr4 = 42 l/min, p tr4 =0,276 bar p 0 = p tr4 =0,35 bar (minimalne dopuszczalne) d - średnica wewnętrzna dla DN 32 d=27,3 mm l = 2,8 m; Obliczana jest strata ciśnienia. Po dodaniu straty ciśnienia otrzymujemy ciś. na tryskaczu 5 p tr5 =0,358, przy którym q tr2 =47,87 Przepływ Q na odcinku 5-A jest sumą tego co wypływa z tryskacza 5 i tryskacza 4. Analogicznie postępujemy z odcinkiem 5-A. Ciśnie Numer nie odcinka pocz. Stała Przepływ na odcinku Długość odcinka Długości zast. kolan ko Ciśnienie końcowe Zawór Trójnik Zwężka Wydatek Tryskacza Średnica przewodu Długość ekw. Straty jedn. Straty cisnie nia Wysokość geometr. Prędkość przepływu Nr p o K q Q d l g l z l t l k l r L p/m p z p k v - bar dm 3 min - 1 bar -0,5 dm 3 min -1 dm 3 min -1 mm m m m m m m bar/m bar m bar m*s ,350 80,00 47,33 47,33 36,0 2, ,80 0,0029 0,008 0,358 0,77 5-A 0,358 80,00 47,87 95,20 36,0 1,70-1,70 0,0104 0,018 0,376 1,56 28
29 Zauważamy: Ciśnienie w punkcie A liczone od strony tryskacza 3 jest wyższe niż ciśnienie liczone od strony tryskacza 5. p A 3 = 0,432 > p A 5 = 0,376 W jednym punkcie może panować tylko jedno ciśnienie W punkcie A przyjmujemy ciśnienie wyższe, które zapewni wymagany wydatek do odcinka A-1, ale też popłynie wówczas więcej niż obliczono wody do odcinka A-4. Pytanie: ile więcej? Ciśnie Numer nie odcinka pocz. Stała Przepływ na odcinku Długość odcinka Długości zast. kolan ko Ciśnienie końcowe Zawór Trójnik Zwężka Wydatek Tryskacza Średnica przewodu Długość ekw. Straty jedn. Straty cisnie nia Wysokość geometr. Prędkość przepływu Nr p o K q Q d l g l z l t l k l r L p/m p z p k v - bar dm 3 min - 1 bar -0,5 dm 3 min -1 dm 3 min -1 mm m m m m m m bar/m bar m bar m*s -1 3-A 0,419 80,00 51,81 149,22 41,9 1, ,10 0,0114 0,013 0,432 1,80 5-A 0,358 80,00 47,87 95,20 36,0 1,70-1,70 0,0104 0,018 0,376 1,56 29
30 K odcinka A-4 mając dane p A = 0,376 oraz q A-3 =95,2 wyznaczamy, KA 4 Q p 95,2 0, ,3 Znając stałą wypływu odcinka A4 i rzeczywiste ciśnienie jakie jest wymagane w punkcie A wyznaczamy wydatek, który popłynie do odcinka A-4 Q A K p 4 A 4 A rzecz 155,3 0, ,1 Numer Odcinka Ciśnie nie pocz. Stała Przepływ na odcinku Wydatek Tryskacza Średnica przewodu Długość Odcinka Długość ekw. Straty jedn. Straty cisnie nia Wysokość geometr. Ciśnienie końcowe Prędkość przepływu Uwagi Nr p o K q Q d l g L p/m p z p k v - dm 3 min - - bar 1 bar -0,5 dm 3 min -1 dm 3 min -1 mm m m bar/m bar m bar m*s ,350 80,00 47,33 47,33 36,0 2,80 2,80 0,0029 0,008 0,358 0,77 5-A 0,358 80,00 47,87 95,20 36,0 1,70 1,70 0,0104 0,018 0,376 1,56 K Q A-4= 155,3rzecz= 102,1 30
31 A Odcinek A-B Q A-B = Q A4 + Q A1 = 149, ,1=251,31 Długości zastępcze A: trójnik DN 40 (2,44m), kolano DN 40 (1,22m) Długość odcinka 4,8 m DN 80, Dwew 80,8 Wyznaczamy ciśnienie w punkcie B P B =0,44 bar Ciśnie Numer nie odcinka pocz. Stała Przepływ na odcinku Długość odcinka Długości zast. kolan ko Ciśnienie końcowe Zawór Trójnik Zwężka Wydatek Tryskacza Średnica przewodu Długość ekw. Straty jedn. Straty cisnie nia Wysokość geometr. Prędkość przepływu Nr p o K q Q d l g l z l t l k l r L p/m p z p k v - bar dm 3 min - 1 bar -0,5 dm 3 min -1 dm 3 min -1 mm m m m m m m bar/m bar m bar m*s -1 3-A 0,419 80,00 51,81 149,22 41,9 1, ,10 0,0114 0,013 0,432 1,80 5-A 0,358 80,00 47,87 95,20 36,0 1,70-1,70 0,0104 0,018 0,376 1,56 A-B 0, ,31 80,8 2,80-2,44 1,22-6,46 0,0012 0,008 0,440 0,82 31
32 A B1 Odcinek A-B: Rozpływ z punktu B1 jest identyczny pod względem geometrycznym jak rozpływ z punktu A. Korzystając z poprzednich obliczeń wiadomo, że jeżeli w punkcie A będzie ciśnienie P=0,432 bar, to wypłynie Q A-B = Q A4 + Q A1 = 251,31 l/min. Identycznie p i Q będzie w punkcie B1. Problem w tym, że znamy ciśnienie w B a nie B1. Odcinek B1-B, zawiera trójnik DN40 (2,44m) oraz trójnik DN 80 (4,75m) Obliczamy stratę ciśnienia B1-B, otrzymujemy P B =0,436 bar Wyznaczamy stałą K B69 =380,4 Ciśnie Numer nie odcinka pocz. Stała Przepływ na odcinku Długość odcinka Długości zast. kolan ko Ciśnienie końcowe Zawór Trójnik Zwężka Wydatek Tryskacza Średnica przewodu Długość ekw. Straty jedn. Straty cisnie nia Wysokość geometr. Prędkość przepływu Nr p o K q Q d l g l z l t l k l r L p/m p z p k v - bar dm 3 min - 1 bar -0,5 dm 3 min -1 dm 3 min -1 mm m m m m m m bar/m bar m bar m*s -1 B-B1 0, ,31 80, ,44 1,22-3,66 0,0012 0,004 0,436 0,82
33 B1 Zauważamy: Aby zasilić tryskacze na przewodzie A1-4, to w punkcie B należy zapewnić ciśnienie P B =0,44 bar. Aby zasilić tryskacze na przewodzie B6-9 w punkcie B należy zapewnić ciśnienie P B =0,436 bar. Wobec powyższego żądamy ciśnienia wyższego, czyli w punkcie B będzie ciśnienie P B =0,44 bar Q Znając stałą wypływu odcinka B6-9 obliczamy wydatek, który popłynie do tego odcinka K p B69 B69 B rzecz 379,4 0,44 251,9 Ciśni Wydajn Przepły Średni Długoś Długo Strat Wysok Ciśnien Numer enie Przelo- ość w ca ć Długości zast. ść Straty y ość ie Prędkość Uwagi odcink począ tryskacz na przewo zaw trójn kolan zwęż ekwi jednoscisniegeome końcow przepływ a tk. towość a odcinku du odcinka ór ik ko ka wal. tk. nia tr. e u Nr p o K q Q d l g l z l t l k l r L p/m p z p k v - - bar dm 3 min - 1 bar -0,5 dm 3 min - 1 dm 3 min - 1 mm m m m m m m bar/m bar m bar m*s -1-0,001 A-B 0, ,31 80,8 2,80-2,44 1,22-6,46 2 0,008 0,440 0,82 0,001 KB69 379, Qrzec B1-B 0, ,31 80, , ,88 2 0,006 0,438 0,82 = 7 z= 251,9
34 Obliczamy przelotowość odcinka C11, przy założeniu, że tylko tryskacz 11 jest otwarty. Ciśnienie na tryskaczu 11 zakładamy p tr11 =0,354 bar, obliczamy q tr11 = 47,6 l/min, stratę ciśnienia obliczamy uwzględniając l=3,2 DN 25; l=3,1 DN 32; l=1,1 DN 40; trójnik DN40, trójnik DN 80. Odcinek B-C: P B =0,44 bar Q B-C = Q AB + Q B69 = 503,18 l/min Po dodaniu straty ciśnienia, P C =0,456 bar Q K KC11 p C11 C11 C rzecz 74,9 74,9 0,456 50,5 Ciśnie Numer nie odcinka pocz. Stała Przepływ na odcinku Długość odcinka Długości zast. kolan ko Ciśnienie końcowe Zawór Trójnik Zwężka Wydatek Tryskacza Średnica przewodu Długość ekw. Straty jedn. Straty cisnie nia Wysokość geometr. Prędkość przepływu Nr p o K q Q d l g l z l t l k l r L p/m p z p k v - bar dm 3 min - 1 bar -0,5 dm 3 min -1 dm 3 min -1 mm m m m m m m bar/m bar m bar m*s C 0,354 80,00 47,60 47,60 27,6 3, ,20 0,0105 0,034 0,388 1,33 11-C 0,388 47,60 36,4 3, ,10 0,0027 0,008 0,396 0,76 11-C 0,396 47,60 41,9 1,10-4,88-5,98 0,0014 0,008 0,404 0,58
35 P C =0,456 bar Q C-D = Q BC + Q C11 = 553,71 l/min, Wydatek już się zmienia, liczymy tylko stratę ciśnienia uwzględniając długość, trójniki, wysokość, stratę na zaworze. p = 1,65 bar Q = 553,71 dm 3 min -1 dm 3 min -1 bar - K = 430,64 0,5 Ciśnie Numer nie odcinka pocz. Stała Przepływ na odcinku Długość odcinka Długości zast. kolan ko Ciśnienie końcowe Zawór Trójnik Zwężka Wydatek Tryskacza Średnica przewodu Długość ekw. Straty jedn. Straty cisnie nia Wysokość geometr. Prędkość przepływu Nr p o K q Q d l g l z l t l k l r L p/m p z p k v - bar dm 3 min - 1 bar -0,5 dm 3 min -1 dm 3 min -1 mm m m m m m m bar/m bar m bar m*s -1 C-D 0, ,71 80,8 150,00 2,37 152,37 0,0053 0,802 1,258 1,80 D-E 1,26 553,71 80,8 3,00 7,49-2,37-12,86 0,0053 0,068 3,00 1,630 1,80 E- Pompa 1,63 553,71 80,8 2, ,37-4,37 0,0053 0,023 1,653 1,80
36 Numer Ciśnie nie Wydajno Średnic ść Przepływ a Długość Długości zast. Długo ść Straty Straty Wysoko Ciśnieni ść e Prędkość Uwagi począt tryskacz na przewo zawó trójnikolankzwężk ekwiw jednost cisnie geomet końcow odcinka k. towość a odcinku du odcinka r k o a al. k. nia r. e przepływu Nr p o K q Q d l g l z l t l k l r L p/m p z p k v - dm 3 min - - bar 1 bar -0,5 dm 3 min -1 dm 3 min -1 mm m m m m m m bar/m bar m bar m*s ,354 80,00 47,60 47,60 27,6 3, ,20 0,0105 0,034 0,388 1, ,388 80,00 49,81 97,41 36,4 3, ,10 0,0103 0,032 0,419 1,56 3-A 0,419 80,00 51,81 149,22 41,9 1, ,10 0,0114 0,013 0,432 1, ,350 80,00 47,33 47,33 36,0 2, ,80 0,0029 0,008 0,358 0,77 5-A 0,358 80,00 47,87 95,20 36,0 1,70-1,70 0,0104 0,018 0,376 1,56 A-B 0, ,31 80,8 2,80-2,44 1,22-6,46 0,0012 0,008 0,440 0,82 B-B1 0, ,31 80, , ,88 0,0012 0,006 0,438 0,82 B-C 0, ,18 80,8 3, ,60 0,0044 0,016 0,456 1,64 11-C 0,354 80,00 47,60 47,60 27,6 3, ,20 0,0105 0,034 0,388 1,33 11-C 0,388 47,60 36,4 3, ,10 0,0027 0,008 0,396 0,76 11-C 0,396 47,60 41,9 1,10-4,88-5,98 0,0014 0,008 0,404 0,58 152,3 C-D 0, ,71 80,8 150,00 2,37 7 0,0053 0,802 1,258 1,80 D-E 1,26 553,71 80,8 3,00 7,49-2,37-12,86 0,0053 0,068 3,00 1,630 1,80 E- Pompa 1,63 553,71 80,8 2, ,37-4,37 0,0053 0,023 1,653 1,80 Przelo- KA- 1= 227,0 KB69 Qrzecz = 379,7= 251,9 KA- Qrzecz 4= 155,3= 102,1 KC- Qrzecz 11= 74,9 = 50,5 p = 1,65 bar Q = 553,71 dm 3 min -1 K = 430,636 6 dm 3 min - 1 bar -0,5 36
37 Podstawy obliczeo hydraulicznych Wynik obliczeń: p, Q i K dla powierzchni najbardziej niekorzystnej hydraulicznie p, Q i K dla powierzchni najbardziej korzystnej hydraulicznie Tabele z obliczeniami umieścić w załączniku projektu. 37
38 HydraCAD SprinkCAD SpriCAD 38
39 Armatura Armatura odcinająca: Wszystkie zawory odcinające, które mogą przerwać zasilanie tryskaczy wodą powinny: zamykać się zgodnie z kierunkiem ruchu wskazówek zegara; mieć wskaźnik jednoznacznie określający, czy zawór jest w pozycji otwarcia, czy zamknięcia; być zabezpieczone we właściwej pozycji za pomocą paska i kłódki lub zabezpieczone w inny równoważny sposób. Zawory odcinające (PN EN: nie mogą być) instalowane za stanowiskiem kontrolnoalarmowym, należy elektrycznie monitorować. 39
40 Armatura Zawory odwadniające Zawory odwadniające należy zainstalować, aby umożliwić odwodnienie przewodów rurowych w następujących miejscach: bezpośrednio za stanowiskiem kontrolno-alarmowym lub za jego zaworem odcinającym, o ile został zainstalowany; na każdym przewodzie rurowym, którego nie można odwodnić za pomocą innych zaworów odwadniających, z wyjątkiem przewodów opadowych zasilających pojedyncze tryskacze w sekcjach tryskaczowych wodnych. 40
41 Armatura Zawory kontrolne Zawory próbne alarmu Należy zainstalować zawory próbne o średnicy 15 mm, służące do badania: - alarmowania za pomocą hydraulicznych urządzeń alarmowych oraz wszystkich - elektrycznych alarmowych łączników ciśnieniowych 41
42 Armatura Zawory kontrolne Uruchamiania pomp Należy zainstalować zawory próbne o średnicy 15 mm, służące do badania wszystkich urządzeń rozruchowych pomp; 42
43 Armatura Zawory próbne instalowane w najbardziej odległych punktach Do przewodu rozdzielczego lub rozprowadzającego, w najbardziej odległym hydraulicznie punkcie, należy przyłączyć urządzenie próbne, składające się z zaworu próbnego z przynależną armaturą i przewodami rurowymi, zapewniające przepływ odpowiadający natężeniu przepływu przez jeden tryskacz. 43
44 Armatura 44
45 Armatura Przyłącza płuczące Przyłącza do przepłukiwania, z na stałe zainstalowanymi zaworami lub bez nich, powinny być montowane na bocznych przewodach rozdzielczych sekcji tryskaczowych. 45
46 Przewody rurowe Materiał: stal (czarna lub ocynkowana, miedź) Sposób łączenia rur: Gwinty, rowki, spawanie 46
47 Łączniki przewodów rurowych
48 Połączenia elementów hydraulicznych Obejmy nawiertne
49 Przewody rurowe W przypadku sekcji tryskaczowych powietrznych przewody rozprowadzające powinny mieć spadek w kierunku przewodów rozdzielczych, wynoszący minimum 0,4 %, a przewody rozdzielcze powinny mieć spadek w kierunku odpowiedniego zaworu odwadniającego, wynoszący co najmniej 0,2 %. 49
50 Mocowania rurociągów Uchwyty przewodów rurowych powinny być mocowane bezpośrednio do budynku.
51 Mocowania rurociągów Odległość ostatniego tryskacza od uchwytu nie powinna być większa niż: 0,9 m w przypadku przewodów o średnicy 25 mm; 1,2 m - w przypadku przewodów o średnicy większej niż 25 mm.
52 Mocowania rurociągów Przewody rurowe o średnicy większej niż 50 mm nie mogą być mocowane do blach falistych lub płyt gazobetonowych.
53 Odległości między uchwytami Odległość między uchwytami na ogół powinna wynosić nie więcej niż 4 m dla przewodów rurowych stalowych. 53
54 Następne zajęcia I. Postęp projektu 4. Opis techniczny instalacji tryskaczowej 4.4. Podstawowe parametry hydrauliczne 4.6. Opis rurociągów, połączeń i aramtury połączenia rur, przyłącza do przepłukiwania, zawory odwadniające, zawory kontrolne, spadki, w instalacjach powietrznych pojemność rurociągów 4.7. Opis uchwytów do rurociągów rodzaj uchwytów, sposób mocowania, odległości między uchwytami 4.9. Obliczenia hydrauliczne obliczyć parametry sieci wydatek i ciśnienie dla najbardziej korzystnej i najmniej korzystnej powierzchni działania; wyniki w tabelach obliczeń 54
55 Następne zajęcia I. Postęp projektu cd., Rysunki, Rys 2 połączyć tryskacze rurociągami, nanieść średnice rurociągów, poprowadzić piony, również odwodnienie jeśli konieczne, zaznaczyć miejsca przejścia przez stropy; zaznaczyć powierzchnie działania; rozmieścić mocowania rurociągów; schemat mocowania uchwytu do konstrukcji; umiejscowienie i wielkość wszystkich zaworów dodatkowych, dodatkowych zaworów odcinających i zaworów odwadniających; umiejscowienie zaworów próbnych; legendę objaśniającą znaczenie użytych symboli. 55
56 Następne zajęcia I. Postęp projektu cd., Rysunki, Rys 3 Aksonometria dla obu powierzchni działania w odniesieniu do każdego tryskacza znajdującego się w obrębie powierzchni działania: punkt węzłowy (obliczeniowy) odnoszący się do tryskacza lub odnośny numer; nominalny współczynnik wypływu K (patrz EN ); natężenie przepływu przez tryskacz, w litrach na minutę; ciśnienie na wlocie tryskacza lub zespołu tryskacza, w bar; 56
57 Następne zajęcia I. Postęp projektu cd., Rysunki, Rys 3 w odniesieniu do każdego istotnego hydraulicznie przewodu rurowego: punkt węzłowy (obliczeniowy) odnoszący się do przewodu rurowego lub inny numer identyfikacyjny; średnica nominalna otworu, w milimetrach; natężenie przepływu, w litrach na minutę; prędkość przepływu, w metrach na sekundę; długość, w metrach; liczby, rodzaje i długości zastępcze dla kształtek i podzespołów; zmiana ciśnienia statycznego, wynikająca z różnicy wysokości wzniesienia, w metrach; ciśnienia na wlocie i wylocie, w bar; straty ciśnienia wynikłe z tarcia hydraulicznego, w bar; oznaczenie kierunku przepływu. 57
58 Następne zajęcia II. Zakres testu Zasilanie wodą; Wybór zasilania wodą; Pompy; Alarmy i urządzenia alarmowe; Monitorowanie urządzeń tryskaczowych. 58
59 Hydrauliczne kryteria projektowe Tryskacze w poziomach pośrednich foto. Jacek Świetnicki foto. Jacek Świetnicki 59
60 Kryteria projektowe dotyczące tryskaczy zainstalowanych przy dachu lub stropie, w przypadku gdy zainstalowane zostały tryskacze w regałach Sposób ST 4 Skład. na regałach przy użyciu palet ST5 i ST6 Półki pełne lub listwowe Maksymalna dopuszczalna wysokość składowania ponad najwyżej położonym poziomem ochrony tryskaczowej w regale Kategoria Kategoria Kategoria Kategoria Projektowa intensywność zraszania Powierzch nia działania (wodne) mm/min I II III IV 3,5 3,4 2,2 1,6 7,5 2,6 2,0 10,0 3,2 2,3 12,5 3,5 2,7 15, ,5 3,4 2,2 1,6 7,5 2,6 2,0 10,0 3,2 2,3 12, ,7 15,0 60
61 Hydrauliczne kryteria projektowe Poziomy pośrednie tryskaczy Do obliczeń hydraulicznych należy przyjąć, że na każdym poziomie, przyjmując maksimum trzy poziomy, zadziałają równocześnie trzy tryskacze usytuowane w najbardziej hydraulicznie oddalonych miejscach. Jeżeli szerokość przejścia między regałami >2,4 m, to 1 regał. Jeżeli szerokość przejścia < 2,4 m, lecz > 1,2 m, to 2 regały. Jeżeli szerokość przejścia < 1,2 m to należy uwzględnić 3 regały. Minimalne ciśnienie na wlocie każdego tryskacza, który zadziałał, wynosi 2,0 bar. 61
62 Hydrauliczne kryteria projektowe Instalacja podstropowa HHS Sposób składowania ST1 Składowanie wolno stojące lub składowanie w zwartych stosach Maksymalna dopuszczalna wysokość składowania m Kat. I Kat. II Kat. III Kat. IV 5,3 6,5 7,6 4,1 5,0 5,9 6,7 7,5 2,9 3,5 4,1 4,7 5,2 5,7 6,3 6,7 7,2 1,6 2,0 2,3 2,7 3,0 3,3 3,6 3,8 4,1 4,4 Projektowa intensywność zraszania mm/min 7,5 10,0 12,5 15,0 17,5 20,0 22,5 25,0 27,5 30,0 Powierz chnia działani a m
63 Hydrauliczne kryteria projektowe Instalacja podstropowa Sposób składowania ST3, ST5 i ST6 Maksymalna dopuszczalna wysokość składowania m Kat. I Kat. II Kat. III Kat. IV 4,7 5,7 3,4 4,2 5,0 2,2 2,6 3,2 1,6 2,0 2,3 2,7 3,0 Projektowa intensywność zraszania mm/min 7,5 10,0 12,5 15,0 17,5 Powierz chnia działani a m
Wybór i rozstawienie tryskaczy Wybór urządzenia tryskaczowego
URZĄDZENIA TRYSKACZOWE VDS CEA 4001:2008 Wybór i rozstawienie tryskaczy Wybór urządzenia tryskaczowego mgr inż. Przemysław Kubica Szkoła Główna Służby Pożarniczej Zagadnienia 2 Rozstawienie i odległość
Bardziej szczegółowoElementy urządzenia tryskaczowego Dokumentacja projektowa
Szkoła Główna Służby Pożarniczej Katedra Bezpieczeństwa Budowli Zakład Technicznych Systemów Zabezpieczeń Techniczne systemy zabezpieczeń -ćwiczenia projektowe foto. Minimax Elementy urządzenia tryskaczowego
Bardziej szczegółowoTRYSKACZE- ZESTAWIENIE MATERIAŁÓW Lp, Nazwa Jm Ilość 1 kolana stalowe krótkie czarne o śr, nominalnej 100 mm szt 2 2 kolana stalowe krótkie czarne o śr, nominalnej 150 mm szt 4 3 Łącznik z żeliwa ciąg,
Bardziej szczegółowoInstalacja cyrkulacyjna ciepłej wody użytkowej
Instalacja cyrkulacyjna ciepłej wody użytkowej Przepisy prawne Zgodnie z obowiązującym Rozporządzeniem Ministra Infrastruktury w sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać budynki i ich usytuowanie,
Bardziej szczegółowoDOKUMENTACJA POWYKONAWCZA MODERNIZACJI INSTALACJI TRYSKACZOWEJ DLA POTRZEB LOKALU AELIA
SPÓŁKA Z OGRANICZONĄ ODPOWIEDZIALNOŚCIĄ INSTALACJE PRZECIWPOśAROWE FIRE PROTECTION SYSTEMS O D D Z I A Ł Ł Ó DŹ u l. Z a c h o d n i a 7 0 p o k. 4 0 8 t e l. / f a x : + 4 8 4 2 6 3 4 4 4 9 8 DOKUMENTACJA
Bardziej szczegółowoINSTRUKCJA MONTAśU I UśYTKOWANIA POJEMNOŚCIOWE PODGRZEWACZE WODY BSV
INSTRUKCJA MONTAśU I UśYTKOWANIA POJEMNOŚCIOWE PODGRZEWACZE WODY BSV IZOLACJA Materiał: pianka poliuretanowa - Grubość: 50mm dla modeli 150-500l, 70mm dla modeli 800-1000l - Gęstość 40kg/m³ Płaszcz: skay
Bardziej szczegółowoDOKUMENTACJA POWYKONAWCZA MODERNIZACJI INSTALACJI TRYSKACZOWEJ W KORYTARZU PRZY OSI 4 NA I PIĘTRZE ORAZ NA TARASIE WIDOKOWYM
SPÓŁKA Z OGRANICZONĄ ODPOWIEDZIALNOŚCIĄ INSTALACJE PRZECIWPOśAROWE FIRE PROTECTION SYSTEMS O D D Z I A Ł Ł Ó DŹ u l. Z a c h o d n i a 7 0 p o k. 4 0 8 t e l. / f a x : + 4 8 4 2 6 3 4 4 4 9 8 DOKUMENTACJA
Bardziej szczegółowoStałe urządzenia gaśnicze na gazy
Wytyczne VdS dla stałych urządzeń gaśniczych Stałe urządzenia gaśnicze na gazy obojętne Projektowanie i instalowanie Spis treści 0 Wstęp... 8 0.1 Zastosowanie wytycznych VdS... 8 1 Informacje ogólne...
Bardziej szczegółowoRegulator różnicy ciśnienia z ograniczeniem przepływu PN25
Regulator różnicy ciśnienia z ograniczeniem przepływu PN25 VSG519... Korpus z żeliwa sferoidalnego GJS-400-15 Średnica DN15...50 k vs 2,5...28,5 m 3 /h Nastawiana żądana różnica ciśnienia Do montażu na
Bardziej szczegółowoRegulator różnicy ciśnienia PN25
Regulator różnicy ciśnienia PN25 VHG519... Korpus z żeliwa sferoidalnego GJS-400-15 Średnica DN15...50 k vs 2,5...32 m 3 /h Nastawiana wymagana różnica ciśnienia Do montażu na zasilaniu lub na powrocie
Bardziej szczegółowoZABEZPIECZENIE INSTALACJI C.O.
POLITECHNIKA WARSZAWSKA WYDZIAŁ INŻYNIERII ŚRODOWISKA ZAKŁAD KLIMATYZACJI I OGRZEWNICTWA mgr inż. Zenon Spik ZABEZPIECZENIE INSTALACJI C.O. Warszawa, kwiecień 2009 r. Kontakt: zenon_spik@is.pw.edu.pl www.is.pw.edu.pl/~zenon_spik
Bardziej szczegółowoSpis tabel Tabela 1. Tabela 2. Tabela 3. Tabela 4. Tabela 5. Tabela 6. Tabela 6. Tabela 7. Tabela 8. Tabela 9. Tabela 10.
Spis treści 1. Wstęp 1.1. Przedmiot opracowania 1.2. Podstawa opracowania 1.3. Zakres opracowania 1.4. Wykorzystane materiały 1.5. Opis obszaru objętego opracowaniem 2. Obliczenia charakterystycznych rozbiorów
Bardziej szczegółowoZawory regulacyjne (PN 16) VRB 2 zawór 2-drogowy z gwintem wewn. i zewn. VRB 3 zawór 3-drogowy z gwintem wewn. i zewn.
Arkusz Informacyjny Zawory regulacyjne (PN 16) VRB 2 zawór 2-drogowy z gwintem wewn. i zewn. VRB 3 zawór 3-drogowy z gwintem wewn. i zewn. Opis Połączenia z innymi siłownikami można znaleźć w sekcji Akcesoria.
Bardziej szczegółowoPROJEKT NR 2 Współpraca pompy z rurociągiem
PROJEKT NR 2 Współpraca pompy z rurociągiem Z otwartego zbiornika wodnego o dużej pojemności pompowana jest woda chłodząca do górnego zbiornika ciśnieniowego przez rurociąg z rur stalowych przedstawiony
Bardziej szczegółowoZestawienie produktów
6 Agregaty pompowe do oleju opałowego i napędowego Zestawienie produktów 11a1 11a2 instalacje jednorurowe Zastosowanie instalacje jednorurowe Zastosowanie przy zbiorniku Miejsce montażu przy odbiorniku
Bardziej szczegółowoHYDROGEOLOGIA I UJĘCIA WODY. inż. Katarzyna Wartalska
HYDROGEOLOGIA I UJĘCIA WODY -projektmgr inż. Katarzyna Wartalska rok akademicki 2016/2017 1. Wstęp 1.1. Przedmiot opracowania - należy podać co jest celem ćwiczenia projektowego: Przedmiotem opracowania
Bardziej szczegółowo09 - Dobór siłownika i zaworu. - Opór przepływu w przewodzie - Dobór rozmiaru zaworu - Dobór rozmiaru siłownika
- Dobór siłownika i zaworu - Opór przepływu w przewodzie - Dobór rozmiaru zaworu - Dobór rozmiaru siłownika OPÓR PRZEPŁYWU W ZAWORZE Objętościowy współczynnik przepływu Qn Przepływ oblicza się jako stosunek
Bardziej szczegółowoZawory regulacyjne (PN 16) VRB 2 zawór 2-drogowy z gwintem wewn. i zewn. VRB 3 zawór 3-drogowy z gwintem wewn. i zewn.
Arkusz Informacyjny Zawory regulacyjne (PN 16) VRB 2 zawór 2-drogowy z gwintem wewn. i zewn. VRB 3 zawór 3-drogowy z gwintem wewn. i zewn. Opis Zawory VRB zapewniają wysokiej jakości regulację i oszczędne
Bardziej szczegółowomgr inż. Rafał Szczypta rzeczoznawca ds. zabezpieczeń przeciwpożarowych
mgr inż. Rafał Szczypta rzeczoznawca ds. zabezpieczeń przeciwpożarowych Warszawa, 21 stycznia 2016 r. 1 Niezawodność urządzeń i instalacji Podstawowym czynnikiem procesu decyzyjnego podmiotu ubezpieczeniowego,
Bardziej szczegółowo2, 3 i 4 drogowe zawory VZL
Opis VZL 2 VZL 3 VZL 4 Zawory VZL zapewniają wysokiej jakości regulację i oszczędność rozwiązań systemów regulacji temperatury wody ciepłej i/lub zimnej w klimakonwektorach oraz małych układach ogrzewania
Bardziej szczegółowoVRBZ 2 i 3 - drogowe zawory regulacyjne
VRBZ 2 i 3 - drogowe zawory regulacyjne Opis / Zastosowanie * Nakrętki i zaślepki są dostępne jako wyposażenie dodatkowe (patrz Akcesoria). VRBZ 3 gwint zewn. VRBZ 3 i VRBZ 2*gwint wew. VRBZ 2* gwint zewn.
Bardziej szczegółowoChłodnica pary zasilającej
Chłodnica pary zasilającej CZŁONEK GRUPY ARCA FLOW Zastosowanie chłodnic pary zasilającej ARTES Chłodnice pary zasilającej są instalacjami chłodzenia do regulacji temperatury pary i gorących gazów. Ich
Bardziej szczegółowoZawory regulacyjne (PN 16) VRG 2 zawór 2-drogowy z gwintem wewnętrznym VRG 3 zawór 3-drogowy z gwintem zewnetrznym
Arkusz informacyjny Zawory regulacyjne (PN 16) VRG 2 zawór 2-drogowy z gwintem wewnętrznym VRG 3 zawór 3-drogowy z gwintem zewnetrznym Opis Zawory VRB zapewniają wysokiej jakości regulację i oszczędne
Bardziej szczegółowo2-drogowy zawór (NO) do instalacji pary wodnej, odciążony hydraulicznie (PN 25) VGS gwint zewnętrzny
Arkusz informacyjny 2-drogowy zawór (NO) do instalacji pary wodnej, odciążony hydraulicznie (PN 25) VGS gwint zewnętrzny Opis VGS jest normalnie otwartym (NO) 2-drogowym zaworem odciążonym hydraulicznie
Bardziej szczegółowoRegulator przepływu (PN 25) AVQ - na powrót i na zasilanie
Arkusz informacyjny Regulator przepływu (PN 25) AVQ - na powrót i na zasilanie Opis AVQ to regulator przepływu, bezpośredniego działania, stosowany głównie do regulacji węzłów cieplnych. Regulator zamyka
Bardziej szczegółowoSPIS TREŚCI: I. Część opisowa. 1. Opis techniczny. II. Część rysunkowa.
0 SPIS TREŚCI: I. Część opisowa. 1. Opis techniczny II. Część rysunkowa. 1. Rzut przyziemia instalacja wod-kan, p. poż 1: 100 2. Rzut przyziemia kanalizacja deszczowa 1: 100 3. Rzut poziomu górnego instalacja
Bardziej szczegółowoJ. Szantyr Wykład nr 26 Przepływy w przewodach zamkniętych II
J. Szantyr Wykład nr 6 Przepływy w przewodach zamkniętych II W praktyce mamy do czynienia z mniej lub bardziej złożonymi rurociągami. Jeżeli strumień płynu nie ulega rozgałęzieniu, mówimy o rurociągu prostym.
Bardziej szczegółowoPM 512. Zawory nadmiarowo-upustowe Regulator nadmiarowo upustowy
PM 512 Zawory nadmiarowo-upustowe Regulator nadmiarowo upustowy IMI TA / Regulatory różnicy ciśnienia / PM 512 PM 512 Regulator może być stosowany w zmiennoprzepływowych systemach grzewczych i chłodniczych.
Bardziej szczegółowoZawórtrójdrogowy: a) mieszający, b) rozdzielający
Trójdrogowe zawory regulacyjne Ćwiczenia 5 Rodzaje wykonań armatury trójdrogowej Zawórtrójdrogowy: a) mieszający, b) rozdzielający Sposoby montażu zaworów trójdrogowych Wukładzie hydraulicznym zzaworem
Bardziej szczegółowoCzęść A: Wodociągi Dr inż. Małgorzata Kutyłowska Dr inż. Aleksandra Sambor
Część A: Wodociągi Dr inż. Małgorzata Kutyłowska Dr inż. Aleksandra Sambor Projekt koncepcyjny rozgałęźnej sieci wodociągowej dla rejonu. Literatura 1. Mielcarzewicz E., Obliczanie systemów zaopatrzenia
Bardziej szczegółowo2, 3 i 4 drogowe zawory VZL
2, 3 i 4 drogowe zawory VZ Opis Przedłużka trzpienia VZ 2 VZ 3 VZ 4 Zawory VZ zapewniają wysokiej jakości regulację i oszczędność rozwiązań systemów regulacji temperatury wody ciepłej i/lub zimnej w klimakonwektorach
Bardziej szczegółowoLiteratura: 1. Chmielnicki W.: Regulacja automatyczna urządzeń ciepłowniczych. Warszawa Ross H.: Zagadnienia hydrauliczne w instalacjach
Trójdrogowe zawory regulacyjne Wykład 3 Literatura: 1. Chmielnicki W.: Regulacja automatyczna urządzeń ciepłowniczych. Warszawa 1997. 2. Ross H.: Zagadnienia hydrauliczne w instalacjach ogrzewania wodnego.
Bardziej szczegółowoXB Płytowy, lutowany wymiennik ciepła
X Płytowy, lutowany wymiennik ciepła Opis / zastosowanie X jest płytowym, lutowanym wymiennikiem ciepła przeznaczonym do stosowania w systemach ciepłowniczych (tj. klimatyzacja, ogrzewanie, ciepła woda
Bardziej szczegółowoMODUŁ 3. WYMAGANIA EGZAMINACYJNE Z PRZYKŁADAMI ZADAŃ
MODUŁ 3. WYMAGANIA EGZAMINACYJNE Z PRZYKŁADAMI ZADAŃ Strona 1 Kwalifikacja K1 B.23. Organizacja robót związanych z budową i eksploatacją sieci gazowych Przykład zadania do części praktycznej egzaminu dla
Bardziej szczegółowoPłytowy skręcany wymiennik ciepła XG
Płytowy skręcany wymiennik ciepła XG Opis / zastosowanie XG jest płytowym skręcanym wymiennikiem ciepła przeznaczonym do stosowania w miejskich systemach grzewczych i systemach chłodniczych. Wymiennik
Bardziej szczegółowoBiuro projektowe. Ecoenergia Sp. z o.o Warszawa ul.lustrzana 32. Nazwa inwestycji
Biuro projektowe Ecoenergia Sp. z o.o. 01-342 Warszawa ul.lustrzana 32 Nazwa inwestycji Opracowanie predykcyjnego systemu sterowania instalacją SNCR służącą do redukcji emisji NOx dla węglowych kotłów
Bardziej szczegółowoMB /1. Przykłady zastosowań zaworów ciśnieniowych. Przykłady zastosowań zaworów przelewowych
Wstęp Zawory ciśnieniowe i przelewowe są armaturą specjalną dla układów dozowania. Stosowane są one w zależności od aplikacji, by zwiększyć dokładność dozowania lub by zabezpieczyć instalację przed zbyt
Bardziej szczegółowoZawory regulacyjne (PN 16) VF 2 Zawór 2-drogowy, kołnierzowy VF 3 Zawór 3-drogowy, kołnierzowy
Arkusz Informacyjny Zawory regulacyjne (PN 16) VF 2 Zawór 2-drogowy, kołnierzowy VF 3 Zawór 3-drogowy, kołnierzowy Opis VF 2 VF 3 Zawory VF 2 i VF 3 zapewniają wysokiej jakości regulację i oszczędne rozwiązanie
Bardziej szczegółowoZawory regulacyjne (PN 16) VRG 2 zawór 2-drogowy z gwintem wewnętrznym VRG 3 zawór 3-drogowy z gwintem zewnetrznym
Arkusz informacyjny Zawory regulacyjne (PN 16) VRG 2 zawór 2-drogowy z gwintem wewnętrznym VRG 3 zawór 3-drogowy z gwintem zewnetrznym Opis Zawory zostały zaprojektowane do współpracy z siłownikami AMV(E)
Bardziej szczegółowoPM 512. Regulator nadmiarowo upustowy ENGINEERING ADVANTAGE
Zawory nadmiarowo-upustowe PM 512 Regulator nadmiarowo upustowy utrzymanie ciśnienia i odgazowanie równoważenie i regulacja termostatyka ENGINEERING ADVANTAGE Regulator może być stosowany w zmiennoprzepływowych
Bardziej szczegółowoZawory przelotowe, PN25, gwintowane zewnętrznie
4 379 Zawory przelotowe, PN25, gwintowane zewnętrznie VVG55... Zawory przelotowe z przyłączami z gwintem zewnętrznym, PN25 Korpus zaworu z brązu Rg5 DN5... 25 mm (½"... ") k vs 0.25... 6.3 m 3 /h Skok
Bardziej szczegółowoVeolia Energia Warszawa S.A. WYMAGANIA TECHNICZNE DLA ARMATURY ZAPOROWEJ/ REGULUJĄCEJ STOSOWANEJ W WYSOKOPARAMETROWYCH RUROCIĄGACH WODNYCH
Veolia Energia Warszawa S.A. WYMAGANIA TECHNICZNE DLA ARMATURY ZAPOROWEJ/ REGULUJĄCEJ STOSOWANEJ W WYSOKOPARAMETROWYCH Wersja marzec 2016 Spis treści 1. Zakres... 3 2. Definicje... 3 3. Wymagania eksploatacyjne
Bardziej szczegółowoZawory obrotowe trójdrogowe PN6
4 241 Seria 02: DN40 i DN50 Zawory obrotowe trójdrogowe PN6 Seria 01: DN65...150 VBF21... Zawory obrotowe trójdrogowe, PN6, z przyłączami kołnierzowymi Korpus zaworu z żeliwa szarego EN-GJL-250 Średnica
Bardziej szczegółowoArkusz informacyjny MJ MJ
Arkusz informacyjny MJ MJ261102149 1 Spis treści Zastosowanie... Cechy... Zasada działania... Przykład zastosowania... Dane techniczne... Wyście impulsowe... Sposób montażu... Połączenie SONO 2500CT z
Bardziej szczegółowoZawory regulacyjne (PN 6) VL 2 Zawór 2-drogowy, kołnierzowy VL 3 Zawór 3-drogowy, kołnierzowy
Arkusz informacyjny Zawory regulacyjne (PN 6) VL 2 Zawór 2-drogowy, kołnierzowy VL 3 Zawór 3-drogowy, kołnierzowy Opis VL 2 VL 3 Zawory VL 2 i VL 3 zapewniają wysokiej jakości regulację i oszczędne rozwiązanie
Bardziej szczegółowoRozdział 5. Instalacja wodociągowa przeciwpożarowa
Dz.U.2010.109.719 - Rozporządzenie Ministra Spraw Wewnętrznych i Administracji z dnia 7 czerwca 2010 r. w sprawie ochrony przeciwpożarowej budynków, innych obiektów budowlanych i terenów Rozdział 5. Instalacja
Bardziej szczegółowoINSTYTUT INŻYNIERII ŚRODOWISKA ZAKŁAD GEOINŻYNIERII I REKULTYWACJI ĆWICZENIE NR 4 OKREŚLENIE WSPÓŁCZYNNIKA STRAT LOEKALNYCH
INSTYTUT INŻYNIERII ŚRODOWISKA ZAKŁAD GEOINŻYNIERII I REKULTYWACJI Laboratorium z mechaniki płynów ĆWICZENIE NR 4 OKREŚLENIE WSPÓŁCZYNNIKA STRAT LOEKALNYCH . Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia jest doświadczalne
Bardziej szczegółowoPRODUCENCI WODOMIERZY: APATOR - POWOGAZ METRON BMETERS ITRON PRODUCENCI FILTRÓW DO WODY: HONEYWELL HERZ LECHAR OVENTROP SYR DANFOSS HACOM HAWLE
PRODUCENCI RUR Z TWORZYW SZTUCZNYCH: KISAN UPONOR ELPLAST + SP. Z O.O. AQUATHERM WAVIN VIEGA I INNI PRODUCENCI WODOMIERZY: APATOR - POWOGAZ METRON BMETERS ITRON SENSUS I INNI PRODUCENCI FILTRÓW DO WODY:
Bardziej szczegółowoEGZAMIN POTWIERDZAJĄCY KWALIFIKACJE W ZAWODZIE Rok 2017 CZĘŚĆ PRAKTYCZNA
Arkusz zawiera informacje prawnie chronione do momentu rozpoczęcia egzaminu Układ graficzny CKE 2016 Nazwa kwalifikacji: Organizacja robót związanych z budową i eksploatacją sieci gazowych Oznaczenie kwalifikacji:
Bardziej szczegółowoZasady doboru zaworów regulacyjnych przelotowych - powtórka
Trójdrogowe zawory regulacyjne Wykład 6 Zasady doboru zaworów regulacyjnych przelotowych - powtórka ٠ Podstawą do doboru średnicy nominalnej zaworu regulacyjnego jest obliczenie współczynnika przepływu
Bardziej szczegółowoRegulatory AHQM i AHPBM-F mogą być stosowane z siłownikami elektrycznymi AMV(E) Danfoss i sterowane regulatorami elektronicznymi typu ECL.
Arkusz informacyjny Regulator przepływu / regulator różnicy ciśnień z ograniczeniem przepływu ze zintegrowanym zaworem regulacyjnym (PN 16) AHQM regulator przepływu ze zintegrowanym zaworem regulacyjnym
Bardziej szczegółowoZawory grzybkowe (PN 16) VRB 2 - zawór 2-drogowy, gwint wewnętrzny i zewnętrzny VRB 3 - zawór 3-drogowy, gwint wewnętrzny i zewnętrzny
rkusz informacyjny Zawory grzybkowe (PN 16) VR 2 - zawór 2-drogowy, gwint wewnętrzny i zewnętrzny VR 3 - zawór 3-drogowy, gwint wewnętrzny i zewnętrzny Opis VR 2 z gwintem wewn. VR 3 z gwintem wewn. VR
Bardziej szczegółowoEGZAMIN POTWIERDZAJĄCY KWALIFIKACJE W ZAWODZIE Rok 2018 CZĘŚĆ PRAKTYCZNA
Arkusz zawiera informacje prawnie chronione do momentu rozpoczęcia egzaminu Układ graficzny CKE 208 Nazwa kwalifikacji: Organizacja robót związanych z montażem i eksploatacją instalacji gazowych Oznaczenie
Bardziej szczegółowoReduktor ciśnienia z funkcją bezpieczeństwa SAVD (PN 25)
Arkusz informacyjny Reduktor ciśnienia z funkcją bezpieczeństwa SAVD (PN 25) Opis Regulator składa się z zaworu, siłownika z dwoma membranami oraz sprężyn(y) regulacji ciśnienia. Regulator zaprojektowany
Bardziej szczegółowoPRZYKŁAD DOBORU ZAWORÓW REGULACYJNYCH JEDNODROGOWYCH
Automatyzacja w ogrzewnictwie i klimatyzacji Ćwiczenie 4 PRZYKŁAD DOBORU ZAWORÓW REGULACYJNYCH JEDNODROGOWYCH Przykład 2 Zadanie Dobrać średnice zaworów regulacyjnych przelotowych w obwodach regulacji:
Bardziej szczegółowoZawory regulacyjne (PN 6) VL 2 Zawór 2-drogowy, kołnierzowy VL 3 Zawór 3-drogowy, kołnierzowy
Arkusz informacyjny Zawory regulacyjne (PN 6) VL 2 Zawór 2-drogowy, kołnierzowy VL 3 Zawór 3-drogowy, kołnierzowy Opis VL 2 VL 3 Zawory VL 2 i VL 3 zapewniają wysokiej jakości regulację i oszczędne rozwiązanie
Bardziej szczegółowoMetody instalacyjne firmy Victaulic stosowane do akomodacji przesunięć poprzecznych
Przesunięcia poprzeczne rur Łączniki elastyczne Victaulic oferują projektantom metodę akomodacji przesunięć poprzecznych rur występujących ze względu na niewspółliniowość bądź osiadanie budynku. Połączenie
Bardziej szczegółowoZawory obrotowe trójdrogowe PN6
4 241 Seria 02: DN40 i DN50 Zawory obrotowe trójdrogowe PN6 Seria 01: DN65...150 VBF21... Zawory obrotowe trójdrogowe, PN6, z przyłączami kołnierzowymi Korpus zaworu z żeliwa szarego EN-GJL-250 Średnica
Bardziej szczegółowoZadanie 1. Zadanie 2.
Zadanie 1. Określić nadciśnienie powietrza panujące w rurociągu R za pomocą U-rurki, w której znajduje się woda. Różnica poziomów wody w U-rurce wynosi h = 100 cm. Zadanie 2. Określić podciśnienie i ciśnienie
Bardziej szczegółowoEGZAMIN POTWIERDZAJĄCY KWALIFIKACJE W ZAWODZIE Rok 2018 CZĘŚĆ PRAKTYCZNA
Arkusz zawiera informacje prawnie chronione do momentu rozpoczęcia egzaminu Układ graficzny CKE 207 Nazwa kwalifikacji: Organizacja robót związanych z montażem i eksploatacją instalacji gazowych Oznaczenie
Bardziej szczegółowoXB Płytowy, lutowany wymiennik ciepła
Opis / zastosowanie X jest płytowym, lutowanym miedzią wymiennikiem ciepła przeznaczonym do stosowania w systemach ciepłowniczych (tj. klimatyzacja, ogrzewanie, ciepła woda użytkowa). Lutowane płytowe
Bardziej szczegółowoPrzewód wydatkujący po drodze
Przewód wydatkujący po drodze Współczesne wodociągi, występujące w postaci mniej lub bardziej złożonych systemów obiektów służą do udostępniania wody o pożądanej jakości i w oczekiwanej ilości. Poszczególne
Bardziej szczegółowoFiltry oleju MS 500, V 500, R 500, V½ - 500, ½ - 500
, Filtry oleju MS 500, V 500, R 500, V½ - 500, ½ - 500 Instrukcja obsługi i montażu AFRISO sp. z o.o. Szałsza, ul. Kościelna 7, 42-677 Czekanów Tel. 032 330 33 55; Fax. 032 330 33 51; www.afriso.pl Olej
Bardziej szczegółowoINSTALACJA KANALIZACJI SANITARNEJ. Wrocław 2016
INSTALACJA KANALIZACJI SANITARNEJ Wrocław 2016 Instalacja kanalizacyjna typu grawitacyjnego Projektowanie kanalizacji sanitarnej: Rozporządzenie Ministra Infrastruktury z dnia 12 kwietnia 2002 w sprawie
Bardziej szczegółowoII.B ZESTAWY MONTAŻOWE GAZOMIERZY ZWĘŻKOWYCH Z PRZYTARCZOWYM SZCZELINOWYM ODBIOREM CIŚNIENIA
1. Przeznaczenie Gazomierze zwężkowe przeznaczone są do pomiaru objętości przepływającego przez nie paliwa gazowego (gazu). Stosowane są w układach pomiarowych na liniach przesyłowych i technologicznych,
Bardziej szczegółowoRegulator różnicy ciśnień (PN 16) AVP montaż w rurociągu zasilającym i powrotnym, regulowana nastawa AVP-F montaż w rurociągu powrotnym, stała nastawa
Arkusz informacyjny Regulator różnicy ciśnień (PN 16) AVP montaż w rurociągu zasilającym i powrotnym, regulowana nastawa AVP-F montaż w rurociągu powrotnym, stała nastawa Opis Regulator składa się z zaworu
Bardziej szczegółowoWYMIENNIK PŁASZCZOWO RUROWY
WYMIENNIK PŁASZCZOWO RUROWY DOKUMENTACJA TECHNICZNO RUCHOWA Kraków 20.01.2014 Dział Handlowy: ul. Pasternik 76, 31-354 Kraków tel. +48 12 379 37 90~91 fax +48 12 378 94 78 tel. kom. +48 601 528 380 www.makroterm.pl
Bardziej szczegółowoZawór równoważący do małych przepływów (niskie Kv)
Zawory równoważące STAD-R Zawór równoważący do małych przepływów (niskie Kv) Utrzymanie ciśnienia i Odgazowanie Równoważenie i Regulacja Termostatyka ENGINEERING ADVANTAGE STAD-R, zawór równoważący do
Bardziej szczegółowoProjekt wykonawczy Zeszyt 1
Projekt wykonawczy Zeszyt 1 Sieci nowoprojektowane: DN00/315 1317,00 m DN150/50 178,30 m DN65/140 16,70 m Sieci nowe - wymiana po trasie istniejących sieci: DN00/315 10,15 m DN80/160 6,5 m SPECYFIKACJA
Bardziej szczegółowoRegulator różnicy ciśnienia i przepływu maksymalnego do montażu na powrocie
Regulatory różnicy ciśnienia DKH 512 Regulator różnicy ciśnienia i przepływu maksymalnego do montażu na powrocie Utrzymanie ciśnienia i Odgazowanie Równoważenie i Regulacja Termostatyka ENGINEERING ADVANTAGE
Bardziej szczegółowoArkusz Informacyjny. Zastosowanie. Zamawianie
Element termostatyczny typu RAVI - do 2-drogowych zaworów typu RAV-/8 (PN 10), VMT-/8 (PN10), VMA (PN 16) - do 3-drogowych zaworów typu KOVM (PN 10), VMV (PN 16) Zastosowanie RAVI jest to element termostatyczny
Bardziej szczegółowoĆwiczenie 4 PRZYKŁAD DOBORU ZAWORÓW REGULACYJNYCH JEDNODROGOWYCH
Automatyzacja w ogrzewnictwie i klimatyzacji Ćwiczenie 4 PRZYKŁAD DOBORU ZAWORÓW REGULACYJNYCH JEDNODROGOWYCH Zasady doboru zaworów regulacyjnych 1. W praktyce w instalacjach ogrzewania należy preferować
Bardziej szczegółowoZawartość opracowania
Zawartość opracowania I Część ogólna 1. Przedmiot opracowania 2. Zakres opracowania dokumentacji technicznej 3. Podstawa opracowania II Opis techniczny projektowanych instalacji 1. Instalacja gazowa III.
Bardziej szczegółowoMECHANIKA PŁYNÓW LABORATORIUM
MECANIKA PŁYNÓW LABORATORIUM Ćwiczenie nr 4 Współpraca pompy z układem przewodów. Celem ćwiczenia jest sporządzenie charakterystyki pojedynczej pompy wirowej współpracującej z układem przewodów, przy różnych
Bardziej szczegółowoCzęść A: Wodociągi dr inż. Małgorzata Kutyłowska dr inż. Aleksandra Sambor
Część A: Wodociągi dr inż. Małgorzata Kutyłowska dr inż. Aleksandra Sambor Projekt koncepcyjny sieci wodociągowej dla rejonu. Spis treści 1. Wstęp 1.1. Przedmiot opracowania 1.2. Podstawa opracowania 1.3.
Bardziej szczegółowoZawór równoważący zredukowana wartość Kv
Zawory równoważące STA-DR Zawór równoważący zredukowana wartość Kv Utrzymanie ciśnienia i odgazowanie równoważenie i regulacja Termostatyka ENGINEERING ADVANTAGE STA-DR, zawór równoważący do remontowanych
Bardziej szczegółowoElement termostatyczny RAVV do zaworów dwudrogowych RAV-/8 (PN 10), VMT-/8 (PN 10), VMA (PN 16)
do zaworów dwudrogowych RAV-/8 (PN 10), VMT-/8 (PN 10), VMA (PN 16) Zastosowanie RAVV jest elementem termostatycznym bezpośredniego działania, który może współpracować z korpusami zaworów RAV-/8, VMT-/8
Bardziej szczegółowoJako źródło ciepła przewidziano węzeł cieplny, dla instalacji wewnętrznej budynku.
Źródło ciepła. Jako źródło ciepła przewidziano węzeł cieplny, dla instalacji wewnętrznej budynku. Temperatura zasilania wytwarzana w źródle ciepła nie może być niższa niż 65 o C (w okresie letnim może
Bardziej szczegółowoRegulator przepływu ze zintegrowanym zaworem regulacyjnym (PN 16) AHQM montaż na rurociągu zasilającym i powrotnym
Arkusz informacyjny Regulator przepływu ze zintegrowanym zaworem regulacyjnym (PN 16) AHQM montaż na rurociągu zasilającym i powrotnym Opis DN 15 32 DN 40, 50 DN 50 100 AHQM jest regulatorem przepływu
Bardziej szczegółowoFrese STBV VODRV DN15 - DN500 Statyczne zawory równoważące z króćcami pomiarowymi
Strona z 37 Opis, służące do regulacji i pomiaru przepływu. Zastosowanie Zawory Frese VODRV stosowane są w instalacjach grzewczych i w instalacjach wody lodowej. Mogą być używane zarówno w instalacjach
Bardziej szczegółowoVIESMANN. Instrukcja montażu VITOFLAME 300. dla wykwalifikowanego personelu
Instrukcja montażu dla wykwalifikowanego personelu VIESMANN Vitoflame 300 Typ VHG Niebieskopłomieniowy palnik olejowy z podgrzewem wstępnym oleju opałowego do kotłówvitoladens 300-T, Vitola 200, typ VX2A
Bardziej szczegółowoKlapa zwrotna z tarczą dzieloną. Korpus z żeliwa szarego: PN 16 Korpus z żeliwa sferoidalnego: PN do 600 mm (2 do 24")
Karta katalogowa 8480.1/3-61 Klapa MODEL 2000 Klapa zwrotna z tarczą dzieloną Korpus z żeliwa szarego: PN 16 Korpus z żeliwa sferoidalnego: PN 25 50 do 600 mm (2 do 24") Zastosowanie systemy grzewcze,
Bardziej szczegółowoPRZYCHODNIA W GRĘBOCICACH GRĘBOCICE ul. Zielona 3działki nr 175/7, 175/4, 705 PROJEKT BUDOWLANY BUDOWY BUDYNKU PRZYCHODNI CZĘŚĆ SANITARNA
5. OBLICZENIA 5.1. BILANS CIEPŁA 5.1.1. Sumaryczne zapotrzebowanie ciepła kotłowni Moc zainstalowanych urządzeń odbiorczych kotłowni określono na podstawie danych wynikających z projektów branżowych wchodzących
Bardziej szczegółowoRegulator różnicy ciśnień i przepływu (PN 25) AVPQ - na powrót, nastawa zmienna AVPQ 4 - na zasilanie, nastawa zmienna
Arkusz informacyjny Regulator różnicy ciśnień i przepływu (PN 25) AVPQ - na powrót, nastawa zmienna AVPQ 4 - na zasilanie, nastawa zmienna Opis Jest to regulator różnicy ciśnień i przepływu, bezpośredniego
Bardziej szczegółowoFrese STBV VODRV DN15 - DN500 Statyczne zawory równoważące z króćcami pomiarowymi
Strona z 37 Frese STBV VODRV DN5 - DN500 Opis, służące do regulacji i pomiaru przepływu. Zastosowanie Zawory Frese VODRV stosowane są w instalacjach grzewczych i w instalacjach wody lodowej. Mogą być używane
Bardziej szczegółowoSZCZEGÓŁOWY OPIS PRZEDMIOTU ZAMÓWIENIA
Załącznik nr 2 do SIWZ Nr postępowania: ZP/140/055/D/16 SZCZEGÓŁOWY OPIS PRZEDMIOTU ZAMÓWIENIA Zamówienie obejmuje dostawę kompletnego systemu do mocowania sufitowego lamp fotograficznych. Montaż systemu
Bardziej szczegółowoSTA. Zawór podwójnej regulacji ENGINEERING ADVANTAGE
Zawory podwójnej regulacji STA Zawór podwójnej regulacji utrzymanie ciśnienia i odgazowanie równoważenie i regulacja Termostatyka ENGINEERING ADVANTAGE Zawór równoważący STA umożliwia dokładne zrównoważenie
Bardziej szczegółowoSPIS ZAWARTOŚCI OPRACOWANIA T1 RZUT PIWNICY MŁYN ROTHERA INSTAL. TRYSKACZOWA 29,7X42CM A3
ul. Mydlarskiego 19 54-079 Wrocław www.lsprojekt.pl PROJEKT WYKONAWCZY PRZEBUDOWY, ROZBUDOWY I ZMIANY SPOSOBU UŻYTKOWANIA MŁYNA ROTHERA, SPICHRZA ZBOŻOWEGO, SPICHRZA MACZNEGO, ŁAZIENEK ORAZ KOMINA WRAZ
Bardziej szczegółowo20.18-POL Zespół zaworów AGS o potrójnym działaniu
Zespół zaworów AGS o potrójnym działaniu TM Zespoły zaworów o potrójnym działaniu AGS Tri-Service firmy Victaulic składają się (są dostarczane jako osobne elementy) z przepustnicy AGS Vic-300 z serii W761
Bardziej szczegółowoElementy kotłowni 0521PL Grudzień 2016
Kv zaworów Przyłącze Kv (Venturiego) Kv (całkowity zaworu) 4,0 2,7 7,5 5,5 11,0 7,0 13,5 9,5 1 24 18,5 31 25,5 Wartości natężenia przepływu związane z ciśnieniem różnicowym na przepływomierzu Venturiego
Bardziej szczegółowo5.1 Ballorex Venturi 137. 5.2 Ballorex Vario 139. 5.3 Ballorex Basic 140. 5.4 Ballorex Dynamic 141. 5.6 Ballorex Thermo 144. 5.
5.1 Ballorex Venturi 137 5.2 Ballorex Vario 139 5.3 Ballorex Basic 140 5.4 Ballorex Dynamic 141 5.4 Ballorex Delta 142 5 5.6 Ballorex Thermo 144 5.7 Akcesoria 146 135 Równoważenie i regulacja Zawory równoważące
Bardziej szczegółowoRegulator przepływu (PN 25) AVQ - na powrót i na zasilanie
Arkusz informacyjny Regulator przepływu (PN 25) AVQ - na powrót i na zasilanie Opis Jest to regulator przepływu, bezpośredniego działania, stosowany głównie do regulacji węzłów cieplnych. Regulator zamyka
Bardziej szczegółowoZawory regulacyjne (PN 16) VRG 2 zawór 2-drogowy z gwintem wewnętrznym VRG 3 zawór 3-drogowy z gwintem zewnetrznym
rkusz informacyjny Zawory regulacyjne (PN 16) zawór 2-drogowy z gwintem wewnętrznym zawór 3-drogowy z gwintem zewnetrznym Opis Właściwości: Konstrukcja szczelna dla pęcherzyków powietrza Mechaniczne połączenia
Bardziej szczegółowo7. Obliczenia hydrauliczne sieci wodociągowej przed doborem pomp
7. Obliczenia hydrauliczne sieci wodociągowej przed doborem pomp Podczas maksymalnego godzinowego rozbioru wody (Q maxh ) Wysokość podnoszenia pomp: (15) - rzędna ciśnienia na wypływie z pompowni, m npm
Bardziej szczegółowoOpis. AVQM Regulator. AVQM połączony z AMV(E) 13, AMV(E) 23 (SL) lub AMV(E) 33 (SL) został zatwierdzony zg. z DIN
Arkusz informacyjny Niezależny od ciśnienia zawór regulacyjny ze zintegrowanym ogranicznikiem przepływu AVQM (PN 25) montaż na rurociągu zasilającym i powrotnym Opis Regulatory są stosowane z siłownikami
Bardziej szczegółowoXG Płytowy skręcany wymiennik ciepła
XG Płytowy skręcany wymiennik ciepła Opis / zastosowanie XG jest płytowym skręcanym wymiennikiem ciepła przeznaczonym do stosowania w miejskich systemach grzewczych i systemach chłodniczych. Wymiennik
Bardziej szczegółowoEGZAMIN POTWIERDZAJĄCY KWALIFIKACJE W ZAWODZIE Rok 2018 CZĘŚĆ PRAKTYCZNA
Arkusz zawiera informacje prawnie chronione do momentu rozpoczęcia egzaminu Układ graficzny CKE 207 Nazwa kwalifikacji: Organizacja robót związanych z budową i eksploatacją sieci gazowych Oznaczenie kwalifikacji:
Bardziej szczegółowoRegulator przepływu (PN 16) AVQ montaż w rurociągu powrotnym i zasilającym
Arkusz informacyjny Regulator przepływu (PN 16) montaż w rurociągu powrotnym i zasilającym Opis jest regulatorem przepływu bezpośredniego działania przeznaczonym głównie do sieci cieplnych. Regulator zamyka
Bardziej szczegółowoEGZAMIN POTWIERDZAJĄCY KWALIFIKACJE W ZAWODZIE Rok 2019 CZĘŚĆ PRAKTYCZNA
Arkusz zawiera informacje prawnie chronione do momentu rozpoczęcia egzaminu Układ graficzny CKE 209 Nazwa kwalifikacji: Organizacja robót związanych z montażem i eksploatacją instalacji gazowych Oznaczenie
Bardziej szczegółowo