Zestawienie obciążeń stałych na 1m2 połaci dachu Lp Opis obciążenia Obc. char.

Wielkość: px
Rozpocząć pokaz od strony:

Download "Zestawienie obciążeń stałych na 1m2 połaci dachu Lp Opis obciążenia Obc. char."

Transkrypt

1 POZ.1. KONSTRUKCJ DCHU. POZ.1.1.Krokiew dachowa nad budnkiem k1 k8 γf Obc. obl. Zestawienie obciążeń stałch na 1m2 połaci dachu Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 kn/m 2 1. Dachówka ceramicna holenderska i karpiówka (podwójnie) 0,95 1,20 1,14 2. Łat drewniane 0,04 x 0,05 cm 0,01 1,20 0,01 3. Kontrłat drewniane 3 x 0,04 x 0,05 cm 0,04 1,20 0,05 4. Folia paroprepuscalna 0,02 1,20 0,02 5. Krokiew dachowa 10 x 20 cm 0,11 1,10 0,12 6. Wełna mineralna w płtach półtwardch grub. 15 cm 0,18 1,20 0,22 [1,0kN/m30,15m] 7. Folia paroiolactjna 0,02 1,20 0,02 8. rust stalow [78,5kN/m30,001m0,60m] 0,05 1,20 0,06 9. Płta gipsowo-kartonowa grub. 2,5 cm [12,0kN/m30,025m] 0,30 1,20 0,36 Σ: 1,68 1,19 2,00 DNE: Wmiar prekroju: prekrój prostokątn Serokość b = 10,0 cm Wsokość h = 18,0 cm Zacios na podporach tk = 3,0 cm Drewno: Drewno gatunków iglastch, klas C24 Klasa użtkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Kąt nachlenia połaci dachowej α = 43,0 0 Rostaw krokwi a = 0,82 m Długość rutu poiomego wspornika lw,x = 0,62 m Długość rutu poiomego odcinka środkowego ld,x = 3,20 m Długość rutu poiomego odcinka górnego lg,x = 2,25 m Obciążenia dachu: - obciążenie stałe gk = 1,680 kn/m 2 połaci dachowej; γf = 1,19 - obciążenie śniegiem (wg PN-80/-02010/Z1-1: połać bardiej obciążona, strefa II, nachlenie połaci 43,0 st.): Sk = 0,612 kn/m 2 rutu połaci dachowej, γf = 1,40 - obciążenie parciem wiatru (wg PN-77/-02011/Z1-3: połać nawietrna, strefa I, teren, =H=8,8 m, budowla amknięta, wmiar budnku H=8,8 m, =11,5 m, L=18,4 m, nachlenie połaci 43,0 st., beta=1,80): pk = 0,160 kn/m 2 połaci dachowej, γf = 1,30 - obciążenie ssaniem wiatru (wg PN-77/-02011/Z1-3: połać awietrna, strefa I, teren, =H=8,8 m, budowla amknięta, wmiar budnku H=8,8 m, =11,5 m, L=18,4 m, nachlenie połaci 43,0 st., beta=1,80): pk = -0,144 kn/m 2 połaci dachowej, γf = 1,30 - obciążenie ociepleniem (): gkk = 0,678 kn/m 2 połaci dachowej na całej krokwi be wspornika; γf = 1,20 WYNIKI: -4,04 3,08 0,11-0,10 4,38 0,54-0,49 2,80 1,08 1,01-0,63 0,85 7,34 3,05 0,32-0,28 43,0 13,74 5,22 3,14 0,62 3,20 2,25

2 Moment obliceniow - kombinacja (obc.stałe max.+ocieplenie) Mpodp = -3,07 knm Warunek nośności - podpora: σm,,d/fm,,d = 0,738 < 1 Warunek użtkowalności (wspornik): u fin = (-) 8,01 mm < u net,fin = 2,0l / 200 = 8,48 mm Warunek użtkowalności (odcinek środkow): ufin = 12,70 mm < unet,fin = l / 200 = 21,88 mm Prjęto krokwie 10 x 18cm drewna klas C 24. POZ.1.2.Krokiew dachowa nad budnkiem k9 - k22 DNE: Wmiar prekroju: prekrój prostokątn Serokość b = 8,0 cm Wsokość h = 16,0 cm Zacios na podporach tk = 3,0 cm Drewno: Drewno gatunków iglastch, klas C24 Klasa użtkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Kąt nachlenia połaci dachowej α = 43,0 0 Rostaw krokwi a = 0,75 m Długość rutu poiomego wspornika lw,x = 0,42 m Długość rutu poiomego odcinka środkowego ld,x = 1,86 m Długość rutu poiomego odcinka górnego lg,x = 1,65 m Obciążenia dachu: - obciążenie stałe gk = 1,680 kn/m 2 połaci dachowej; γf = 1,19 - obciążenie śniegiem (wg PN-80/-02010/Z1-1: połać bardiej obciążona, strefa II, nachlenie połaci 43,0 st.): Sk = 0,612 kn/m 2 rutu połaci dachowej, γf = 1,40 - obciążenie parciem wiatru (wg PN-77/-02011/Z1-3: połać nawietrna, strefa I, teren, =H=7,7 m, budowla amknięta, wmiar budnku H=7,7 m, =7,4 m, L=10,4 m, nachlenie połaci 43,0 st., beta=1,80): pk = 0,160 kn/m 2 połaci dachowej, γf = 1,30 - obciążenie ssaniem wiatru (wg PN-77/-02011/Z1-3: połać awietrna, strefa I, teren, =H=7,7 m, budowla amknięta, wmiar budnku H=7,7 m, =7,4 m, L=10,4 m, nachlenie połaci 43,0 st., beta=1,80): pk = -0,144 kn/m 2 połaci dachowej, γf = 1,30 - obciążenie ociepleniem (): gkk = 0,889 kn/m 2 połaci dachowej na całej krokwi be wspornika; γf = 1,20 WYNIKI: -1,52 2,26 0,09-0,08 2,36 0,85 2,54 0,31-0,28 0,73-0,26 0,57 43,0 8,46 3,00 0,17-0,16 0,93 4,21 1,69 0,42 1,86 1,65 Moment obliceniow - kombinacja (obc.stałe max.+ocieplenie) Mpodp = -1,18 knm Warunek nośności - podpora: σm,,d/fm,,d = 0,471 < 1 Warunek użtkowalności (wspornik):

3 u fin = (-) 1,53 mm < u net,fin = 2,0l / 200 = 5,74 mm Warunek użtkowalności (odcinek środkow): ufin = 2,13 mm < unet,fin = l / 200 = 12,72 mm Prjęto krokwie 8 x 16cm drewna klas C 24. POZ.1.3. Krokiew kosowa kk1 DNE: Wmiar prekroju: prekrój prostokątn Serokość b = 10,0 cm Wsokość h = 18,0 cm Zacios na podporach tk = 3,0 cm Drewno: Drewno gatunków iglastch, klas C24 Klasa użtkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Kąt nachlenia połaci dachowch α = 43,0 0 Długość rutu poiomego wspornika lw,x = 0,42 m Długość rutu poiomego odcinka środkowego ld,x = 1,86 m Długość rutu poiomego odcinka górnego lg,x = 1,65 m Obciążenia dachu: - obciążenie stałe gk = 1,680 kn/m 2 połaci dachowej, γf = 1,19 - uwględniono ciężar własn krokwi - obciążenie śniegiem (wg PN-80/-02010/Z1-1: połać bardiej obciążona, strefa II, nachlenie połaci 43,0 st.): Sk = 0,61 kn/m 2 rutu połaci dachowej, γf = 1,40 - obciążenie parciem wiatru (wg PN-77/-02011/Z1-3: połać nawietrna, strefa I, teren, =H=7,7 m, budowla amknięta, wmiar budnku H=7,7 m, =7,4 m, L=10,4 m, nachlenie połaci 43,0 st., beta=1,80): pk = 0,160 kn/m 2 połaci dachowej, γf = 1,30 - obciążenie ssaniem wiatru (wg PN-77/-02011/Z1-3: połać awietrna, strefa I, teren, =H=7,7 m, budowla amknięta, wmiar budnku H=7,7 m, =7,4 m, L=10,4 m, nachlenie połaci 43,0 st., beta=1,80): pk = -0,144 kn/m 2 połaci dachowej, γf = 1,30 - obciążenie ociepleniem (): gkk = 0,889 kn/m 2 połaci dachowej na całej krokwi be wspornika; γf = 1,20 WYNIKI: -2,53 2,80 0,02-0,01 1,36 0,55 3,15 0,12-0,11 0,90 0,71-0,15 33,4 2,05 0,59 2,63 2,33 5,54 2,22 0,07-0,06 9,84 3,83 0,42 1,86 1,65 Moment obliceniow - kombinacja (obc.stałe max.+ocieplenie) Mpodp = -2,05 knm Warunek nośności - podpora: σm,,d/fm,,d = 0,493 < 1 Warunek użtkowalności (wspornik): u fin = (-) 3,41 mm < u net,fin = 2,0l / 200 = 7,11 mm Warunek użtkowalności (odcinek środkow): ufin = 3,93 mm < unet,fin = l / 200 = 15,75 mm Prjęto krokwie kosowe 10 x 18cm drewna klas C 24.

4 POZ.1.4. Krokiew narożna - kn1 DNE: Wmiar prekroju: prekrój prostokątn Serokość b = 10,0 cm Wsokość h = 18,0 cm Zacios na podporach tk = 3,0 cm Drewno: Drewno gatunków iglastch, klas C24 Klasa użtkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Kąt nachlenia połaci dachowch α = 43,0 0 Długość rutu poiomego wspornika lw,x = 0,42 m Długość rutu poiomego odcinka środkowego ld,x = 1,86 m Długość rutu poiomego odcinka górnego lg,x = 1,65 m Obciążenia dachu: - obciążenie stałe gk = 1,680 kn/m 2 połaci dachowej, γf = 1,19 - uwględniono ciężar własn krokwi - obciążenie śniegiem (wg PN-80/-02010/Z1-1: połać bardiej obciążona, strefa II, nachlenie połaci 43,0 st.): Sk = 0,61 kn/m 2 rutu połaci dachowej, γf = 1,40 - obciążenie parciem wiatru (wg PN-77/-02011/Z1-3: połać nawietrna, strefa I, teren, =H=7,7 m, budowla amknięta, wmiar budnku H=7,7 m, =7,4 m, L=10,4 m, nachlenie połaci 43,0 st., beta=1,80): pk = 0,160 kn/m 2 połaci dachowej, γf = 1,30 - obciążenie ssaniem wiatru (wg PN-77/-02011/Z1-3: połać awietrna, strefa I, teren, =H=7,7 m, budowla amknięta, wmiar budnku H=7,7 m, =7,4 m, L=10,4 m, nachlenie połaci 43,0 st., beta=1,80): pk = -0,144 kn/m 2 połaci dachowej, γf = 1,30 - obciążenie ociepleniem (): gkk = 0,889 kn/m 2 połaci dachowej na całej krokwi be wspornika; γf = 1,20 WYNIKI: -2,62 2,80 0,04-0,04 3,66 1,42 3,15 0,13-0,11 1,23 0,71-0,08 2,49 1,05 0,03-0,03 33,4 1,68 10,55 4,10 0,59 2,63 2,33 0,42 1,86 1,65 Moment obliceniow - kombinacja (obc.stałe max.+ocieplenie) Mpodp = -2,12 knm Warunek nośności - podpora: σm,,d/fm,,d = 0,725 < 1 Warunek użtkowalności (wspornik): u fin = (-) 3,40 mm < u net,fin = 2,0l / 200 = 7,11 mm Warunek użtkowalności (odcinek środkow): ufin = 4,65 mm < unet,fin = l / 200 = 15,75 mm Prjęto krokwie narożne 10 x 18cm drewna klas C 24. POZ.1.5. Krokiew narożna kn2 DNE: Wmiar prekroju: prekrój prostokątn Serokość b = 10,0 cm Wsokość h = 18,0 cm

5 Zacios na podporach tk = 3,0 cm Drewno: Drewno gatunków iglastch, klas C24 Klasa użtkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Kąt nachlenia połaci dachowch α = 43,0 0 Długość rutu poiomego wspornika lw,x = 0,62 m Długość rutu poiomego odcinka środkowego ld,x = 1,83 m Długość rutu poiomego odcinka górnego lg,x = 0,00 m Obciążenia dachu: - obciążenie stałe gk = 1,680 kn/m 2 połaci dachowej, γf = 1,19 - uwględniono ciężar własn krokwi - obciążenie śniegiem (wg PN-80/-02010/Z1-1: połać bardiej obciążona, strefa II, nachlenie połaci 43,0 st.): Sk = 0,61 kn/m 2 rutu połaci dachowej, γf = 1,40 - obciążenie parciem wiatru (wg PN-77/-02011/Z1-3: połać nawietrna, strefa I, teren, =H=8,8 m, budowla amknięta, wmiar budnku H=8,8 m, =4,8 m, L=2,4 m, nachlenie połaci 43,0 st., beta=1,80): pk = 0,160 kn/m 2 połaci dachowej, γf = 1,30 - obciążenie ssaniem wiatru (wg PN-77/-02011/Z1-3: połać awietrna, strefa I, teren, =H=8,8 m, budowla amknięta, wmiar budnku H=8,8 m, =4,8 m, L=2,4 m, nachlenie połaci 43,0 st., beta=1,80): pk = -0,144 kn/m 2 połaci dachowej, γf = 1,30 - obciążenie ociepleniem (): gkk = 0,678 kn/m 2 połaci dachowej na całej krokwi be wspornika; γf = 1,20 WYNIKI: 3,10 0,07-0,06 33,4 5,38 2,22 1,05-0,24 0,05-0,04 2,66 3,66 1,65 0,88 2,59 0,62 1,83 Moment obliceniowe - kombinacja (obc.stałe max.+ocieplenie) Mpręsł = 2,12 knm; Mpodp = -0,18 knm Warunek nośności - pręsło: σm,,d/fm,,d = 0,476 < 1 Warunek nośności - podpora: σm,,d/fm,,d = 0,063 < 1 Warunek użtkowalności (wspornik): u fin = (-) 7,65 mm < u net,fin = 2,0l / 200 = 10,50 mm Warunek użtkowalności (odcinek środkow): ufin = 8,08 mm < unet,fin = l / 200 = 15,50 mm Prjęto krokwie narożne 10 x 18 cm drewna klas C 24. POZ.1.6. Płatew dachowa p1 DNE: Wmiar prekroju: prekrój prostokątn Serokość b = 20,0 cm Wsokość h = 32,0 cm Drewno: Drewno gatunków iglastch, klas C24 Klasa użtkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria:

6 Płatew podparta tlko słupami Rostaw słupów l = 4,01 m Obciążenia płatwi: - obciążenie stałe [1,680(0,53,20+2,25)/cos 43,0 o ] Gk = 13,124 kn/m; γf = 1,19 - uwględniono dodatkowo ciężar własn płatwi - obciążenie śniegiem [0,612(0,53,20+2,25)] Sk = 2,356 kn/m; γf = 1,40 - obciążenie wiatrem - wariant I (pionowe) [(0,160(0,53,20+2,25)/cos 43,0 o )cos 43,0 o ] Wk, = 0,617 kn/m; γf = 1,30 - obciążenie wiatrem - wariant I (poiome) [(0,160(0,53,20+2,25)/cos 43,0 o )sin 43,0 o ] Wk, = 0,575 kn/m; γf = 1,30 - obciążenie wiatrem - wariant II (pionowe) [(-0,144(0,53,20+2,25)/cos 43,0 o )cos 43,0 o ] Wk, = -0,554 kn/m; γf = 1,30 - obciążenie wiatrem - wariant II (poiome) [(-0,144(0,53,20+2,25)/cos 43,0 o )sin 43,0 o ] Wk, = -0,517 kn/m; γf = 1,30 WYNIKI: x 1,50 1,35 1,50 1,35 40,52 23,05 40,52 23,05 4,01 Moment obliceniowe - kombinacja (obc.stałe max.) M,max = 31,89 knm; M,max = 0,00 knm Warunek nośności: kmσm,,d/fm,,d + σm,,d/fm,,d = 0,590 < 1 σm,,d/fm,,d + kmσm,,d/fm,,d = 0,843 < 1 Warunek użtkowalności: - kombinacja (obc.stałe+śnieg+wiatr) ufin, = 16,98 mm; ufin, = 0,82 mm ufin = 17,00 mm < unet,fin = 20,05 mm Prjęto płatew o prekroju 20x 32cm drewna klas C 24. POZ.1.7. Płatew dachowa p2 DNE: Wmiar prekroju: prekrój prostokątn Serokość b = 20,0 cm Wsokość h = 32,0 cm Drewno: Drewno gatunków iglastch, klas C24 Klasa użtkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Płatew podparta tlko słupami Rostaw słupów l = 3,82 m Obciążenia płatwi: - obciążenie stałe [1,680(0,53,20+2,25)/cos 43,0 o ] Gk = 13,124 kn/m; γf = 1,19 - uwględniono dodatkowo ciężar własn płatwi - obciążenie śniegiem [0,612(0,53,20+2,25)] Sk = 2,356 kn/m; γf = 1,40 - obciążenie wiatrem - wariant I (pionowe) [(0,160(0,53,20+2,25)/cos 43,0 o )cos 43,0 o ] Wk, = 0,617 kn/m; γf = 1,30 - obciążenie wiatrem - wariant I (poiome) [(0,160(0,53,20+2,25)/cos 43,0 o )sin 43,0 o ]

7 Wk, = 0,575 kn/m; γf = 1,30 - obciążenie wiatrem - wariant II (pionowe) [(-0,144(0,53,20+2,25)/cos 43,0 o )cos 43,0 o ] Wk, = -0,554 kn/m; γf = 1,30 - obciążenie wiatrem - wariant II (poiome) [(-0,144(0,53,20+2,25)/cos 43,0 o )sin 43,0 o ] Wk, = -0,517 kn/m; γf = 1,30 WYNIKI: x 1,43 1,28 1,43 1,28 38,60 21,95 38,60 21,95 3,82 Moment obliceniowe - kombinacja (obc.stałe max.) M,max = 28,94 knm; M,max = 0,00 knm Warunek nośności: kmσm,,d/fm,,d + σm,,d/fm,,d = 0,536 < 1 σm,,d/fm,,d + kmσm,,d/fm,,d = 0,765 < 1 Warunek użtkowalności: - kombinacja (obc.stałe+śnieg+wiatr) ufin, = 14,14 mm; ufin, = 0,72 mm ufin = 14,16 mm < unet,fin = 19,10 mm Prjęto płatew o prekroju 20x 32cm drewna klas C 24. POZ.1.8. Płatew dachowa p3, p4 DNE: Wmiar prekroju: prekrój prostokątn Serokość b = 14,0 cm Wsokość h = 22,0 cm Drewno: Drewno gatunków iglastch, klas C24 Klasa użtkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Płatew podparta tlko słupami Rostaw słupów l = 2,46 m Obciążenia płatwi: - obciążenie stałe [1,680(0,53,20+2,25)/cos 43,0 o ] Gk = 13,124 kn/m; γf = 1,19 - uwględniono dodatkowo ciężar własn płatwi - obciążenie śniegiem [0,612(0,53,20+2,25)] Sk = 2,356 kn/m; γf = 1,40 - obciążenie wiatrem - wariant I (pionowe) [(0,160(0,53,20+2,25)/cos 43,0 o )cos 43,0 o ] Wk, = 0,617 kn/m; γf = 1,30 - obciążenie wiatrem - wariant I (poiome) [(0,160(0,53,20+2,25)/cos 43,0 o )sin 43,0 o ] Wk, = 0,575 kn/m; γf = 1,30 - obciążenie wiatrem - wariant II (pionowe) [(-0,144(0,53,20+2,25)/cos 43,0 o )cos 43,0 o ] Wk, = -0,554 kn/m; γf = 1,30 - obciążenie wiatrem - wariant II (poiome) [(-0,144(0,53,20+2,25)/cos 43,0 o )sin 43,0 o ] Wk, = -0,517 kn/m; γf = 1,30 WYNIKI:

8 x 0,92 0,83 0,92 0,83 24,54 13,88 24,54 13,88 2,46 Moment obliceniowe - kombinacja (obc.stałe max.) M,max = 11,90 knm; M,max = 0,00 knm Warunek nośności: kmσm,,d/fm,,d + σm,,d/fm,,d = 0,666 < 1 σm,,d/fm,,d + kmσm,,d/fm,,d = 0,952 < 1 Warunek użtkowalności: - kombinacja (obc.stałe+śnieg+wiatr) ufin, = 10,78 mm; ufin, = 0,53 mm ufin = 10,80 mm < unet,fin = 12,30 mm Prjęto płatwie o prekroju 14 x 22cm drewna klas C 24. POZ.1.9. Płatew dachowa p5, p6 DNE: Wmiar prekroju: prekrój prostokątn Serokość b = 20,0 cm Wsokość h = 32,0 cm Drewno: Drewno gatunków iglastch, klas C24 Klasa użtkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Płatew podparta tlko słupami Rostaw słupów l = 3,36 m Obciążenia płatwi: - obciążenie stałe [1,680(0,53,20+2,25)/cos 43,0 o ] Gk = 13,124 kn/m; γf = 1,19 - uwględniono dodatkowo ciężar własn płatwi - obciążenie śniegiem [0,612(0,53,20+2,25)] Sk = 2,356 kn/m; γf = 1,40 - obciążenie wiatrem - wariant I (pionowe) [(0,160(0,53,20+2,25)/cos 43,0 o )cos 43,0 o ] Wk, = 0,617 kn/m; γf = 1,30 - obciążenie wiatrem - wariant I (poiome) [(0,160(0,53,20+2,25)/cos 43,0 o )sin 43,0 o ] Wk, = 0,575 kn/m; γf = 1,30 - obciążenie wiatrem - wariant II (pionowe) [(-0,144(0,53,20+2,25)/cos 43,0 o )cos 43,0 o ] Wk, = -0,554 kn/m; γf = 1,30 - obciążenie wiatrem - wariant II (poiome) [(-0,144(0,53,20+2,25)/cos 43,0 o )sin 43,0 o ] Wk, = -0,517 kn/m; γf = 1,30 WYNIKI: x 1,26 1,13 1,26 1,13 33,95 19,31 33,95 19,31 3,36

9 Moment obliceniowe - kombinacja (obc.stałe max.) M,max = 22,39 knm; M,max = 0,00 knm Warunek nośności: kmσm,,d/fm,,d + σm,,d/fm,,d = 0,414 < 1 σm,,d/fm,,d + kmσm,,d/fm,,d = 0,592 < 1 Warunek użtkowalności: - kombinacja (obc.stałe+śnieg+wiatr) ufin, = 8,76 mm; ufin, = 0,43 mm ufin = 8,77 mm < unet,fin = 16,80 mm Prjęto płatwie o prekroju 20x 32cm drewna klas C 24. POZ Płatew dachowa p7, p8 DNE: Wmiar prekroju: prekrój prostokątn Serokość b = 20,0 cm Wsokość h = 32,0 cm Drewno: Drewno gatunków iglastch, klas C24 Klasa użtkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Płatew podparta obustronnie siodełkami Rostaw słupów l = 5,35 m Długość wsięgu siodełek am = 1,10 m Obciążenia płatwi: - obciążenie stałe [1,680(0,53,20+2,25)/cos 43,0 o ] Gk = 13,124 kn/m; γf = 1,19 - uwględniono dodatkowo ciężar własn płatwi - obciążenie śniegiem [0,612(0,53,20+2,25)] Sk = 2,356 kn/m; γf = 1,40 - obciążenie wiatrem - wariant I (pionowe) [(0,160(0,53,20+2,25)/cos 43,0 o )cos 43,0 o ] Wk, = 0,617 kn/m; γf = 1,30 - obciążenie wiatrem - wariant I (poiome) [(0,160(0,53,20+2,25)/cos 43,0 o )sin 43,0 o ] Wk, = 0,575 kn/m; γf = 1,30 - obciążenie wiatrem - wariant II (pionowe) [(-0,144(0,53,20+2,25)/cos 43,0 o )cos 43,0 o ] Wk, = -0,554 kn/m; γf = 1,30 - obciążenie wiatrem - wariant II (poiome) [(-0,144(0,53,20+2,25)/cos 43,0 o )sin 43,0 o ] Wk, = -0,517 kn/m; γf = 1,30 WYNIKI: x 2,00 1,80 2,00 1,80 54,06 30,75 1,10 1,10 5,35 54,06 30,75 Moment obliceniowe - kombinacja (obc.stałe max.) M,max = 35,82 knm; M,max = 0,00 knm Warunek nośności: kmσm,,d/fm,,d + σm,,d/fm,,d = 0,663 < 1 σm,,d/fm,,d + kmσm,,d/fm,,d = 0,947 < 1 Warunek użtkowalności: - kombinacja (obc.stałe+śnieg+wiatr) ufin, = 21,17 mm; ufin, = 2,61 mm ufin = 21,33 mm < unet,fin = 21,34 mm Prjęto płatwie o prekroju 20x 32cm drewna klas C 24. Płatew p8 podepreć obustronnie siodełkami na odcinku 110 cm.

10 POZ Płatew dachowa p9 - p11 DNE: Wmiar prekroju: prekrój prostokątn Serokość b = 14,0 cm Wsokość h = 22,0 cm Drewno: Drewno gatunków iglastch, klas C24 Klasa użtkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Płatew podparta obustronnie miecami Rostaw słupów l = 3,75 m Odległość podparcia płatwi miecem am = 0,50 m Obciążenia płatwi: - obciążenie stałe [(1,680(0,51,86+1,65)/cos 43,0 o )+(0,8890,51,86/cos 43,0 o 0)] Gk = 7,057 kn/m; γf = 1,19 - uwględniono dodatkowo ciężar własn płatwi - obciążenie śniegiem [0,612(0,51,86+1,65)] Sk = 1,579 kn/m; γf = 1,40 - obciążenie wiatrem - wariant I (pionowe) [(0,160(0,51,86+1,65)/cos 43,0 o )cos 43,0 o ] Wk, = 0,413 kn/m; γf = 1,30 - obciążenie wiatrem - wariant I (poiome) [(0,160(0,51,86+1,65)/cos 43,0 o )sin 43,0 o ] Wk, = 0,385 kn/m; γf = 1,30 - obciążenie wiatrem - wariant II (pionowe) [(-0,144(0,51,86+1,65)/cos 43,0 o )cos 43,0 o ] Wk, = -0,372 kn/m; γf = 1,30 - obciążenie wiatrem - wariant II (poiome) [(-0,144(0,51,86+1,65)/cos 43,0 o )sin 43,0 o ] Wk, = -0,346 kn/m; γf = 1,30 WYNIKI: x 0,94 0,84 0,94 0,84 21,34 11,37 21,34 11,37 0,50 0,50 3,75 Moment obliceniowe - kombinacja (obc.stałe max.) M,max = 8,05 knm; M,max = 0,00 knm Warunek nośności: kmσm,,d/fm,,d + σm,,d/fm,,d = 0,450 < 1 σm,,d/fm,,d + kmσm,,d/fm,,d = 0,644 < 1 Warunek użtkowalności: - kombinacja (obc.stałe+śnieg+wiatr) ufin, = 9,11 mm; ufin, = 1,79 mm ufin = 9,29 mm < unet,fin = 13,97 mm Prjęto płatwie o prekroju 14 x 22cm drewna klas C 24. Płatwie podepreć obustronnie miecami na odcinku 0,50 m. POZ Płatew kalenicowa pk1 pk3 DNE: Wmiar prekroju: prekrój prostokątn Serokość b = 14,0 cm Wsokość h = 24,0 cm Drewno: Drewno gatunków iglastch, klas C24

11 Klasa użtkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Płatew podparta obustronnie miecami Rostaw słupów l = 5,28 m Odległość podparcia płatwi miecem am = 0,90 m Obciążenia płatwi: - obciążenie stałe Gk = 7,253 kn/m; γf = 1,19 - uwględniono dodatkowo ciężar własn płatwi - obciążenie śniegiem Sk = 1,148 kn/m; γf = 1,40 - obciążenie wiatrem Wk, = 0,018 kn/m; Wk, = 0,319 kn/m; γf = 1,30 WYNIKI: x 1,09 0,00 1,09 0,00 27,77 17,79 0,90 0,90 5,28 27,77 17,79 Moment obliceniowe - kombinacja (obc.stałe max.) M,max = 13,26 knm; M,max = 0,00 knm Warunek nośności: kmσm,,d/fm,,d + σm,,d/fm,,d = 0,624 < 1 σm,,d/fm,,d + kmσm,,d/fm,,d = 0,891 < 1 Warunek użtkowalności: - kombinacja (obc.stałe+śnieg+wiatr) ufin, = 16,95 mm; ufin, = 5,35 mm ufin = 17,78 mm < unet,fin = 18,40 mm Prjęto płatwie o prekroju 14 x 24cm drewna klas C 24. Płatwie podepreć obustronnie miecami na odcinku 0,90 m. POZ Płatew kalenicowa pk4 - pk6 DNE: Wmiar prekroju: prekrój prostokątn Serokość b = 14,0 cm Wsokość h = 24,0 cm Drewno: Drewno gatunków iglastch, klas C24 Klasa użtkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Płatew podparta tlko słupami Rostaw słupów l = 3,75 m Obciążenia płatwi: - obciążenie stałe Gk = 5,796 kn/m; γf = 1,19 - uwględniono dodatkowo ciężar własn płatwi - obciążenie śniegiem Sk = 0,842 kn/m; γf = 1,40 - obciążenie wiatrem Wk, = 0,013 kn/m; Wk, = 0,234 kn/m; γf = 1,30 WYNIKI: x 0,57 0,00 0,57 0,00 15,66 10,18 15,66 10,18 3,75

12 Moment obliceniowe - kombinacja (obc.stałe max.) M,max = 12,35 knm; M,max = 0,00 knm Warunek nośności: kmσm,,d/fm,,d + σm,,d/fm,,d = 0,581 < 1 σm,,d/fm,,d + kmσm,,d/fm,,d = 0,830 < 1 Warunek użtkowalności: - kombinacja (obc.stałe+śnieg+wiatr) ufin, = 18,00 mm; ufin, = 1,00 mm ufin = 18,03 mm < unet,fin = 18,75 mm Prjęto płatwie o prekroju 14 x 24cm drewna klas C 24. POZ Jętki j1 Obciążenia prpadające na jetkę. Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m γf kd Obc. obl. kn/m 1. rust stalow 0,50 1, ,60 2. Warstwa gipsowa be piasku grub. 2,5 cm i 0,25 1, ,30 ser.82 cm [12,0kN/m30,025m0,82m] 3. Wełna mineralna [1,0kN/m30,1m0,82m] 0,08 1, ,10 4. Obciążenie mienne (poddasa dostępem 0,98 1,40 0,50 1,37 klatki schodowej) ser.82 cm [1,2kN/m20,82m] Σ: 1,81 1, ,27 Schemat statcn: 2,27 2,27 Moment ginające [knm]: 4,49 4,49 5,10 - klasa trwania obciążenia od oddiałwania o najkrótsm casie trwania - stałe - brak stężeń bocnch na długości belki - stosunek l d/l =1,00 - obciążenie prłożone na pasie ściskanm (górnm) belki - klasa użtkowania konstrukcji - 2 5,72 5,10 Wmiarowanie wg PN :2000 Prekrój prostokątn podwójn 2x 8 / 20 cm W = 1067 cm 3, J = cm 4, m = 17,6 kg/m drewno gatunków iglastch, klas C24 f m,,d = 11,08 MPa, f v,d = 1,15 MPa Zginanie Moment maksmaln M max = 5,72 knm σ m,,d = 5,36 MPa σ m,,d / f m,,d = 0,48 < 1 Zwichrenie k crit = 1,00

13 σ m,,d = 5,36 MPa < k crit f m,,d = 11,08 MPa Ścinanie Maksmalna siła poprecna V max = 5,10 kn τ d = 0,24 MPa < f v,d = 1,15 MPa Docisk na podpore Reakcja podporowa R = 5,10 kn (wmiarowanie na docisk pominięto) Stan granicn użtkowalności (γ f =1,15; k def = 0,80) Wartość granicna ugięcia u net,fin = l o / 250 = 17,96 mm Ugięcie maksmalne u fin = 16,03 mm u fin = 16,03 mm < u fin,net = 17,96 mm Prjęto jętki o podwójnm prekroju 2 x ( 8,0 / 20 )cm drewna klas C 24. POZ elka b1 Schemat statcn: 25,00 Moment ginające [knm]: 2,25 2,24 4, ,47 28,06 - klasa trwania obciążenia od oddiałwania o najkrótsm casie trwania - stałe - brak stężeń bocnch na długości belki - stosunek l d/l =1,00 - obciążenie prłożone na pasie ściskanm (górnm) belki - klasa użtkowania konstrukcji ,53 Wmiarowanie wg PN :2000 Prekrój prostokątn 32 / 25 cm W = 3333 cm 3, J = cm 4, m = 44,0 kg/m drewno gatunków iglastch, klas C24 f m,,d = 11,08 MPa, f v,d = 1,15 MPa Zginanie Moment maksmaln M max = 28,06 knm σ m,,d = 8,42 MPa σ m,,d / f m,,d = 0,76 < 1 Zwichrenie k crit = 1,00 σ m,,d = 8,42 MPa < k crit f m,,d = 11,08 MPa Ścinanie Maksmalna siła poprecna V max = -12,53 kn τ d = 0,23 MPa < f v,d = 1,15 MPa Docisk na podpore Reakcja podporowa R = 12,53 kn (wmiarowanie na docisk pominięto) Stan granicn użtkowalności (γ f =1,15; k def = 0,80) Wartość granicna ugięcia u net,fin = l o / 250 = 17,96 mm Ugięcie maksmalne u fin = u M + u T =17,06 mm u fin = 17,06 mm < u fin,net = 17,96 mm

14 Prjęto belkę o prekroju 32 x 25cm drewna klas C 24. POZ elka b2 Schemat statcn: 3,89 0,82 0,82 0,82 0,82 Moment ginające [knm]: 0,00 C C - klasa trwania obciążenia od oddiałwania o najkrótsm casie trwania - stałe - brak stężeń bocnch na długości belki - stosunek l d/l =1,00 - obciążenie prłożone na pasie ściskanm (górnm) belki - klasa użtkowania konstrukcji - 2 3,89 Wmiarowanie wg PN :2000 Prekrój prostokątn 12 / 10 cm W = 200 cm 3, J = 1000 cm 4, m = 6,60 kg/m drewno gatunków iglastch, klas C24 f m,,d = 11,08 MPa, f v,d = 1,15 MPa elka Zginanie Moment maksmaln M max = 0,00 knm σ m,,d = 0,00 MPa σ m,,d / f m,,d = 0,00 < 1 Zwichrenie k crit = 1,00 σ m,,d = 0,00 MPa < k crit f m,,d = 11,08 MPa Ścinanie Maksmalna siła poprecna V max = 0,00 kn τ d = 0,00 MPa < f v,d = 1,15 MPa Docisk na podpore Reakcja podporowa R = 3,89 kn (wmiarowanie na docisk pominięto) Stan granicn użtkowalności (γ f =1,15; k def = 0,80) Wartość granicna ugięcia u net,fin = l o / 250 = 3,28 mm Ugięcie maksmalne u fin = u M + u T =0,00 mm u fin = 0,00 mm < u fin,net = 3,28 mm Prjęto belkę o prekroju 12 x 10cm drewna klas C 24. POZ Słup s1, s2, s4 DNE: Wmiar prekroju: prekrój prostokątn Serokość b = 16,0 cm Wsokość h = 16,0 cm

15 Drewno: Drewno gatunków iglastch, klas C24 Klasa użtkowania konstrukcji: klasa 2 Klasa trwania obciążenia: średniotrwałe Obciążenia: Siła ściskająca N c = 63,83 kn Długość wboceniowa l e = 4,90 m Długość wboceniowa l e = 4,90 m Osłabienie prekroju: Pole prekroju netto n = 256,00 cm 2 WYNIKI: = 256 cm 2 W = 683 cm 3 W = 683 cm 3 J = 5461 cm 4 J = 5461 cm 4 m = 8,96 kg/m Ściskanie: N c = 63,83 kn Warunek smukłości: λ = 106,09 < λ c = 150 λ = 106,09 < λ c = 150 Warunek nośności: powierchnia obliceniowa d = 256,0 cm 2 k c, = 0,278; k c, = 0,278 σ c,,d = 8,97 MPa < f c,0,d = 12,92 MPa σ c,,d = 8,97 MPa < f c,0,d = 12,92 MPa Prjęto słup o prekroju 16,0 x 16,0 cm drewna klas C 24. POZ Słup s3, s8 DNE: Wmiar prekroju: prekrój prostokątn Serokość b = 12,0 cm Wsokość h = 12,0 cm Drewno: Drewno gatunków iglastch, klas C24 Klasa użtkowania konstrukcji: klasa 2 Klasa trwania obciążenia: średniotrwałe Obciążenia: Siła ściskająca N c = 25,00 kn Długość wboceniowa l e = 2,20 m Długość wboceniowa l e = 2,20 m WYNIKI: = 144 cm 2 W = 288 cm 3 W = 288 cm 3 J = 1728 cm 4 J = 1728 cm 4 m = 5,04 kg/m 12 12

16 Ściskanie: N c = 25,00 kn Warunek smukłości: λ = 63,51 < λ c = 150 λ = 63,51 < λ c = 150 Warunek nośności: k c, = 0,665; k c, = 0,665 σ c,,d = 2,61 MPa < f c,0,d = 12,92 MPa σ c,,d = 2,61 MPa < f c,0,d = 12,92 MPa Prjęto słup o prekroju 12,0 x 12,0 cm drewna klas C 24. POZ Słup s5 DNE: Wmiar prekroju: prekrój prostokątn Serokość b = 14,0 cm Wsokość h = 14,0 cm Drewno: Drewno gatunków iglastch, klas C24 Klasa użtkowania konstrukcji: klasa 2 Klasa trwania obciążenia: średniotrwałe Obciążenia: Siła ściskająca N c = 32,83 kn Długość wboceniowa l e = 2,00 m Długość wboceniowa l e = 2,20 m WYNIKI: = 196 cm 2 W = 457 cm 3 W = 457 cm 3 J = 3201 cm 4 J = 3201 cm 4 m = 6,86 kg/m Ściskanie: N c = 32,83 kn Warunek smukłości: λ = 49,49 < λ c = 150 λ = 54,44 < λ c = 150 Warunek nośności: k c, = 0,854; k c, = 0,793 σ c,,d = 1,96 MPa < f c,0,d = 12,92 MPa σ c,,d = 2,11 MPa < f c,0,d = 12,92 MPa Prjęto słup o prekroju 14,0 x 14,0 cm drewna klas C 24. POZ Słup s6,s7 DNE: Wmiar prekroju: prekrój prostokątn Serokość b = 14,0 cm Wsokość h = 14,0 cm Drewno: Drewno gatunków iglastch, klas C24 Klasa użtkowania konstrukcji: klasa 2 Klasa trwania obciążenia: średniotrwałe Obciążenia: Siła ściskająca N c = 28,07 kn

17 Długość wboceniowa Długość wboceniowa WYNIKI: = 196 cm 2 W = 457 cm 3 W = 457 cm 3 J = 3201 cm 4 J = 3201 cm 4 m = 6,86 kg/m l e = 3,20 m l e = 3,20 m Ściskanie: N c = 28,07 kn Warunek smukłości: λ = 79,18 < λ c = 150 λ = 79,18 < λ c = 150 Warunek nośności: k c, = 0,471; k c, = 0,471 σ c,,d = 3,04 MPa < f c,0,d = 12,92 MPa σ c,,d = 3,04 MPa < f c,0,d = 12,92 MPa Prjęto słup o prekroju 14,0 x 14,0 cm drewna klas C 24. POZ Murłata m1 m4 Prjęto konstrukcjnie murłat o prekroju 14,0 x 14,0 cm drewna klas C 24. Murłat kotwić do wieńca co 1,5m. POZ Murłata m5 Prjęto konstrukcjnie murłat o prekroju 12,0 x 12,0 cm drewna klas C 24. Murłat kotwić do wieńca co 1,0m.

18

19 POZ.2. KONSTRUKCJ STROPÓW. Tablica 1. Obciążenie na powierchnię stropu γf kd Obc. obl. Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 kn/m 2 1. Wkładina gumowa o grubości 4 mm 0,08 1, , x płta Fermacell gr. 1,25cm 0,08 1, ,10 3. Wata sklana - mat grub. 2 cm 0,02 1, ,02 [0,9kN/m30,02m] 4. płt OS dług. 0,50 1, ,60 5. Wełna mineralna w płtach półtwardch grub. 15 0,15 1, ,18 cm [1,0kN/m30,15m] 6. folia budowlana [0,05kN/m2*0,69m] na ser.1,00 0,01 1, ,01 m [0,010kN/m:1,00m] 7. płta Fermacell gr. 1,25cm 0,04 1, ,05 8. Obciążenie mienne (wselkie pokoje biurowe, 2,00 1,40 0,50 2,80 naukowe, sale lekcjne skolne) Σ: 2,88 1, ,86 Tablica 2. Obciążenie na 1mb belki stropowej Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m γf kd Obc. obl. kn/m 1. Wkładina gumowa o grubości 4 mm ser. 0,69 0,06 1, ,07 m [0,080,69m] 2. 2 x płta Fermacell gr. 1,25cm ser. 0,69 m 0,06 1, ,07 [0,080,69m] 3. Wata sklana - mat grub. 2 cm, ser. 0,69 m 0,01 1, ,01 [(0,9kN/m30,02m)0,69m] 4. płt OS dług. ser. 0,69 m [0,500,69m] 0,34 1, ,41 5. Wełna mineralna w płtach półtwardch grub. 15 0,10 1, ,12 cm, ser. 0,69 m [(1,0kN/m30,15m)0,69m] 6. folia budowlana mnożnik 1,45 0,01 1, ,01 [(0,05kN/m2*0,69m])0,69m] 7. płta Fermacell gr. 1,25cm ser. 0,69 m 0,03 1, ,04 [0,040,69m] 8. Obciążenie mienne (wselkie pokoje biurowe, 1,38 1,40 0,50 1,93 gabinet lekarskie, naukowe, sale lekcjne skolne) ser. 0,69 m [2,000,69m] Σ: 1,99 1, ,66 Tablica 3. Wartość obciąenia skupionego od ścianki diałowej na belkę stropową Lp Opis obciążenia Obc. char. kn γf kd Obc. obl. kn 1. Wełna mineralna w płtach półtwardch grub. 10 0,17 1, ,20 cm, ser.250 cm i dług.69 cm [1,0kN/m30,10m2,50m0,69m] 2. Warstwa gipsowa be piasku grub. 2,5 cm, 0,52 1, ,62 ser.250 cm i dług.69 cm [12,0kN/m30,025m2,50m0,69m] Σ: 0,69 1, ,83 POZ.2.1.elka stropowa b1 Schemat statcn (ciężar belki uwględnion automatcnie):

20 2,66 2,66 0,83 0,83 2,89 2,51 2,89 2,51 Tabela obciążeń obliceniowch (dodatkowo ciężar belki g = 0,17 kn/m) Prekrój x [m] q l [kn/m] q p [kn/m] F [kn] M [kn]. 0, ,66 0,00 0,00. 2,89 2,66 2,66 0,83 0,00 C. 5,40 2, ,83 0,00 C Moment ginające [knm]: -2,56 3,12 1,75 - klasa trwania obciążenia od oddiałwania o najkrótsm casie trwania - średniotrwałe - brak stężeń bocnch na długości belki - stosunek l d/l =1,00 - obciążenie prłożone na pasie ściskanm (górnm) belki - klasa użtkowania konstrukcji - 1 Wmiarowanie wg PN : ,22 1,09 3,29 C Prekrój prostokątn 16 / 18 cm W = 864 cm 3, J = 7776 cm 4, m = 15,8 kg/m drewno gatunków iglastch, klas C24 f m,,d = 14,77 MPa, f v,d = 1,54 MPa, f c,90,d = 3,26 MPa elka Zginanie Moment maksmaln M max = 2,56 knm σ m,,d = 2,97 MPa σ m,,d / f m,,d = 0,20 < 1 Zwichrenie k crit = 1,00 σ m,,d = 2,97 MPa < k crit f m,,d = 14,77 MPa Ścinanie Maksmalna siła poprecna V max = -4,89 kn τ d = 0,25 MPa < f v,d = 1,54 MPa Docisk na podpore Reakcja podporowa R = 10,22 kn a p = 15,0 cm, k c,90 = 1,00 σ c,90,,d = 0,43 MPa < k c,90 f c,90,d = 3,26 MPa Stan granicn użtkowalności (γ f =1,00; k def = 0,25) Wartość granicna ugięcia u net,fin = l o / 250 = 11,56 mm Ugięcie maksmalne u fin = u M + u T =1,89 mm u fin = 1,89 mm < u fin,net = 11,56 mm Prjęto belkę 16 x 18cm drewna klas C 24.

21 POZ.2.2. elka stropowa b2 Schemat statcn (ciężar belki uwględnion automatcnie): 2,66 2,66 0,83 1,67 2,88 1,67 2,88 Tabela obciążeń obliceniowch (dodatkowo ciężar belki g = 0,17 kn/m) Prekrój x [m] q l [kn/m] q p [kn/m] F [kn] M [kn]. 0, ,66 0,00 0,00. 1,67 2,66 2,66 0,83 0,00 C. 4,55 2, ,00 0,00 C Moment ginające [knm]: -2,17 1,01 0,18 9,19 - klasa trwania obciążenia od oddiałwania o najkrótsm casie trwania - średniotrwałe - brak stężeń bocnch na długości belki - stosunek l d/l =1,00 - obciążenie prłożone na pasie ściskanm (górnm) belki - klasa użtkowania konstrukcji - 1 Wmiarowanie wg PN :2000 1,89 3,24 C Prekrój prostokątn 16 / 18 cm W = 864 cm 3, J = 7776 cm 4, m = 15,8 kg/m drewno gatunków iglastch, klas C24 f m,,d = 14,77 MPa, f v,d = 1,54 MPa, f c,90,d = 3,26 MPa elka Zginanie Moment maksmaln M max = 2,17 knm σ m,,d = 2,51 MPa σ m,,d / f m,,d = 0,17 < 1 Zwichrenie k crit = 1,00 σ m,,d = 2,51 MPa < k crit f m,,d = 14,77 MPa Ścinanie Maksmalna siła poprecna V max = 4,74 kn τ d = 0,25 MPa < f v,d = 1,54 MPa Docisk na podpore Reakcja podporowa R = 9,19 kn a p = 15,0 cm, k c,90 = 1,00 σ c,90,,d = 0,38 MPa < k c,90 f c,90,d = 3,26 MPa Stan granicn użtkowalności (γ f =1,00; k def = 0,25) Wartość granicna ugięcia u net,fin = l o / 250 = 11,52 mm Ugięcie maksmalne u fin = u M + u T =2,15 mm

22 u fin = 2,15 mm < u fin,net = 11,52 mm Prjęto belkę 16 x 18cm drewna klas C 24. POZ.2.3. elka stropowa b3 Schemat statcn (ciężar belki uwględnion automatcnie): 2,66 2,66 0,83 0,83 C 2,89 2,25 0,70 2,89 2,25 0,70 Tabela obciążeń obliceniowch (dodatkowo ciężar belki g = 0,17 kn/m) Prekrój x [m] q l [kn/m] q p [kn/m] F [kn] M [kn]. 0, ,66 0,00 0,00. 2,89 2,66 2,66 0,83 0,00 C. 5,14 2,66 2,66 0,83 0,00 D. 5,84 2, ,00 0,00 D Moment ginające [knm]: -2,28 3,21 1,86 - klasa trwania obciążenia od oddiałwania o najkrótsm casie trwania - średniotrwałe - brak stężeń bocnch na długości belki - stosunek l d/l =1,00 - obciążenie prłożone na pasie ściskanm (górnm) belki - klasa użtkowania konstrukcji - 1 9,53 0,47 4,85-0,51 C 0,01 D 0,25 Wmiarowanie wg PN :2000 Prekrój prostokątn 16 / 18 cm W = 864 cm 3, J = 7776 cm 4, m = 15,8 kg/m drewno gatunków iglastch, klas C24 f m,,d = 14,77 MPa, f v,d = 1,54 MPa, f c,90,d = 3,26 MPa elka Zginanie Moment maksmaln M max = 2,28 knm σ m,,d = 2,64 MPa σ m,,d / f m,,d = 0,18 < 1 Zwichrenie k crit = 1,00 σ m,,d = 2,64 MPa < k crit f m,,d = 14,77 MPa Ścinanie Maksmalna siła poprecna V max = -4,79 kn τ d = 0,25 MPa < f v,d = 1,54 MPa Docisk na podpore Reakcja podporowa R = 9,53 kn

23 a p = 15,0 cm, k c,90 = 1,00 σ c,90,,d = 0,40 MPa < k c,90 f c,90,d = 3,26 MPa Stan granicn użtkowalności (γ f =1,00; k def = 0,25) Wartość granicna ugięcia u net,fin = l o / 250 = 11,56 mm Ugięcie maksmalne u fin = u M + u T =2,11 mm u fin = 2,11 mm < u fin,net = 11,56 mm Prjęto belkę 16 x 18cm drewna klas C 24. POZ.2.4. elka stropowa b4 Schemat statcn (ciężar belki uwględnion automatcnie): 2,66 2,66 1,83 1,83 Tabela obciążeń obliceniowch (dodatkowo ciężar belki g = 0,13 kn/m) Prekrój x [m] q l [kn/m] q p [kn/m] F [kn] M [kn]. 0, ,66 0,00 0,00. 1,83 2, ,00 0,00 Moment ginające [knm]: 2,51 - klasa trwania obciążenia od oddiałwania o najkrótsm casie trwania - średniotrwałe - brak stężeń bocnch na długości belki - stosunek l d/l =1,00 - obciążenie prłożone na pasie ściskanm (górnm) belki - klasa użtkowania konstrukcji - 1 1,15 2,51 Wmiarowanie wg PN :2000 Prekrój prostokątn 12 / 18 cm W = 648 cm 3, J = 5832 cm 4, m = 11,9 kg/m drewno gatunków iglastch, klas C24 f m,,d = 14,77 MPa, f v,d = 1,54 MPa, f c,90,d = 3,26 MPa Zginanie Moment maksmaln M max = 1,15 knm σ m,,d = 1,77 MPa σ m,,d / f m,,d = 0,12 < 1 Zwichrenie k crit = 1,00 σ m,,d = 1,77 MPa < k crit f m,,d = 14,77 MPa Ścinanie Maksmalna siła poprecna V max = -2,51 kn τ d = 0,17 MPa < f v,d = 1,54 MPa Docisk na podpore Reakcja podporowa R = 2,51 kn a p = 15,0 cm, k c,90 = 1,00 σ c,90,,d = 0,14 MPa < k c,90 f c,90,d = 3,26 MPa

24 Stan granicn użtkowalności (γ f =1,00; k def = 0,25) Wartość granicna ugięcia u net,fin = l o / 250 = 7,32 mm Ugięcie maksmalne u fin = u M + u T =0,92 mm u fin = 0,92 mm < u fin,net = 7,32 mm Prjęto belkę 12 x 18cm drewna klas C 24. POZ.2.5. elka stropowa b5 Schemat statcn (ciężar belki uwględnion automatcnie): 2,66 2,66 3,90 3,90 Tabela obciążeń obliceniowch (dodatkowo ciężar belki g = 0,17 kn/m) Prekrój x [m] q l [kn/m] q p [kn/m] F [kn] M [kn]. 0, ,66 0,00 0,00. 3,90 2, ,00 0,00 Moment ginające [knm]: 5,40 - klasa trwania obciążenia od oddiałwania o najkrótsm casie trwania - średniotrwałe - brak stężeń bocnch na długości belki - stosunek l d/l =1,00 - obciążenie prłożone na pasie ściskanm (górnm) belki - klasa użtkowania konstrukcji - 1 5,27 5,40 Wmiarowanie wg PN :2000 Prekrój prostokątn 16 / 18 cm W = 864 cm 3, J = 7776 cm 4, m = 15,8 kg/m drewno gatunków iglastch, klas C24 f m,,d = 14,77 MPa, f v,d = 1,54 MPa, f c,90,d = 3,26 MPa Zginanie Moment maksmaln M max = 5,27 knm σ m,,d = 6,10 MPa σ m,,d / f m,,d = 0,41 < 1 Zwichrenie k crit = 1,00 σ m,,d = 6,10 MPa < k crit f m,,d = 14,77 MPa Ścinanie Maksmalna siła poprecna V max = -5,40 kn τ d = 0,28 MPa < f v,d = 1,54 MPa Docisk na podpore Reakcja podporowa R = 5,40 kn a p = 15,0 cm, k c,90 = 1,00 σ c,90,,d = 0,23 MPa < k c,90 f c,90,d = 3,26 MPa Stan granicn użtkowalności (γ f =1,00; k def = 0,25) Wartość granicna ugięcia u net,fin = l o / 250 = 15,60 mm

25 Ugięcie maksmalne u fin = 12,15 mm u fin = 12,15 mm < u fin,net = 15,60 mm Prjęto belkę 16 x 18cm drewna klas C 24. POZ.2.6. elka stropowa b6 Schemat statcn (ciężar belki uwględnion automatcnie): 2,66 2,66 2,53 2,53 Tabela obciążeń obliceniowch (dodatkowo ciężar belki g = 0,13 kn/m) Prekrój x [m] q l [kn/m] q p [kn/m] F [kn] M [kn]. 0, ,66 0,00 0,00. 2,53 2, ,00 0,00 Moment ginające [knm]: 3,47 - klasa trwania obciążenia od oddiałwania o najkrótsm casie trwania - średniotrwałe - brak stężeń bocnch na długości belki - stosunek l d/l =1,00 - obciążenie prłożone na pasie ściskanm (górnm) belki - klasa użtkowania konstrukcji - 1 2,19 3,47 Wmiarowanie wg PN :2000 Prekrój prostokątn 12 / 18 cm W = 648 cm 3, J = 5832 cm 4, m = 11,9 kg/m drewno gatunków iglastch, klas C24 f m,,d = 14,77 MPa, f v,d = 1,54 MPa, f c,90,d = 3,26 MPa Zginanie Moment maksmaln M max = 2,19 knm σ m,,d = 3,39 MPa σ m,,d / f m,,d = 0,23 < 1 Zwichrenie k crit = 1,00 σ m,,d = 3,39 MPa < k crit f m,,d = 14,77 MPa Ścinanie Maksmalna siła poprecna V max = -3,47 kn τ d = 0,24 MPa < f v,d = 1,54 MPa Docisk na podpore Reakcja podporowa R = 3,47 kn a p = 15,0 cm, k c,90 = 1,00 σ c,90,,d = 0,19 MPa < k c,90 f c,90,d = 3,26 MPa Stan granicn użtkowalności (γ f =1,00; k def = 0,25) Wartość granicna ugięcia u net,fin = l o / 250 = 10,12 mm Ugięcie maksmalne u fin = u M + u T =3,12 mm u fin = 3,12 mm < u fin,net = 10,12 mm Prjęto belkę 12 x 18cm drewna klas C 24.

26 POZ.2.7. elka stropowa b7 Schemat statcn (ciężar belki uwględnion automatcnie): 2,66 2,66 3,63 3,63 Tabela obciążeń obliceniowch (dodatkowo ciężar belki g = 0,17 kn/m) Prekrój x [m] q l [kn/m] q p [kn/m] F [kn] M [kn]. 0, ,66 0,00 0,00. 3,63 2, ,00 0,00 Moment ginające [knm]: 5,03 - klasa trwania obciążenia od oddiałwania o najkrótsm casie trwania - średniotrwałe - brak stężeń bocnch na długości belki - stosunek l d/l =1,00 - obciążenie prłożone na pasie ściskanm (górnm) belki - klasa użtkowania konstrukcji - 1 4,56 5,03 Wmiarowanie wg PN :2000 Prekrój prostokątn 16 / 18 cm W = 864 cm 3, J = 7776 cm 4, m = 15,8 kg/m drewno gatunków iglastch, klas C24 f m,,d = 14,77 MPa, f v,d = 1,54 MPa, f c,90,d = 3,26 MPa Zginanie Moment maksmaln M max = 4,56 knm σ m,,d = 5,28 MPa σ m,,d / f m,,d = 0,36 < 1 Zwichrenie k crit = 1,00 σ m,,d = 5,28 MPa < k crit f m,,d = 14,77 MPa Ścinanie Maksmalna siła poprecna V max = -5,03 kn τ d = 0,26 MPa < f v,d = 1,54 MPa Docisk na podpore Reakcja podporowa R = 5,03 kn a p = 15,0 cm, k c,90 = 1,00 σ c,90,,d = 0,21 MPa < k c,90 f c,90,d = 3,26 MPa Stan granicn użtkowalności (γ f =1,00; k def = 0,25) Wartość granicna ugięcia u net,fin = l o / 250 = 14,52 mm Ugięcie maksmalne u fin = 9,12 mm u fin = 9,12 mm < u fin,net = 14,52 mm Prjęto belkę 16 x 18cm drewna klas C 24.

27 POZ.2.8. elka stropowa b8 Schemat statcn (ciężar belki uwględnion automatcnie): 2,66 2,66 1,85 1,85 Tabela obciążeń obliceniowch (dodatkowo ciężar belki g = 0,13 kn/m) Prekrój x [m] q l [kn/m] q p [kn/m] F [kn] M [kn]. 0, ,66 0,00 0,00. 1,85 2, ,00 0,00 Moment ginające [knm]: 2,54 - klasa trwania obciążenia od oddiałwania o najkrótsm casie trwania - średniotrwałe - brak stężeń bocnch na długości belki - stosunek l d/l =1,00 - obciążenie prłożone na pasie ściskanm (górnm) belki - klasa użtkowania konstrukcji - 1 1,17 2,54 Wmiarowanie wg PN :2000 Prekrój prostokątn 12 / 18 cm W = 648 cm 3, J = 5832 cm 4, m = 11,9 kg/m drewno gatunków iglastch, klas C24 f m,,d = 14,77 MPa, f v,d = 1,54 MPa, f c,90,d = 3,26 MPa Zginanie Moment maksmaln M max = 1,17 knm σ m,,d = 1,81 MPa σ m,,d / f m,,d = 0,12 < 1 Zwichrenie k crit = 1,00 σ m,,d = 1,81 MPa < k crit f m,,d = 14,77 MPa Ścinanie Maksmalna siła poprecna V max = -2,54 kn τ d = 0,18 MPa < f v,d = 1,54 MPa Docisk na podpore Reakcja podporowa R = 2,54 kn a p = 15,0 cm, k c,90 = 1,00 σ c,90,,d = 0,14 MPa < k c,90 f c,90,d = 3,26 MPa Stan granicn użtkowalności (γ f =1,00; k def = 0,25) Wartość granicna ugięcia u net,fin = l o / 250 = 7,40 mm Ugięcie maksmalne u fin = u M + u T =0,96 mm u fin = 0,96 mm < u fin,net = 7,40 mm Prjęto belkę 12 x 18cm drewna klas C 24.

28 POZ.2.9. Podciąg po1 Tablica 1. Obciążenie skupione belek na podciąg po1 Lp Opis obciążenia Obc. char. kn γ f k d Obc. obl. kn 1. obciąenie belek ser. 2,70 m 7,18 1, ,18 Σ: 7,18 1, ,18 Tablica 2. Obciążenie liniowe na podciąg po1 Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m γ f k d Obc. obl. kn/m 1. obciąenie scianką diałową 1,00 1, ,20 Σ: 1,00 1, ,20 Schemat statcn: 1,20 1,20 7,18 7,18 7,18 7,18 7,18 7,18 7,18 7,18 7,18 7, ,10 0,64 0,64 0,65 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,69 0,19 6,26 Tabela obciążeń obliceniowch Prekrój x [m] q l [kn/m] q p [kn/m] F [kn] M [kn]. 0, ,20 0,00 0, ,10 1,20 1,20 7,18 0, ,74 1,20 1,20 7,18 0, ,38 1,20 1,20 7,18 0, ,03 1,20 1,20 7,18 0, ,70 1,20 1,20 7,18 0, ,37 1,20 1,20 7,18 0, ,04 1,20 1,20 7,18 0, ,71 1,20 1,20 7,18 0, ,38 1,20 1,20 7,18 0, ,07 1,20 1,20 7,18 0,00. 6,26 1, ,00 0,00 Moment ginające [knm]: 40,55 58,76 - klasa trwania obciążenia od oddiałwania o najkrótsm casie trwania - średniotrwałe - brak stężeń bocnch na długości belki - stosunek l d/l =1,00 - obciążenie prłożone na pasie ściskanm (górnm) belki - klasa użtkowania konstrukcji ,76 Wmiarowanie wg PN :2000 Prekrój prostokątn 26 / 34 cm W = 5009 cm 3, J = cm 4, m = 48,6 kg/m

29 drewno gatunków iglastch, klas C27 f m,,d = 16,62 MPa, f v,d = 1,72 MPa, f c,90,d = 3,45 MPa Zginanie Moment maksmaln M max = 58,76 knm σ m,,d = 11,73 MPa σ m,,d / f m,,d = 0,71 < 1 Zwichrenie k crit = 1,00 σ m,,d = 11,73 MPa < k crit f m,,d = 16,62 MPa Ścinanie Maksmalna siła poprecna V max = 40,55 kn τ d = 0,69 MPa < f v,d = 1,72 MPa Docisk na podpore Reakcja podporowa R = 40,55 kn a p = 15,0 cm, k c,90 = 1,00 σ c,90,,d = 1,04 MPa < k c,90 f c,90,d = 3,45 MPa Stan granicn użtkowalności (γ f =1,00; k def = 0,25) Wartość granicna ugięcia u net,fin = l o / 200 = 31,30 mm Ugięcie maksmalne u fin = u M + u T =31,01 mm u fin = 31,01 mm < u fin,net = 31,30 mm Prjęto belkę 26 x 34cm drewna klas C 27. POZ Podciąg po2 Tablica 1. Obciążenie skupione belek na podciąg po2 Lp Opis obciążenia Obc. char. kn γ f k d Obc. obl. kn 1. obciąenie belek ser. 2,27 m 6,05 1, ,05 Σ: 6,05 1, ,05 Tablica 2. Obciążenie liniowe na podciąg po2 Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m γ f k d Obc. obl. kn/m 1. obciąenie scianką diałową 1,00 1, ,20 Σ: 1,00 1, ,20 Schemat statcn: 1,20 1,20 6,05 6,05 6,05 6,05 6,05 6,05 6,05 6,05 6,05 6, ,20 0,58 0,57 0,69 0,69 0,69 0,69 0,69 0,69 0,69 0,08 6,26 Tabela obciążeń obliceniowch Prekrój x [m] q l [kn/m] q p [kn/m] F [kn] M [kn]. 0, ,20 0,00 0, ,20 1,20 1,20 6,05 0, ,78 1,20 1,20 6,05 0, ,35 1,20 1,20 6,05 0, ,04 1,20 1,20 6,05 0, ,73 1,20 1,20 6,05 0, ,42 1,20 1,20 6,05 0, ,11 1,20 1,20 6,05 0, ,80 1,20 1,20 6,05 0, ,49 1,20 1,20 6,05 0, ,18 1,20 1,20 6,05 0,00. 6,26 1, ,00 0,00

30 Moment ginające [knm]: 34,20 49,45 - klasa trwania obciążenia od oddiałwania o najkrótsm casie trwania - średniotrwałe - brak stężeń bocnch na długości belki - stosunek l d/l =1,00 - obciążenie prłożone na pasie ściskanm (górnm) belki - klasa użtkowania konstrukcji ,81 Wmiarowanie wg PN :2000 Prekrój prostokątn 26 / 34 cm W = 5009 cm 3, J = cm 4, m = 48,6 kg/m drewno gatunków iglastch, klas C27 f m,,d = 16,62 MPa, f v,d = 1,72 MPa, f c,90,d = 3,45 MPa Zginanie Moment maksmaln M max = 49,45 knm σ m,,d = 9,87 MPa σ m,,d / f m,,d = 0,59 < 1 Zwichrenie k crit = 1,00 σ m,,d = 9,87 MPa < k crit f m,,d = 16,62 MPa Ścinanie Maksmalna siła poprecna V max = 34,20 kn τ d = 0,58 MPa < f v,d = 1,72 MPa Docisk na podpore Reakcja podporowa R = 34,20 kn a p = 15,0 cm, k c,90 = 1,00 σ c,90,,d = 0,88 MPa < k c,90 f c,90,d = 3,45 MPa Stan granicn użtkowalności (γ f =1,00; k def = 0,25) Wartość granicna ugięcia u net,fin = l o / 200 = 31,30 mm Ugięcie maksmalne u fin = u M + u T =26,24 mm u fin = 26,24 mm < u fin,net = 31,30 mm Prjęto belkę 26 x 34cm drewna klas C 27. POZ Podciąg po3 Tablica 1. Obciążenie skupione belek na podciąg po3 Lp Opis obciążenia Obc. char. kn γ f k d Obc. obl. kn 1. obciąenie belek ser. 2,57 m 6,85 1, ,85 Σ: 6,85 1, ,85 Tablica 2. Obciążenie liniowe na podciąg po3 Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m γ f k d Obc. obl. kn/m 1. obciąenie scianką diałową 1,00 1, ,20 Σ: 1,00 1, ,20

31 Schemat statcn: 1,20 1,20 6,85 6,85 6,85 6,85 6,85 6,85 6,85 6,85 6,85 6,85 6, ,22 0,69 0,68 0,66 0,66 0,66 0,66 0,68 0,66 0,63 0,62 0,13 6,95 Tabela obciążeń obliceniowch Prekrój x [m] q l [kn/m] q p [kn/m] F [kn] M [kn]. 0, ,20 0,00 0, ,22 1,20 1,20 6,85 0, ,91 1,20 1,20 6,85 0, ,59 1,20 1,20 6,85 0, ,25 1,20 1,20 6,85 0, ,91 1,20 1,20 6,85 0, ,57 1,20 1,20 6,85 0, ,23 1,20 1,20 6,85 0, ,91 1,20 1,20 6,85 0, ,57 1,20 1,20 6,85 0, ,20 1,20 1,20 6,85 0, ,82 1,20 1,20 6,85 0,00. 6,95 1, ,00 0,00 Moment ginające [knm]: 40,90 70,08 - klasa trwania obciążenia od oddiałwania o najkrótsm casie trwania - średniotrwałe - brak stężeń bocnch na długości belki - stosunek l d/l =1,00 - obciążenie prłożone na pasie ściskanm (górnm) belki - klasa użtkowania konstrukcji ,79 Wmiarowanie wg PN :2000 Prekrój prostokątn podwójn 2x 17 / 34 cm W = 6551 cm 3, J = cm 4, m = 63,6 kg/m drewno gatunków iglastch, klas C27 f m,,d = 16,62 MPa, f v,d = 1,72 MPa, f c,90,d = 3,45 MPa Zginanie Moment maksmaln M max = 70,08 knm σ m,,d = 10,70 MPa σ m,,d / f m,,d = 0,64 < 1 Zwichrenie k crit = 1,00 σ m,,d = 10,70 MPa < k crit f m,,d = 16,62 MPa Ścinanie Maksmalna siła poprecna V max = -42,79 kn τ d = 0,56 MPa < f v,d = 1,72 MPa Docisk na podpore

32 Reakcja podporowa R = 42,79 kn a p = 15,0 cm, k c,90 = 1,00 σ c,90,,d = 0,84 MPa < k c,90 f c,90,d = 3,45 MPa Stan granicn użtkowalności (γ f =1,00; k def = 0,25) Wartość granicna ugięcia u net,fin = l o / 200 = 34,75 mm Ugięcie maksmalne u fin = 32,84 mm u fin = 32,84 mm < u fin,net = 34,75 mm Prjęto belkę o podwójnm prekroju 2 x ( 17/34 )cm drewna klas C 27. POZ Podciąg po4 Tablica 1. Obciążenie skupione belek na podciąg po4 Lp Opis obciążenia Obc. char. kn γ f k d Obc. obl. kn 1. obciąenie belek ser. 1,48 m 3,94 1, ,94 Σ: 3,94 1, ,94 Tablica 2. Obciążenie liniowe na podciąg po4 Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m γ f k d Obc. obl. kn/m 1. obciąenie scianką diałową 1,00 1, ,20 Σ: 1,00 1, ,20 Schemat statcn: 1,20 1,20 3,94 3,94 3,94 3,94 3,94 3,94 3,94 3,94 3,94 3,94 3, ,22 0,69 0,68 0,66 0,66 0,66 0,66 0,68 0,63 0,62 0,62 0,17 6,95 Tabela obciążeń obliceniowch Prekrój x [m] q l [kn/m] q p [kn/m] F [kn] M [kn]. 0, ,20 0,00 0, ,22 1,20 1,20 3,94 0, ,91 1,20 1,20 3,94 0, ,59 1,20 1,20 3,94 0, ,25 1,20 1,20 3,94 0, ,91 1,20 1,20 3,94 0, ,57 1,20 1,20 3,94 0, ,23 1,20 1,20 3,94 0, ,91 1,20 1,20 3,94 0, ,54 1,20 1,20 3,94 0, ,16 1,20 1,20 3,94 0, ,78 1,20 1,20 3,94 0,00. 6,95 1, ,00 0,00 Moment ginające [knm]: 25,36 43,61 - klasa trwania obciążenia od oddiałwania o najkrótsm casie trwania - średniotrwałe - brak stężeń bocnch na długości belki - stosunek l d/l =1,00 - obciążenie prłożone na pasie ściskanm (górnm) belki - klasa użtkowania konstrukcji ,32

33 Wmiarowanie wg PN :2000 Prekrój prostokątn 22 / 34 cm W = 4239 cm 3, J = cm 4, m = 41,1 kg/m drewno gatunków iglastch, klas C27 f m,,d = 16,62 MPa, f v,d = 1,72 MPa, f c,90,d = 3,45 MPa Zginanie Moment maksmaln M max = 43,61 knm σ m,,d = 10,29 MPa σ m,,d / f m,,d = 0,62 < 1 Zwichrenie k crit = 1,00 σ m,,d = 10,29 MPa < k crit f m,,d = 16,62 MPa Ścinanie Maksmalna siła poprecna V max = -26,32 kn τ d = 0,53 MPa < f v,d = 1,72 MPa Docisk na podpore Reakcja podporowa R = 26,32 kn a p = 15,0 cm, k c,90 = 1,00 σ c,90,,d = 0,80 MPa < k c,90 f c,90,d = 3,45 MPa Stan granicn użtkowalności (γ f =1,00; k def = 0,25) Wartość granicna ugięcia u net,fin = l o / 200 = 34,75 mm Ugięcie maksmalne u fin = 31,61 mm u fin = 31,61 mm < u fin,net = 34,75 mm Prjęto belkę 22 x 34cm drewna klas C 27. POZ Podwalin pod1-pod4 Schemat statcn (ciężar belki uwględnion automatcnie): 32,83 C D E F G H I 0,50 0,50 0,76 0,75 0,57 0,55 0,54 0,54 0,50 0,50 0,76 0,75 0,57 0,55 0,54 0,54 Tabela obciążeń obliceniowch (dodatkowo ciężar belki g = 0,10 kn/m) Prekrój x [m] q l [kn/m] q p [kn/m] F [kn] M [kn]. 0, ,00 0,00 0,00. 0,50 0,00 0,00 0,00 0,00 C. 1,00 0,00 0,00 0,00 0,00 D. 1,76 0,00 0,00 32,83 0,00 E. 2,51 0,00 0,00 0,00 0,00 F. 3,08 0,00 0,00 0,00 0,00 G. 3,63 0,00 0,00 0,00 0,00 H. 4,17 0,00 0,00 0,00 0,00 I. 4,71 0, ,00 0,00 Moment ginające [knm]:

34 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,03 0,00 0,04 C 0,00 32,88 D - klasa trwania obciążenia od oddiałwania o najkrótsm casie trwania - średniotrwałe - brak stężeń bocnch na długości belki - stosunek l d/l =1,00 - obciążenie prłożone na pasie ściskanm (górnm) belki - klasa użtkowania konstrukcji - 1 Wmiarowanie wg PN :2000 0,00 0,04 E 0,00 0,03 F 0,00 0,03 G 0,00 0,04 H 0,00 0,01 I Prekrój prostokątn 16 / 10 cm W = 267 cm 3, J = 1333 cm 4, m = 8,80 kg/m drewno gatunków iglastch, klas C24 f m,,d = 14,77 MPa, f v,d = 1,54 MPa, f c,90,d = 3,26 MPa elka Zginanie Moment maksmaln M max = 0,00 knm σ m,,d = 0,01 MPa σ m,,d / f m,,d = 0,00 < 1 Zwichrenie k crit = 1,00 σ m,,d = 0,01 MPa < k crit f m,,d = 14,77 MPa Ścinanie Maksmalna siła poprecna V max = -0,02 kn τ d = 0,00 MPa < f v,d = 1,54 MPa Docisk na podpore Reakcja podporowa R D = 32,88 kn a p = 15,0 cm, k c,90 = 1,00 σ c,90,,d = 1,37 MPa < k c,90 f c,90,d = 3,26 MPa Stan granicn użtkowalności (γ f =1,00; k def = 0,25) Wartość granicna ugięcia u net,fin = l o / 250 = 3,04 mm Ugięcie maksmalne u fin = u M + u T =0,00 mm u fin = 0,00 mm < u fin,net = 3,04 mm Prjęto belkę 16 x 10cm drewna klas C 27.

35

36

37

38 iuro rchitektonicne RCH-nioł s.c. Justna Nowak, gnieska Jarńska INWESTOR OIEKT Urąd Gmin Rudiniec, ul. Gliwicka 26, Rudiniec Skoła Podstawowa w ojsowie na d. nr 536/217, pr ul. Skolnej 23, ojsów. ul. Tarnogórska 12/18, Gliwice tel.: (032) mail: biuro@arch-aniol.pl FZ PW TEMT NZW RYS. Prebudowa dachu i stropu w starej cęści budnku Skoł Podstawowej w ojsowie, RNŻ na d. nr 536/217, pr ul. Skolnej 23. PROJEKT: KONSTRUKCJ STROPU DREWNINEGO KONSTR. SKL 1:50 OPRCOWNIE SPRWDZENIE mgr inż. arbara rąkalik inż. eata Kuśmirowska DT paźdiernik 2010 r. PROJEKT CHRONIONY PRWEM UTORSKIM NR RYS. 01

Załącznik Nr:.. KROKWIE POŁACI STROMEJ-poz.1 ;

Załącznik Nr:.. KROKWIE POŁACI STROMEJ-poz.1 ; Załącnik Nr:.. KROKWIE POŁACI STROMEJ-po.1 ; I. Element 1-krokiew frontowa-połaci stromej krycie blachą na deskowaniu: Krokiew _prekrój nominalny-14/15 cm KROKIEW UKOSNA -prekrój nie skorodowany Serokość

Bardziej szczegółowo

1. Zestawienie obciążeń

1. Zestawienie obciążeń 1. Zestawienie obciążeń Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m γ f k d Obc. obl. kn/m 1. Pokrcie ser.1,75 m [0,400kN/m2 1,75m] 0,70 1,35 -- 0,95 2. Obciążenie wiatrem połaci nawietrnej dachu - -0,86 1,50 0,00-1,29

Bardziej szczegółowo

Tablica 1. Zestawienie obciążeń dla remizy strażackiej w Rawałowicach więźba dachowa

Tablica 1. Zestawienie obciążeń dla remizy strażackiej w Rawałowicach więźba dachowa strona 1 Tablica 1. Zestawienie obciążeń dla remizy strażackiej w Rawałowicach więźba dachowa Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 1. Blachodachówka o grubości 0,55 mm γ f k d Obc. obl. kn/m 2 0,35 1,30

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE

OBLICZENIA STATYCZNE OBLICZENIA STATYCZNE Robudowa istniejącego budynku świetlicy wiejskiej Inwestor: Gmina Skoki Adres: Kusewo diałka 130/5 i 128 Po.1.1.Dach krokiew. DANE: Wymiary prekroju: prekrój prostokątny Serokość b

Bardziej szczegółowo

- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - DREWNO

- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - DREWNO - 1 - Kalkulator Elementów Drewnianych v.2.2 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - DREWNO Użytkownik: Biuro Inżynierskie SPECBUD 2002-2010 SPECBUD Gliwice Autor: mg inż. Jan Kowalski Tytuł: Obliczenia elementów

Bardziej szczegółowo

- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - DREWNO

- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - DREWNO Użtkownik: Biuro Inżnierskie SPECBUD Autor: mg inż. Jan Kowalski Ttuł: Konstrukcje drewniane wg PN-EN Belka - 1 - Kalkulator Konstrukcji Drewnianch EN v.1.0 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - DREWNO 2013 SPECBUD

Bardziej szczegółowo

II. CZĘŚĆ OBICZENIOWA

II. CZĘŚĆ OBICZENIOWA II. CZĘŚĆ OBICZENIOWA 1. Norm. - PN-B-03264:2002 "Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone" - PN-B-03150:2000 "Konstrukcje drewniane. Oblicenia statcne i projektowanie" - PN-82 B-02001 "Obciążenia stałe"

Bardziej szczegółowo

8.OBLICZENIA STATYCZNE

8.OBLICZENIA STATYCZNE 8.OLICZENI STTYCZNE. Dach ZESTWIENI OCIĄŻEŃ Pokrycie, lachodachówka Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 γ f Obc. obl. kn/m 2. lachodachówka o grubości 0,55 mm [0,350kN/m2] 0,35,30 0,45 2. Łaty 5,5 cm

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE

OBLICZENIA STATYCZNE OLICZENI STTYCZNE Obciążenie śniegiem wg PN-80/-02010/z1 / Z1-5 S [kn/m 2 ] h=1,0 l=5,0 l=5,0 1,080 2,700 2,700 1,080 Maksmalne obciążenie dachu: - Dach z przegrodą lub z attką, h = 1,0 m - Obciążenie

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE do projektu termomodernizacji budynku przedszkola wraz z wymianą źródła ciepła

OBLICZENIA STATYCZNE do projektu termomodernizacji budynku przedszkola wraz z wymianą źródła ciepła OBLICZENI STTYCZNE do projektu termomodernizacji budynku przedszkola wraz z wymianą źródła ciepła Normy budowlane i literatura : 01. PN-82/B-02001 ObciąŜenia budowli. ObciąŜenia stałe. 02. PN-82/B-02003

Bardziej szczegółowo

Obliczenia bosmanatu. Schemat statyczny (ci ar belki uwzgl dniony automatycznie): Momenty zginaj ce [knm]:

Obliczenia bosmanatu. Schemat statyczny (ci ar belki uwzgl dniony automatycznie): Momenty zginaj ce [knm]: Obliczenia bosmanatu 1. Zebranie obci strop drewniany Tablica 1. k Obc. obl. Lp Opis obci enia Obc. char. kn/m 2 f d kn/m 2 1. Obci enie zmienne (wszelkie pokoje biurowe, 2,00 1,40 0,50 2,80 gabinety lekarskie,

Bardziej szczegółowo

ul. KRASZEWSKIEGO 4, MYSŁOWICE, tel , tel. kom NIP , REGON: Gmina Miasto Mysłowice

ul. KRASZEWSKIEGO 4, MYSŁOWICE, tel , tel. kom NIP , REGON: Gmina Miasto Mysłowice DL USŁUGI W BUDOWNICTWIE ŁUKASZ DROBIEC P R O J E K T O W A N I E, E K S P E R T Y Z Y, O P I N I E, N A D Z O R Y ul. KRASZEWSKIEGO 4, 41-400 MYSŁOWICE, tel. 32 318 18 65, tel. kom. 505 807 349 NIP 222-042-69-14,

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE

OBLICZENIA STATYCZNE OBLICZENIA STATYCZNE. ZałoŜenia do obliczeń Wiatr Strefa I, Śnieg strefa II Kategoria Geotechniczna obiektu Na podstawie Rozporządzenia Ministra Spraw Wewnętrznych i Administracji w sprawie ustalania geotechnicznych

Bardziej szczegółowo

- 1 - Wiązar Jętkowy ,2 89,2 89,2 89,2 356,8 12,5 373,9 186,1 12,5 740,0

- 1 - Wiązar Jętkowy ,2 89,2 89,2 89,2 356,8 12,5 373,9 186,1 12,5 740,0 - 1 - Wiązar Jętkowy 5.2 OLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIOWE WIĄZR JĘTKOWEGO Użytkownik: iuro Inżynierskie SPECUD 1995-2010 SPECUD Gliwice utor: inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.1.3 Dach - Wiązar jętkowy DNE:

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE

OBLICZENIA STATYCZNE PROJEKT BUDOWLANY ZMIANY KONSTRUKCJI DACHU W RUDZICZCE PRZY UL. WOSZCZYCKIEJ 17 1 OBLICZENIA STATYCZNE Inwestor: Gmina Suszec ul. Lipowa 1 43-267 Suszec Budowa: Rudziczka, ul. Woszczycka 17 dz. nr 298/581

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE.

OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE. Obliczenia statczno-wtrzmałościowe. Załącznik. 1 OBLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIOWE. Poz. 1. KONSTRUKCJ DCHU ND BUDYNKIEM ZPLECZ. Poz. 1.1. Dach w układzie krokwiowo-kleszczowm. Szkic wiązara 30,0 803,7

Bardziej szczegółowo

Projekt: Data: Pozycja: A ch = 0,5 20, ,40 = 5091,1 cm 4

Projekt: Data: Pozycja: A ch = 0,5 20, ,40 = 5091,1 cm 4 Pręt nr 4 Wniki wmiarowania stali wg P-E 993 (Stal993_3d v..4) Zadanie: Hala stalowa suwnicą - P-E.rm3 Prekrój:,9 Z Y 50 Wmiar prekroju: h00,0 s76,0 g5, t9, r9,5 e0,7 Charakterstka geometrcna prekroju:

Bardziej szczegółowo

Str. 9. Ciężar 1m 2 rzutu dachu (połaci ) qkr qor gr = 0,31 / 0,76 = 0,41 * 1,20 = 0,49 kn/m 2

Str. 9. Ciężar 1m 2 rzutu dachu (połaci ) qkr qor gr = 0,31 / 0,76 = 0,41 * 1,20 = 0,49 kn/m 2 Str. 9 5. OBLICZENIA STATYCZNE Zastosowane schematy konstrukcyjne (statyczne), założenia przyjęte do obliczeń konstrukcji, w tym dotyczące obciążeń, oraz podstawowe wyniki tych obliczeń. Założenia przyjęte

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE

OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE 1. Obciążenia 1.1. Założenia Ze względu na brak pełnych danych dotyczących konstrukcji istniejącego obiektu, w tym stalowego podciągu, drewnianego stropu oraz więźby

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA KONSTRUKCYJNE

OBLICZENIA KONSTRUKCYJNE OLICZENI KONSTRUKCYJNE SLI GIMNSTYCZNEJ W JEMIELNIE 1. Płatew dachowa DNE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 16,0 cm Wysokość h = 20,0 cm Drewno: Drewno klejone z drewna litego iglastego,

Bardziej szczegółowo

Obciążenia (wartości charakterystyczne): - pokrycie dachu (wg PN-82/B-02001: ): Garaż 8/K Obliczenia statyczne. garaż Dach, DANE: Szkic wiązara

Obciążenia (wartości charakterystyczne): - pokrycie dachu (wg PN-82/B-02001: ): Garaż 8/K Obliczenia statyczne. garaż Dach, DANE: Szkic wiązara Garaż 8/K Obliczenia statyczne. garaż Dach, DNE: Szkic wiązara 571,8 396,1 42,0 781,7 10,0 20 51,0 14 690,0 14 51,0 820,0 Geometria ustroju: Kąt nachylenia połaci dachowej α = 42,0 o Rozpiętość wiązara

Bardziej szczegółowo

OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI 1. Przedmiot opracowania. 2. Rozwi zania konstrukcyjno-materiałowe

OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI 1. Przedmiot opracowania. 2. Rozwi zania konstrukcyjno-materiałowe OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI 1. Przedmiot opracowania 2. Rozwi zania konstrukcjno-materiałowe 2.1 Stop fundamentowe F φ 2.2 Słup stalow S φ 2.3 Rama stalowa R 2.4 Płatew stalowa P 2.5 Krokiew stalowa K

Bardziej szczegółowo

- 1 - OBLICZENIA WIĄZARA PŁATWIOWO-KLESZCZOWEGO. Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.1.2 Wiązar płatwiowo-kleszczowy DANE

- 1 - OBLICZENIA WIĄZARA PŁATWIOWO-KLESZCZOWEGO. Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.1.2 Wiązar płatwiowo-kleszczowy DANE - 1 - Wiązar Płatwiowy-Kleszczowy 5.2 OLICZENIA WIĄZARA PŁATWIOWO-KLESZCZOWEGO Użytkownik: iuro Inżynierskie SPECUD 1995-2010 SPECUD Gliwice Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.1.2 Wiązar płatwiowo-kleszczowy

Bardziej szczegółowo

Przykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995

Przykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995 Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (2014)

Bardziej szczegółowo

PROJEKT BUDOWLANY ZAMIENNY

PROJEKT BUDOWLANY ZAMIENNY PROJEKT BUDOWLANY ZAMIENNY DO PROJEKTU BUDOWLANEGO CENTRUM REHABILITACJI PSOUU MIKOŁÓW (w zakresie zmiany konstrukcji więźby dachowej) Sporządzony na zlecenie: POLSKIE STOWARZYSZENIE NA RZECZ OSÓB Z UPOŚLEDZENIEM

Bardziej szczegółowo

II. OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE

II. OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE II. OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE 1. KONSTRUKCJA STALOWA SZYBU WINDY 1.1. ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ 1.1.1. Obciążenie stałe wg PN-82/B-02001 Obc. obl. Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 γ f kn/m 2

Bardziej szczegółowo

- 1 - Belka Żelbetowa 3.0 A B C 0,30 5,00 0,30 5,00 0,25 1,00

- 1 - Belka Żelbetowa 3.0 A B C 0,30 5,00 0,30 5,00 0,25 1,00 - - elka Żelbetowa 3.0 OLIZENI STTYZNO-WYTRZYMŁOŚIOWE ELKI ŻELETOWEJ Użytkownik: iuro Inżynierskie SPEUD 200-200 SPEUD Gliwice utor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.7.3. elka żelbetowa ciągła SZKI ELKI:

Bardziej szczegółowo

Obciążenia konstrukcji dachu Tablica 1. Pokrycie dachu Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 γ f k d Obc. obl. kn/m 2 1. Blachodachówka 0,10 1,20 -- 0,12 2. Łaty i kontrłaty [0,100kN/m2] 0,10 1,10 -- 0,11

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej

OBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej OBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej 1.0 DŹWIGAR DACHOWY Schemat statyczny: kratownica trójkątna symetryczna dwuprzęsłowa Rozpiętości obliczeniowe: L 1 = L 2 = 3,00 m Rozstaw dźwigarów: a =

Bardziej szczegółowo

PROJEKT BUDOWLANO-WYKONAWCZY

PROJEKT BUDOWLANO-WYKONAWCZY PROJEKT BUDOWLANO-WYKONAWCZY Remontu więźby dachowej w budynku mieszkalnym w Warszawie przy ul. Długiej 24, segment A i B Część: Konstrukcje Budowlane Spis zawartości : 1. Dane ogólne 1.1. Podstawa opracowania

Bardziej szczegółowo

Obliczenia statyczne Przebudowa obiektów MOSIR w Jaśle

Obliczenia statyczne Przebudowa obiektów MOSIR w Jaśle Obliczenia statczne 1. Zbiornik przelewow : 1.1 Strop zbiornika : Przjęto strop żelbetow w postaci płt żelbetowej czteropolowej o grubości 18 cm. - płta p1 : Zestawienie obciążeń rozłożonch [kn/m 2 ]:

Bardziej szczegółowo

Obliczenia statyczne - dom kultury w Ozimku

Obliczenia statyczne - dom kultury w Ozimku 1 Obliczenia statyczne - dom kultury w Ozimku Poz. 1. Wymiany w stropie przy szybie dźwigu w hollu. Obciąż. stropu. - warstwy posadzkowe 1,50 1,2 1,80 kn/m 2 - warstwa wyrównawcza 0,05 x 21,0 = 1,05 1,3

Bardziej szczegółowo

- 1 - Belka Żelbetowa 4.0

- 1 - Belka Żelbetowa 4.0 - 1 - elka Żelbetowa 4.0 OLIZENI STTYZNO-WYTRZYMŁOŚIOWE ELKI ŻELETOWEJ Użytkownik: iuro Inżynierskie SPEU utor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: elki żelbetowe stropu 2001-2014 SPEU Gliwice Podciąg - oś i

Bardziej szczegółowo

Załącznik nr 2 1 OBLICZENIA STATYCZNE

Załącznik nr 2 1 OBLICZENIA STATYCZNE Załącznik nr 2 1 OBLICZENIA STATYCZNE OBCIĄŻENIE WIATREM WG PN-EN 1991-1-4:2008 strefa wiatrowa I kategoria terenu III tereny regularnie pokryte roślinnością lub budynkami albo o pojedynczych przeszkodach,

Bardziej szczegółowo

Domek letniskowy lub całoroczny 5x4m.plus zadaszona weranda

Domek letniskowy lub całoroczny 5x4m.plus zadaszona weranda Domek letniskowy lub całoroczny 5x4m.plus zadaszona weranda Mały domek GW-1 to zgrabny, ciepły domek całoroczny w technologii szkieletowej o wymiarach 5,5m x 5m plus zadaszony taras 1,5m x 5m. Domek GW-1

Bardziej szczegółowo

Szymon Skibicki, KATEDRA BUDOWNICTWA OGÓLNEGO

Szymon Skibicki, KATEDRA BUDOWNICTWA OGÓLNEGO 1 Obliczyć SGN (bez docisku) dla belki pokazanej na rysunku. Belka jest podparta w sposób ograniczający możliwość skręcania na podporze. Belki rozstawione są co 60cm. Obciążenia charakterystyczne belki

Bardziej szczegółowo

I. OBLICZENIA WIĘŹBY DACHOWEJ wg PN-B-03150:2000

I. OBLICZENIA WIĘŹBY DACHOWEJ wg PN-B-03150:2000 I. OBLICZENIA WIĘŹBY DACHOWEJ wg PN-B-050:000. ZałoŜenia o obliczeń.. Schemat geometrczn więźb achowej Więźba achowa płatwiowo-kleszczowa... Dane ogólne Lokalizacja bunku - Biłgoraj Strefa obciąŝenia śniegiem

Bardziej szczegółowo

Szymon Skibicki, KATEDRA BUDOWNICTWA OGÓLNEGO

Szymon Skibicki, KATEDRA BUDOWNICTWA OGÓLNEGO 1 Obliczyć SGN (bez docisku) dla belki pokazanej na rysunku. Belka jest podparta w sposób ograniczający możliwość skręcania na podporze. Belki rozstawione są co 60cm. Obciążenia charakterystyczne belki

Bardziej szczegółowo

Poziom I-II Bieg schodowy 6 SZKIC SCHODÓW GEOMETRIA SCHODÓW

Poziom I-II Bieg schodowy 6 SZKIC SCHODÓW GEOMETRIA SCHODÓW Poziom I-II ieg schodowy SZKIC SCHODÓW 23 0 175 1,5 175 32 29,2 17,5 10x 17,5/29,2 1,5 GEOMETRI SCHODÓW 30 130 413 24 Wymiary schodów : Długość dolnego spocznika l s,d = 1,50 m Grubość płyty spocznika

Bardziej szczegółowo

Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi 6 co 400 mm na całej długości przęsła

Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi 6 co 400 mm na całej długości przęsła Zginanie: (przekrój c-c) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)130.71 knm Zbrojenie potrzebne górne s1 = 4.90 cm 2. Przyjęto 3 16 o s = 6.03 cm 2 ( = 0.36%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = (-)130.71

Bardziej szczegółowo

700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%:

700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%: Producent: Ryterna modul Typ: Moduł kontenerowy PB1 (długość: 6058 mm, szerokość: 2438 mm, wysokość: 2800 mm) Autor opracowania: inż. Radosław Noga (na podstawie opracowań producenta) 1. Stan graniczny

Bardziej szczegółowo

SPIS POZYCJI OBLICZEŃ STATYCZNYCH:

SPIS POZYCJI OBLICZEŃ STATYCZNYCH: UDYNEK ILIOTEKI ŚLĄSKIEJ W KTOWICCH PLC EUROPY 1 PROJEKT DOSTOSOWNI DCHU DO ZWIĘKSZONYCH OCIĄŻEŃ ŚNIEGIEM str. 12/K SPIS POZYCJI OLICZEŃ STTYCZNYCH: POZ.1 DCH...13 POZ.1.1 ELK O ROZPIĘTOŚCI LŚW MX =4,9M...17

Bardziej szczegółowo

Pręt nr 2 N 3,1416² ,1. Wyniki wymiarowania stali wg PN-EN 1993 (Stal1993_2d v. 1.3 licencja) Zadanie: P_OFFER Przekrój: 8 - Złożony

Pręt nr 2 N 3,1416² ,1. Wyniki wymiarowania stali wg PN-EN 1993 (Stal1993_2d v. 1.3 licencja) Zadanie: P_OFFER Przekrój: 8 - Złożony Pręt nr Wniki wmiarowania stali wg P-E 993 (Stal993_d v..3 licencja) Zadanie: P_OER Prekrój: 8 - Złożon Z Y 39 83 Wmiar prekroju: h6,0 s438,7 Charakterstka geometrcna prekroju: Ig4490, Ig34953,6 83,00

Bardziej szczegółowo

Lista węzłów Nr węzła X [m] Y [m] 1 0.00 0.00 2 0.35 0.13 3 4.41 1.63 4 6.85 2.53 5 9.29 1.63 6 13.35 0.13 7 13.70 0.00 8 4.41-0.47 9 9.29-0.

Lista węzłów Nr węzła X [m] Y [m] 1 0.00 0.00 2 0.35 0.13 3 4.41 1.63 4 6.85 2.53 5 9.29 1.63 6 13.35 0.13 7 13.70 0.00 8 4.41-0.47 9 9.29-0. 7. Więźba dachowa nad istniejącym budynkiem szkoły. 7.1 Krokwie Geometria układu Lista węzłów Nr węzła X [m] Y [m] 1 0.00 0.00 2 0.35 0.13 3 4.41 1.63 4 6.85 2.53 5 9.29 1.63 6 13.35 0.13 7 13.70 0.00

Bardziej szczegółowo

PROJEKT BUDOWLANY ROZBUDOWY BUDYNKU ZESPOŁU SZKOLNO-PRZEDSZKOLNEGO W SZEMUDZIE PRZY UL. SZKOLNEJ 4

PROJEKT BUDOWLANY ROZBUDOWY BUDYNKU ZESPOŁU SZKOLNO-PRZEDSZKOLNEGO W SZEMUDZIE PRZY UL. SZKOLNEJ 4 II KONSTRUKCJA Część opisowa 1 Opis techniczny 2 Podstawowe wyniki obliczeń statycznych Część rysunkowa K1 RZUT FUNDAMENTÓW K2 SCHEMAT KONSTRUKCYJNY STROPU NAD PARTEREM K3 SCHEMAT KONSTRUKCYJNY STROPU

Bardziej szczegółowo

mgr inŝ.. Antoni Sienicki 1/21 Poz. 1.1 Deskowanie Poz. 1.2 Krokiew Obliczenia statyczno wytrzymałościowe

mgr inŝ.. Antoni Sienicki 1/21 Poz. 1.1 Deskowanie Poz. 1.2 Krokiew Obliczenia statyczno wytrzymałościowe 1/21 Poz. 1.1 Deskowanie Przyjęto deskowanie połaci dachu z płyt OSB gr. 22 lub 18 mm. Płyty mocować do krokwi za pomocą wkrętów do drewna. Poz. 1.2 Krokiew DANE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE DO PROJEKTU BUDOWLANEGO konstrukcja szybu windy Z E S T A W I E N I E O B C I Ą Ż E Ń 1. DANE PODTAWOWE Lokalizacja obiektu: Wrocław 200 m npm - strefa obciążenia śniegiem I - strefa

Bardziej szczegółowo

0,04x0,6x1m 1,4kN/m 3 0,034 1,35 0,05

0,04x0,6x1m 1,4kN/m 3 0,034 1,35 0,05 ' 1 2 3 4 Zestawienie obciążeń stałych oddziałujących na mb belki Lp Nazwa Wymiary Cięzar jednostko wy Obciążenia charakterystycz ne stałe kn/mb Współczyn nik bezpieczeń stwa γ Obciążenia obliczeniowe

Bardziej szczegółowo

KARTA TYTUŁOWA. Obiekt: ROZBUDOWA BUDYNKU PRZEDSZKOLA POGWIZDÓW ul. Kościelna 21 dz. 177/1, 155/3

KARTA TYTUŁOWA. Obiekt: ROZBUDOWA BUDYNKU PRZEDSZKOLA POGWIZDÓW ul. Kościelna 21 dz. 177/1, 155/3 Cn 400 KRT TYTUŁOW Obiekt: ROZUDOW UDYNKU PRZEDSZKOL POGWIZDÓW ul. Kościelna 2 dz. 77/, 55/3 Treść: PROJEKT UDOWLNY ROZUDOW UDYNKU PRZEDSZKOL ranża: KONSTRUKCJ Inwestor: Gmina Hażlach 43-49 HŻŁCH ul. Główna

Bardziej szczegółowo

3. OBLICZENIA STATYCZNE ELEMENTÓW WIĘŹBY DACHOWEJ

3. OBLICZENIA STATYCZNE ELEMENTÓW WIĘŹBY DACHOWEJ Budynek wielorodzinny przy ul. Woronicza 28 w Warszawie str. 8 3. OBLICZENIA STATYCZNE ELEMENTÓW WIĘŹBY DACHOWEJ 3.1. Materiał: Elementy więźby dachowej zostały zaprojektowane z drewna sosnowego klasy

Bardziej szczegółowo

- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET

- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET Użtkownik: Biuro Inżnierskie SPECBUD Autor: mgr inż. Jan Kowalski Ttuł: Poz.4.1. Element żelbetowe Przkład 1 - Obliczenia przkładowe programu KEŻ Belka - zginanie - 1 - Kalkulator Elementów Żelbetowch

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE DO PROJEKTU BUDOWLANEGO PRZEBUDOWY ISTNIEJ

OBLICZENIA STATYCZNE DO PROJEKTU BUDOWLANEGO PRZEBUDOWY ISTNIEJ 9 OLICZENI STTYCZNE DO PROJEKTU UDOWLNEGO PRZEUDOWY ISTNIEJĄCEJ OCZYSZCZLNI ŚCIEKÓW N OCZYSZCZLNĘ MECHNICZNO IOLOGICZNĄ W TECHNOLOGII SR ORZ KNLIZCJI SNITRNEJ Z POMPOWNIĄ ŚCIEKÓW W MIEJSCOWOŚCI SMOKLĘSKI,

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE

OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE Poz. 1. ELEMENTY KONSTRUKCYJNE PARTERU. Poz. 1.1. KONSTRUKCJA WIĄZARA DACHOWEGO. strefa wiatrowa - III strefa śniegowa - III drewno C - 24 f m.0,d = 2,40 x 0,9 : 1,3

Bardziej szczegółowo

I. OPIS TECHNICZNY - KONSTRUKCJE

I. OPIS TECHNICZNY - KONSTRUKCJE I. OPIS TECHNICZNY - KONSTRUKCJE 1. Przedmiot opracowania Przedmiotem opracowania obliczeń statycznych jest konstrukcja budynku szkoły podstawowej objętego rozbudową, zlokalizowanego w ronowie przy ul.

Bardziej szczegółowo

CięŜar jednost. charakteryst. [kn/m 2 ]

CięŜar jednost. charakteryst. [kn/m 2 ] . Zebranie obciąŝeń.. Zebranie obciąŝeń na m 2 dachu... ObciąŜenia stałe Zebranie obciąŝeń stałch na m 2 dachu Nazwa warstw CięŜar jednost. CięŜar charaterst. [N/m 2 ] Wsp. obciąŝeń CięŜar oblicz. [N/m

Bardziej szczegółowo

O B L I C Z E N I A S T A T Y C Z N E

O B L I C Z E N I A S T A T Y C Z N E OBLICZENIA STATYCZNE 1 O B L I C Z E N I A S T A T Y C Z N E 1.0 Obciążenia 1.1 Obciążenie śniegiem strefa IV α=40; Q k =1,6 kn/m 2 γ f kn/m 2 - strona zawietrzna: Q k x 0,8 x [(60-α)/30]= 0,853 1,500

Bardziej szczegółowo

Rys.59. Przekrój poziomy ściany

Rys.59. Przekrój poziomy ściany Obliczenia dla ściany wewnętrznej z uwzględnieniem cięŝaru podciągu Obliczenia ściany wewnętrznej wykonano dla ściany, na której oparte są belki stropowe o największej rozpiętości. Zebranie obciąŝeń jednostkowych-

Bardziej szczegółowo

1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU. Poziom odniesienia: 0,00 m.

1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU. Poziom odniesienia: 0,00 m. 1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU Poziom odniesienia: 0,00 m. 4 2 0-2 -4 0 2. Fundamenty Liczba fundamentów: 1 2.1. Fundament nr 1 Klasa fundamentu: ława, Typ konstrukcji: ściana, Położenie fundamentu względem

Bardziej szczegółowo

do projektu budowlanego przebudowy stropodach na dach woelospadowy stromy na budynku Środowiskowego Domu Samopomocy w Rakszawie.

do projektu budowlanego przebudowy stropodach na dach woelospadowy stromy na budynku Środowiskowego Domu Samopomocy w Rakszawie. OPIS TECHNICZNY do projektu budowlanego przebudowy stropodach na dach woelospadowy stromy na budynku Środowiskowego Domu Samopomocy w Rakszawie. 1. Podstawa opracowania : - zlecenie Inwestora na opracowanie

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE

OBLICZENIA STATYCZNE OLICZENI STTYCZNE Obciążenie śniegiem wg PN-80/-02010/z1 / Z1-5 S [kn/m 2 ] h=1,0 l=5,0 l=5,0 1,080 2,700 2,700 1,080 Maksymalne obciążenie dachu: - Dach z przegrodą lub z attyką, h = 1,0 m - Obciążenie

Bardziej szczegółowo

1,26 1,30 -- 1,64 [21,0kN/m3 0,06m] 3. Folia PE gr.0,3mm [0,010kN/m2] 0,01 1,30 -- 0,01 4. Strop Rector 4,59 1,10 -- 5,05 Σ: 6,49 1,16 -- 7,52

1,26 1,30 -- 1,64 [21,0kN/m3 0,06m] 3. Folia PE gr.0,3mm [0,010kN/m2] 0,01 1,30 -- 0,01 4. Strop Rector 4,59 1,10 -- 5,05 Σ: 6,49 1,16 -- 7,52 ZESTWIENIE OCIĄŻEŃ Tablica 1. Obciążenia stałe. Strop Rector 1. Lastriko bezspoinowe o grubości 20 mm 0,44 1,30 -- 0,57 [0,440kN/m2] 2. Jastrych cementowy grub. 6 cm 1,26 1,30 -- 1,64 [21,0kN/m3 0,06m]

Bardziej szczegółowo

PROJEKT BUDOWLANY KONSTRUKCJI PARTEROWEGO DOMU JEDNORODZINNEGO Z GARAŻEM W ORZESZU PRZY UL. WIOSNY LUDÓW DZ. NR 597/10

PROJEKT BUDOWLANY KONSTRUKCJI PARTEROWEGO DOMU JEDNORODZINNEGO Z GARAŻEM W ORZESZU PRZY UL. WIOSNY LUDÓW DZ. NR 597/10 KONSTRUKCJE BUDOWLNE I INŻYNIERSKIE STTYK.PL www.statyk.pl, NIP: 635-183-01-96, REG: 242840669, KRS: 0000409301 Konto: PKO BP 04 1020 2313 0000 3602 0401 4452 PROJ NR: 130102 B/O PROJEKT BUDOWLNY KONSTRUKCJI

Bardziej szczegółowo

PROJEKT WYKONAWCZY INSTALACJI FOTOWOLTAICZNEJ O MOCY 10,05 kwp DLA BUDYNKU SZKOŁY PODSTAWOWEJ W CIANOWICACH

PROJEKT WYKONAWCZY INSTALACJI FOTOWOLTAICZNEJ O MOCY 10,05 kwp DLA BUDYNKU SZKOŁY PODSTAWOWEJ W CIANOWICACH OPINIA KONSTRUKCYJNO-BUDOWLANA DOTYCZĄCA MOŻLIWOŚCI USTAWIENIA PANELI FOTOWOLTAICZNYCH NA DACHU BUDYNKU WRAZ Z PROPOZYCJĄ KONSTRUCJI Temat/obiekt: WSPORCZEJ POD PANELE PV PROJEKT WYKONAWCZY INSTALACJI

Bardziej szczegółowo

Przykład zbierania obciążeń dla dachu stromego wg PN-EN i PN-EN

Przykład zbierania obciążeń dla dachu stromego wg PN-EN i PN-EN Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykład zbierania obciążeń dla dachu stromego wg PN-EN 1991-1-3 i PN-EN 1991-1-4 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (2014) 20. Obciążenia dachu

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE

OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE OLICZENI STTYCZNO - WYTRZYMŁOŚCIOWE 1. ZESTWIENIE OCIĄśEŃ N IEG SCHODOWY Zestawienie obciąŝeń [kn/m 2 ] Opis obciąŝenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. ObciąŜenie zmienne (wszelkiego rodzaju budynki mieszkalne,

Bardziej szczegółowo

Rys. 32. Widok perspektywiczny budynku z pokazaniem rozmieszczenia kratownic

Rys. 32. Widok perspektywiczny budynku z pokazaniem rozmieszczenia kratownic ROZDZIAŁ VII KRATOW ICE STROPOWE VII.. Analiza obciążeń kratownic stropowych Rys. 32. Widok perspektywiczny budynku z pokazaniem rozmieszczenia kratownic Bezpośrednie obciążenie kratownic K5, K6, K7 stanowi

Bardziej szczegółowo

KONSTRUKCJE DREWNIANE I MUROWE

KONSTRUKCJE DREWNIANE I MUROWE POLITECHNIKA BIAŁOSTOCKA WBiIŚ KATEDRA KONSTRUKCJI BUDOWLANYCH ZAJĘCIA 5 KONSTRUKCJE DREWNIANE I MUROWE Mgr inż. Julita Krassowska 1 CHARAKTERYSTYKI MATERIAŁOWE drewno lite sosnowe klasy C35: - f m,k =

Bardziej szczegółowo

Autorska Pracownia Architektoniczna Kraków, ul. Zygmuntowska 33/12, tel

Autorska Pracownia Architektoniczna Kraków, ul. Zygmuntowska 33/12, tel Autorska Pracownia Architektoniczna 31-314 Kraków, ul. Zygmuntowska 33/1, tel. 1 638 48 55 Adres inwestycji: Województwo małopolskie, Powiat wielicki, Obręb Wola Batorska [ Nr 0007 ] Działki nr: 1890/11,

Bardziej szczegółowo

KONSTRUKCJA PROJEKT TERMOMODERNIZACJI I ODWODNIENIA BUDYNKU SZKOŁY ORAZ UTWARDZENIA TERENU W ZESPOLE SZKÓŁ W GDOWIE

KONSTRUKCJA PROJEKT TERMOMODERNIZACJI I ODWODNIENIA BUDYNKU SZKOŁY ORAZ UTWARDZENIA TERENU W ZESPOLE SZKÓŁ W GDOWIE FIRMA PROJEKTOWO-USŁUGOWA RK ONSTRUKCJA Radosław Kwiatek 32-020 Wieliczka, os. Kościuszki 7/6 PROJEKT TERMOMODERNIZACJI I ODWODNIENIA BUDYNKU SZKOŁY ORAZ UTWARDZENIA TERENU W ZESPOLE SZKÓŁ W GDOWIE KONSTRUKCJA

Bardziej szczegółowo

1.3. Dane materiałowe wartości charakterystyczne (PN-B-03150:2000, Załącznik normatywny Z-2.2.3) f m.k = 30 MPa - wytrzymałość na zginanie

1.3. Dane materiałowe wartości charakterystyczne (PN-B-03150:2000, Załącznik normatywny Z-2.2.3) f m.k = 30 MPa - wytrzymałość na zginanie I. OBLICZENIA WIĘŹBY DACHOWEJ wg PN-B-050:000. ZałoŜenia o obiczeń.. Schemat geometrczn więźb achowej Więźba achowa płatwiowo-keszczowa... Dane ogóne Lokaizacja bunku - Biłgoraj Strefa obciąŝenia śniegiem

Bardziej szczegółowo

pionowe od kół suwnic, zgodnie z warunków równowagi statecznej (rys. 6.4) dla

pionowe od kół suwnic, zgodnie z warunków równowagi statecznej (rys. 6.4) dla 6.7. Prkład oblicania słupa pełnościennego esakad podsuwnicowej Pełnościenne słup esakad podsuwnicowej podpierają or podsuwnicowe na kórch pracują suwnice pomosowe naorowe o udźwigach i paramerach echnicnch

Bardziej szczegółowo

0,195 kn/m 2. 0,1404 kn/m 2. 0,837 kn/m 2 1,4 1,1718 kn/m 2

0,195 kn/m 2. 0,1404 kn/m 2. 0,837 kn/m 2 1,4 1,1718 kn/m 2 1.1 Dach drewniany krokwiowy o rozpiętości osiowej 13,44 m a) Obciążenia stałe wg PN-82/B-02001: blachodachówka (wraz z konstrukcją drewnianą) 0,350 kn/m 2 0,385 kn/m 2 wełna mineralna miękka 18cm 0,6kN/m

Bardziej szczegółowo

PROJEKT KONSTRUKCJI PRZEBUDOWA GMINNEGO TARGOWISKA W SKRWILNIE WITACZ SKRWILNO, GM. SKRWILNO DZ. NR 245/20

PROJEKT KONSTRUKCJI PRZEBUDOWA GMINNEGO TARGOWISKA W SKRWILNIE WITACZ SKRWILNO, GM. SKRWILNO DZ. NR 245/20 PROJEKT KONSTRUKCJI PRZEBUDOWA GMINNEGO TARGOWISKA W SKRWILNIE WITACZ SKRWILNO, GM. SKRWILNO DZ. NR 245/20 INWESTOR: GMINA SKRWILNO SKRWILNO 87-510 ADRES: DZIAŁKA NR 245/20 SKRWILNO GM. SKRWILNO PROJEKTOWAŁ:

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE

OBLICZENIA STATYCZNE OBLICZENIA STATYCZNE do projektu budowlano wykonawczego przebudowy i modernizacji istniejącego budynku filii biblioteki w Barcicach dz. nr 303/ obr. Barcice Materiały konstrukcyjne: - beton C20/25 (dawne

Bardziej szczegółowo

KONSTRUKCJA PODSTAWOWE OBCIĄŻENIA SCHEMATY STATYCZNE I WYNIKI OBLICZEŃ = 1,50

KONSTRUKCJA PODSTAWOWE OBCIĄŻENIA SCHEMATY STATYCZNE I WYNIKI OBLICZEŃ = 1,50 KONSTRUKCJA PODSTAWOWE OBCIĄŻENIA SCHEMATY STATYCZNE I WYNIKI OBLICZEŃ Zebranie obciążeń: Śnieg: Obciążenie charakterystyczne śniegiem gruntu q k = 0,70 kn/m 2 przyjęto zgodnie ze zmianą do normy Az, jak

Bardziej szczegółowo

Połączenia. Przykład 1. Połączenie na wrąb czołowy pojedynczy z płaszczyzną docisku po dwusiecznej kąta. Dane: drewno klasy -

Połączenia. Przykład 1. Połączenie na wrąb czołowy pojedynczy z płaszczyzną docisku po dwusiecznej kąta. Dane: drewno klasy - Dane: drewno klasy - h = b = Połączenia C30 16 cm 8 cm obciąŝenie o maksymalnej wartości w kombinacji obciąŝeń stałe klasa uŝytkowania konstrukcji - 1 F = 50 kn α = 30 0 Przykład 1 Połączenie na wrąb czołowy

Bardziej szczegółowo

Przykład zbierania obciążeń dla dachu stromego wg PN-B-02001, PN-B-02010/Az1 i PN-B-02011/Az1

Przykład zbierania obciążeń dla dachu stromego wg PN-B-02001, PN-B-02010/Az1 i PN-B-02011/Az1 Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykład zbierania obciążeń dla dachu stromego wg PN-B-02001, PN-B-02010/Az1 i PN-B-02011/Az1 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (2014) 20.

Bardziej szczegółowo

1. OBLICZENIA STATYCZNE I WYMIAROWANIE ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH ELEWACJI STALOWEJ.

1. OBLICZENIA STATYCZNE I WYMIAROWANIE ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH ELEWACJI STALOWEJ. 1. OBLICZENIA STATYCZNE I WYMIAROWANIE ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH ELEWACJI STALOWEJ. Zestawienie obciążeń. Kąt nachylenia połaci dachowych: Obciążenie śniegie. - dla połaci o kącie nachylenia 0 stopni Lokalizacja

Bardziej szczegółowo

Rys. 29. Schemat obliczeniowy płyty biegowej i spoczników

Rys. 29. Schemat obliczeniowy płyty biegowej i spoczników Przykład obliczeniowy schodów wg EC-2 a) Zebranie obciąŝeń Szczegóły geometryczne i konstrukcyjne przedstawiono poniŝej: Rys. 28. Wymiary klatki schodowej w rzucie poziomym 100 224 20 14 9x 17,4/28,0 157

Bardziej szczegółowo

Pręt nr 0 - Element drewniany wg PN-EN 1995:2010

Pręt nr 0 - Element drewniany wg PN-EN 1995:2010 Pręt nr 0 - Element drewniany wg PN-EN 1995:010 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 0 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 0 (x0.000m, y-0.000m); 1 (x4.000m, y-0.000m) Profil: Pr 150x50 (C 0)

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE DO PROJEKTU BUDOWLANEGO PRZEBUDOWY I ROZBUDOWY TOLAET PRZY ZESPOLE SZKÓŁ OGÓLNOSZTAŁCĄCYCH NR 2 W BYDGOSZCZY

OBLICZENIA STATYCZNE DO PROJEKTU BUDOWLANEGO PRZEBUDOWY I ROZBUDOWY TOLAET PRZY ZESPOLE SZKÓŁ OGÓLNOSZTAŁCĄCYCH NR 2 W BYDGOSZCZY OLICZENI STTYCZNE DO PROJEKTU UDOWLNEGO PRZEUDOWY I ROZUDOWY TOLET PRZY ZESPOLE SZKÓŁ OGÓLNOSZTŁCĄCYCH NR 2 W YDGOSZCZY KROKIEW Tablica 1. Obciążenia stałe Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f Obc. obl.

Bardziej szczegółowo

BUDYNEK MIEJSKIEGO CENTRUM KULTURY W RUDZIE ŚLĄSKIEJ PROJEKT WZMOCNIENIA STROPÓW NAD PIWNICAMI str. 13/K SPIS TREŚCI

BUDYNEK MIEJSKIEGO CENTRUM KULTURY W RUDZIE ŚLĄSKIEJ PROJEKT WZMOCNIENIA STROPÓW NAD PIWNICAMI str. 13/K SPIS TREŚCI PROJEKT WZMOCNIENI STROPÓW ND PIWNICMI str. 13/K SPIS TREŚCI POZ.1 WZMOCNIENIE PŁYTY STROPU ND PIWNICĄ...14 POZ.1.1 WZMOCNIENIE PŁYTY STROPU ODCINKOWEGO O ROZPIĘTOŚCI LŚW MX =2,50M...14 POZ.2 ELKI STROPOWE...14

Bardziej szczegółowo

2.0. Dach drewniany, płatwiowo-kleszczowy.

2.0. Dach drewniany, płatwiowo-kleszczowy. .0. Dach drewniany, płatwiowo-kleszczowy..1. Szkic.. Charakterystyki przekrojów Własności techniczne drewna: Czas działania obciążeń: ormalny. Klasa warunków wilgotnościowych: 1 - Wilg. 60% (

Bardziej szczegółowo

II. OBLICZENIA STATYCZNE do projektu nadbudowy i rozbudowy budynku mieszkalnego z usługami

II. OBLICZENIA STATYCZNE do projektu nadbudowy i rozbudowy budynku mieszkalnego z usługami II. OBLICZENIA STATYCZNE o projektu nabuowy i rozbuowy buynku mieszkalnego z usługami Założenia projektowe 1. Materiały konstrukcyjne: - stal zbrojeniowa A I w gatunku St0S oznaczenie φ - stal zbrojeniowa

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE ROZBUDOWA O GABINETY REHABILITACYJNE ORAZ PRZEBUDOWA POMIESZCZEŃ W PARTERZE BUDYNKU NZOZ W ŁAPANOWIE

OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE ROZBUDOWA O GABINETY REHABILITACYJNE ORAZ PRZEBUDOWA POMIESZCZEŃ W PARTERZE BUDYNKU NZOZ W ŁAPANOWIE OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE ROZBUDOWA O GABINETY REHABILITACYJNE ORAZ PRZEBUDOWA POMIESZCZEŃ W PARTERZE BUDYNKU NZOZ W ŁAPANOWIE 1. ZESTAWIENIE NORM PN -82/B - 02000 PN -82/B - 02001 PN -82/B

Bardziej szczegółowo

Kraków ul. Czarnowiejska Dz. nr 19/18, 19/26 obr.12 Krowodrza. Akademia Górniczo-Hutnicza im. St.Staszica w Krakowie Kraków, al.

Kraków ul. Czarnowiejska Dz. nr 19/18, 19/26 obr.12 Krowodrza. Akademia Górniczo-Hutnicza im. St.Staszica w Krakowie Kraków, al. NIP 679-102-48-90 PeKaO S.. II o/ Kraków 53 1240 1444 1111 0000 0935 8663 Obiekt: PWILON -0 GH dres: Kraków ul. Czarnowiejska Dz. nr 19/18, 19/26 obr.12 Krowodrza Inwestor: kademia Górniczo-Hutnicza im.

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE

OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE 1112 Z1 1 OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE SPIS TREŚCI 1. Nowe elementy konstrukcyjne... 2 2. Zestawienie obciążeń... 2 2.1. Obciążenia stałe stan istniejący i projektowany... 2 2.2. Obciążenia

Bardziej szczegółowo

Rzut z góry na strop 1

Rzut z góry na strop 1 Rzut z góry na strop 1 Przekrój A-03 Zestawienie obciążeń stałych oddziaływujących na płytę stropową Lp Nazwa Wymiary Cięzar jednostko wy Obciążenia charakterystyczn e stałe kn/m Współczyn n. bezpieczeń

Bardziej szczegółowo

DANE. Szkic układu poprzecznego. Szkic układu podłużnego - płatwi pośredniej

DANE. Szkic układu poprzecznego. Szkic układu podłużnego - płatwi pośredniej Leśniczówka 9/k Obliczenia statyczne. leśniczówka 1.Dach. DNE Szkic układu poprzecznego 712,8 270,0 45,0 19 436,0 19 455,0 46,0 14 888,0 14 46,0 1008,0 Szkic układu podłużnego - płatwi pośredniej 270,0

Bardziej szczegółowo

OCENA NOŚNOŚCI KONSTRUKCJI WIĘŹBY DACHOWEJ PO ZMIANIE POKRYCIA NA DACHÓWKĘ DACHU BUDYNKU SĄDU OKRĘGOWEGO W KATOWICACH PRZY

OCENA NOŚNOŚCI KONSTRUKCJI WIĘŹBY DACHOWEJ PO ZMIANIE POKRYCIA NA DACHÓWKĘ DACHU BUDYNKU SĄDU OKRĘGOWEGO W KATOWICACH PRZY Nr: 1114/02/12 Zadanie: EKSPERTYZA TECHNICZNA Temat: Inwestor: OCENA NOŚNOŚCI KONSTRUKCJI WIĘŹBY DACHOWEJ PO ZMIANIE POKRYCIA NA DACHÓWKĘ DACHU BUDYNKU SĄDU OKRĘGOWEGO W KATOWICACH PRZY Ul. ANDRZEJA 16/18

Bardziej szczegółowo

ZAŁĄCZNIK NR 1 OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE

ZAŁĄCZNIK NR 1 OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE ZAŁĄCZNIK NR 1 OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA: 1. Zestawienie obciążeń... 4 1.1. Obciążenia Stałe... 4 1.2. Obciążenia Zmienne - Klimatyczne... 4 2. Pawilon... 6 2.1. Płyta

Bardziej szczegółowo

OPIS TECHNICZNY DO PROJEKTU KONSTRUKCJI. 1 Przedmiot opracowania:

OPIS TECHNICZNY DO PROJEKTU KONSTRUKCJI. 1 Przedmiot opracowania: OPIS TECHNICZNY DO PROJEKTU KONSTRUKCJI 1 Przedmiot opracowania: Przedmiotem opracowania jest projekt konstrukcji budynku Transgranicznego Centrum Turystyki i Wymiany Młodzieży zlokalizowanego w Zarzeczu

Bardziej szczegółowo

PROJEKT REMONTU POCHYLNI ZEWNĘTRZNEJ PRZY POWIATOWYM CENTRUM ZDROWIA W OTWOCKU

PROJEKT REMONTU POCHYLNI ZEWNĘTRZNEJ PRZY POWIATOWYM CENTRUM ZDROWIA W OTWOCKU BOB - Biuro Obsługi Budowy Marek Frelek ul. Powstańców Warszawy 14, 05-420 Józefów NIP 532-000-59-29 tel. 602 614 793, e-mail: marek.frelek@vp.pl PROJEKT REMONTU POCHYLNI ZEWNĘTRZNEJ PRZY POWIATOWYM CENTRUM

Bardziej szczegółowo

Wytrzymałość drewna klasy C 20 f m,k, 20,0 MPa na zginanie f v,k, 2,2 MPa na ścinanie f c,k, 2,3 MPa na ściskanie

Wytrzymałość drewna klasy C 20 f m,k, 20,0 MPa na zginanie f v,k, 2,2 MPa na ścinanie f c,k, 2,3 MPa na ściskanie Obliczenia statyczno-wytrzymałościowe: Pomost z drewna sosnowego klasy C27 dla dyliny górnej i dolnej Poprzecznice z drewna klasy C35 lub stalowe Balustrada z drewna klasy C20 Grubość pokładu górnego g

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE KONSTRUKCJI ZABUDOWY OTWORU W PŁYCIE PODŚWIETLKOWEJ

OBLICZENIA STATYCZNE KONSTRUKCJI ZABUDOWY OTWORU W PŁYCIE PODŚWIETLKOWEJ OBLICZENIA STATYCZNE KONSTRUKCJI ZABUDOWY OTWORU W PŁYCIE PODŚWIETLKOWEJ.. Obciążenia stałe Rozaj: ciężar Typ: stałe... Ciężar Charakterystyczna wartość obciążenia: Q k = 0,63 kn/m 2. Obliczeniowe wartości

Bardziej szczegółowo

Projektuje się płytę żelbetową wylewaną na mokro, krzyżowo-zbrojoną. Parametry techniczne:

Projektuje się płytę żelbetową wylewaną na mokro, krzyżowo-zbrojoną. Parametry techniczne: - str.10 - POZ.2. STROP NAD KLATKĄ SCHODOWĄ Projektuje się płytę żelbetową wylewaną na mokro, krzyżowo-zbrojoną. Parametry techniczne: 1/ Grubość płyty h = 15cm 2/ Grubość otulenia zbrojenia a = 2cm 3/

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE WZMOCNIENIA STALOWEJ KONSTRUKCJI DACHU POD KĄTEM WYKONANIA PRAC TERMOMODERNIZACYJNYCH OBIEKT: DOM SPORTOWCA W M

OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE WZMOCNIENIA STALOWEJ KONSTRUKCJI DACHU POD KĄTEM WYKONANIA PRAC TERMOMODERNIZACYJNYCH OBIEKT: DOM SPORTOWCA W M OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE WZMOCNIENIA STALOWEJ KONSTRUKCJI DACHU POD KĄTEM WYKONANIA PRAC TERMOMODERNIZACYJNYCH OBIEKT: DOM SPORTOWCA W M. CISOWA LOKALIZACJA: DZ.NR 1089/1 OSIEDLE CISOWA, OBRĘB

Bardziej szczegółowo

Obliczenia statyczne wybranych elementów konstrukcji

Obliczenia statyczne wybranych elementów konstrukcji Obliczenia statyczne wybranych elementów konstrukcji 1. Obliczenia statyczne wybranych elementów konstrukcji 1.1. Zebranie obciążeń Obciążenia zebrano zgodnie z: PN-82/B-02000 - Obciążenia budowli. Zasady

Bardziej szczegółowo

Dokument w wersji cyfrowej

Dokument w wersji cyfrowej STDIUM : RNŻ : LOKLIZCJ : PROJEKT UDOWLNY ZMINY KONSTRUCJI DCHU Z DPTCJĄ PODDSZ UDYNKU PRZEDSZKOL NR 9 PRZY UL.PONITOWSKIEGO 12 W ŻYWCU Projekt budowlany Konstrukcja 34-300 Żywiec ul. Poniatowskiego 12,

Bardziej szczegółowo

P. B. część konstrukcyjna

P. B. część konstrukcyjna P.. część konstrukcyjna O L I C Z E N I S T T Y C Z N E TEMT : PROJEKT PRZEUDOWY ISTNIEJĄCYCH OIEKTÓW N CELE SPOŁECZNO-KULTURLNE W ŻNICY LOKLIZCJ: ŻNIC, 34-350 GMIN WĘGIERSK GÓRK, DZIŁKI NR 838/2 ; 838/3,

Bardziej szczegółowo