Zestawienie obciążeń stałych na 1m2 połaci dachu Lp Opis obciążenia Obc. char.
|
|
- Feliks Kozłowski
- 7 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 POZ.1. KONSTRUKCJ DCHU. POZ.1.1.Krokiew dachowa nad budnkiem k1 k8 γf Obc. obl. Zestawienie obciążeń stałch na 1m2 połaci dachu Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 kn/m 2 1. Dachówka ceramicna holenderska i karpiówka (podwójnie) 0,95 1,20 1,14 2. Łat drewniane 0,04 x 0,05 cm 0,01 1,20 0,01 3. Kontrłat drewniane 3 x 0,04 x 0,05 cm 0,04 1,20 0,05 4. Folia paroprepuscalna 0,02 1,20 0,02 5. Krokiew dachowa 10 x 20 cm 0,11 1,10 0,12 6. Wełna mineralna w płtach półtwardch grub. 15 cm 0,18 1,20 0,22 [1,0kN/m30,15m] 7. Folia paroiolactjna 0,02 1,20 0,02 8. rust stalow [78,5kN/m30,001m0,60m] 0,05 1,20 0,06 9. Płta gipsowo-kartonowa grub. 2,5 cm [12,0kN/m30,025m] 0,30 1,20 0,36 Σ: 1,68 1,19 2,00 DNE: Wmiar prekroju: prekrój prostokątn Serokość b = 10,0 cm Wsokość h = 18,0 cm Zacios na podporach tk = 3,0 cm Drewno: Drewno gatunków iglastch, klas C24 Klasa użtkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Kąt nachlenia połaci dachowej α = 43,0 0 Rostaw krokwi a = 0,82 m Długość rutu poiomego wspornika lw,x = 0,62 m Długość rutu poiomego odcinka środkowego ld,x = 3,20 m Długość rutu poiomego odcinka górnego lg,x = 2,25 m Obciążenia dachu: - obciążenie stałe gk = 1,680 kn/m 2 połaci dachowej; γf = 1,19 - obciążenie śniegiem (wg PN-80/-02010/Z1-1: połać bardiej obciążona, strefa II, nachlenie połaci 43,0 st.): Sk = 0,612 kn/m 2 rutu połaci dachowej, γf = 1,40 - obciążenie parciem wiatru (wg PN-77/-02011/Z1-3: połać nawietrna, strefa I, teren, =H=8,8 m, budowla amknięta, wmiar budnku H=8,8 m, =11,5 m, L=18,4 m, nachlenie połaci 43,0 st., beta=1,80): pk = 0,160 kn/m 2 połaci dachowej, γf = 1,30 - obciążenie ssaniem wiatru (wg PN-77/-02011/Z1-3: połać awietrna, strefa I, teren, =H=8,8 m, budowla amknięta, wmiar budnku H=8,8 m, =11,5 m, L=18,4 m, nachlenie połaci 43,0 st., beta=1,80): pk = -0,144 kn/m 2 połaci dachowej, γf = 1,30 - obciążenie ociepleniem (): gkk = 0,678 kn/m 2 połaci dachowej na całej krokwi be wspornika; γf = 1,20 WYNIKI: -4,04 3,08 0,11-0,10 4,38 0,54-0,49 2,80 1,08 1,01-0,63 0,85 7,34 3,05 0,32-0,28 43,0 13,74 5,22 3,14 0,62 3,20 2,25
2 Moment obliceniow - kombinacja (obc.stałe max.+ocieplenie) Mpodp = -3,07 knm Warunek nośności - podpora: σm,,d/fm,,d = 0,738 < 1 Warunek użtkowalności (wspornik): u fin = (-) 8,01 mm < u net,fin = 2,0l / 200 = 8,48 mm Warunek użtkowalności (odcinek środkow): ufin = 12,70 mm < unet,fin = l / 200 = 21,88 mm Prjęto krokwie 10 x 18cm drewna klas C 24. POZ.1.2.Krokiew dachowa nad budnkiem k9 - k22 DNE: Wmiar prekroju: prekrój prostokątn Serokość b = 8,0 cm Wsokość h = 16,0 cm Zacios na podporach tk = 3,0 cm Drewno: Drewno gatunków iglastch, klas C24 Klasa użtkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Kąt nachlenia połaci dachowej α = 43,0 0 Rostaw krokwi a = 0,75 m Długość rutu poiomego wspornika lw,x = 0,42 m Długość rutu poiomego odcinka środkowego ld,x = 1,86 m Długość rutu poiomego odcinka górnego lg,x = 1,65 m Obciążenia dachu: - obciążenie stałe gk = 1,680 kn/m 2 połaci dachowej; γf = 1,19 - obciążenie śniegiem (wg PN-80/-02010/Z1-1: połać bardiej obciążona, strefa II, nachlenie połaci 43,0 st.): Sk = 0,612 kn/m 2 rutu połaci dachowej, γf = 1,40 - obciążenie parciem wiatru (wg PN-77/-02011/Z1-3: połać nawietrna, strefa I, teren, =H=7,7 m, budowla amknięta, wmiar budnku H=7,7 m, =7,4 m, L=10,4 m, nachlenie połaci 43,0 st., beta=1,80): pk = 0,160 kn/m 2 połaci dachowej, γf = 1,30 - obciążenie ssaniem wiatru (wg PN-77/-02011/Z1-3: połać awietrna, strefa I, teren, =H=7,7 m, budowla amknięta, wmiar budnku H=7,7 m, =7,4 m, L=10,4 m, nachlenie połaci 43,0 st., beta=1,80): pk = -0,144 kn/m 2 połaci dachowej, γf = 1,30 - obciążenie ociepleniem (): gkk = 0,889 kn/m 2 połaci dachowej na całej krokwi be wspornika; γf = 1,20 WYNIKI: -1,52 2,26 0,09-0,08 2,36 0,85 2,54 0,31-0,28 0,73-0,26 0,57 43,0 8,46 3,00 0,17-0,16 0,93 4,21 1,69 0,42 1,86 1,65 Moment obliceniow - kombinacja (obc.stałe max.+ocieplenie) Mpodp = -1,18 knm Warunek nośności - podpora: σm,,d/fm,,d = 0,471 < 1 Warunek użtkowalności (wspornik):
3 u fin = (-) 1,53 mm < u net,fin = 2,0l / 200 = 5,74 mm Warunek użtkowalności (odcinek środkow): ufin = 2,13 mm < unet,fin = l / 200 = 12,72 mm Prjęto krokwie 8 x 16cm drewna klas C 24. POZ.1.3. Krokiew kosowa kk1 DNE: Wmiar prekroju: prekrój prostokątn Serokość b = 10,0 cm Wsokość h = 18,0 cm Zacios na podporach tk = 3,0 cm Drewno: Drewno gatunków iglastch, klas C24 Klasa użtkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Kąt nachlenia połaci dachowch α = 43,0 0 Długość rutu poiomego wspornika lw,x = 0,42 m Długość rutu poiomego odcinka środkowego ld,x = 1,86 m Długość rutu poiomego odcinka górnego lg,x = 1,65 m Obciążenia dachu: - obciążenie stałe gk = 1,680 kn/m 2 połaci dachowej, γf = 1,19 - uwględniono ciężar własn krokwi - obciążenie śniegiem (wg PN-80/-02010/Z1-1: połać bardiej obciążona, strefa II, nachlenie połaci 43,0 st.): Sk = 0,61 kn/m 2 rutu połaci dachowej, γf = 1,40 - obciążenie parciem wiatru (wg PN-77/-02011/Z1-3: połać nawietrna, strefa I, teren, =H=7,7 m, budowla amknięta, wmiar budnku H=7,7 m, =7,4 m, L=10,4 m, nachlenie połaci 43,0 st., beta=1,80): pk = 0,160 kn/m 2 połaci dachowej, γf = 1,30 - obciążenie ssaniem wiatru (wg PN-77/-02011/Z1-3: połać awietrna, strefa I, teren, =H=7,7 m, budowla amknięta, wmiar budnku H=7,7 m, =7,4 m, L=10,4 m, nachlenie połaci 43,0 st., beta=1,80): pk = -0,144 kn/m 2 połaci dachowej, γf = 1,30 - obciążenie ociepleniem (): gkk = 0,889 kn/m 2 połaci dachowej na całej krokwi be wspornika; γf = 1,20 WYNIKI: -2,53 2,80 0,02-0,01 1,36 0,55 3,15 0,12-0,11 0,90 0,71-0,15 33,4 2,05 0,59 2,63 2,33 5,54 2,22 0,07-0,06 9,84 3,83 0,42 1,86 1,65 Moment obliceniow - kombinacja (obc.stałe max.+ocieplenie) Mpodp = -2,05 knm Warunek nośności - podpora: σm,,d/fm,,d = 0,493 < 1 Warunek użtkowalności (wspornik): u fin = (-) 3,41 mm < u net,fin = 2,0l / 200 = 7,11 mm Warunek użtkowalności (odcinek środkow): ufin = 3,93 mm < unet,fin = l / 200 = 15,75 mm Prjęto krokwie kosowe 10 x 18cm drewna klas C 24.
4 POZ.1.4. Krokiew narożna - kn1 DNE: Wmiar prekroju: prekrój prostokątn Serokość b = 10,0 cm Wsokość h = 18,0 cm Zacios na podporach tk = 3,0 cm Drewno: Drewno gatunków iglastch, klas C24 Klasa użtkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Kąt nachlenia połaci dachowch α = 43,0 0 Długość rutu poiomego wspornika lw,x = 0,42 m Długość rutu poiomego odcinka środkowego ld,x = 1,86 m Długość rutu poiomego odcinka górnego lg,x = 1,65 m Obciążenia dachu: - obciążenie stałe gk = 1,680 kn/m 2 połaci dachowej, γf = 1,19 - uwględniono ciężar własn krokwi - obciążenie śniegiem (wg PN-80/-02010/Z1-1: połać bardiej obciążona, strefa II, nachlenie połaci 43,0 st.): Sk = 0,61 kn/m 2 rutu połaci dachowej, γf = 1,40 - obciążenie parciem wiatru (wg PN-77/-02011/Z1-3: połać nawietrna, strefa I, teren, =H=7,7 m, budowla amknięta, wmiar budnku H=7,7 m, =7,4 m, L=10,4 m, nachlenie połaci 43,0 st., beta=1,80): pk = 0,160 kn/m 2 połaci dachowej, γf = 1,30 - obciążenie ssaniem wiatru (wg PN-77/-02011/Z1-3: połać awietrna, strefa I, teren, =H=7,7 m, budowla amknięta, wmiar budnku H=7,7 m, =7,4 m, L=10,4 m, nachlenie połaci 43,0 st., beta=1,80): pk = -0,144 kn/m 2 połaci dachowej, γf = 1,30 - obciążenie ociepleniem (): gkk = 0,889 kn/m 2 połaci dachowej na całej krokwi be wspornika; γf = 1,20 WYNIKI: -2,62 2,80 0,04-0,04 3,66 1,42 3,15 0,13-0,11 1,23 0,71-0,08 2,49 1,05 0,03-0,03 33,4 1,68 10,55 4,10 0,59 2,63 2,33 0,42 1,86 1,65 Moment obliceniow - kombinacja (obc.stałe max.+ocieplenie) Mpodp = -2,12 knm Warunek nośności - podpora: σm,,d/fm,,d = 0,725 < 1 Warunek użtkowalności (wspornik): u fin = (-) 3,40 mm < u net,fin = 2,0l / 200 = 7,11 mm Warunek użtkowalności (odcinek środkow): ufin = 4,65 mm < unet,fin = l / 200 = 15,75 mm Prjęto krokwie narożne 10 x 18cm drewna klas C 24. POZ.1.5. Krokiew narożna kn2 DNE: Wmiar prekroju: prekrój prostokątn Serokość b = 10,0 cm Wsokość h = 18,0 cm
5 Zacios na podporach tk = 3,0 cm Drewno: Drewno gatunków iglastch, klas C24 Klasa użtkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Kąt nachlenia połaci dachowch α = 43,0 0 Długość rutu poiomego wspornika lw,x = 0,62 m Długość rutu poiomego odcinka środkowego ld,x = 1,83 m Długość rutu poiomego odcinka górnego lg,x = 0,00 m Obciążenia dachu: - obciążenie stałe gk = 1,680 kn/m 2 połaci dachowej, γf = 1,19 - uwględniono ciężar własn krokwi - obciążenie śniegiem (wg PN-80/-02010/Z1-1: połać bardiej obciążona, strefa II, nachlenie połaci 43,0 st.): Sk = 0,61 kn/m 2 rutu połaci dachowej, γf = 1,40 - obciążenie parciem wiatru (wg PN-77/-02011/Z1-3: połać nawietrna, strefa I, teren, =H=8,8 m, budowla amknięta, wmiar budnku H=8,8 m, =4,8 m, L=2,4 m, nachlenie połaci 43,0 st., beta=1,80): pk = 0,160 kn/m 2 połaci dachowej, γf = 1,30 - obciążenie ssaniem wiatru (wg PN-77/-02011/Z1-3: połać awietrna, strefa I, teren, =H=8,8 m, budowla amknięta, wmiar budnku H=8,8 m, =4,8 m, L=2,4 m, nachlenie połaci 43,0 st., beta=1,80): pk = -0,144 kn/m 2 połaci dachowej, γf = 1,30 - obciążenie ociepleniem (): gkk = 0,678 kn/m 2 połaci dachowej na całej krokwi be wspornika; γf = 1,20 WYNIKI: 3,10 0,07-0,06 33,4 5,38 2,22 1,05-0,24 0,05-0,04 2,66 3,66 1,65 0,88 2,59 0,62 1,83 Moment obliceniowe - kombinacja (obc.stałe max.+ocieplenie) Mpręsł = 2,12 knm; Mpodp = -0,18 knm Warunek nośności - pręsło: σm,,d/fm,,d = 0,476 < 1 Warunek nośności - podpora: σm,,d/fm,,d = 0,063 < 1 Warunek użtkowalności (wspornik): u fin = (-) 7,65 mm < u net,fin = 2,0l / 200 = 10,50 mm Warunek użtkowalności (odcinek środkow): ufin = 8,08 mm < unet,fin = l / 200 = 15,50 mm Prjęto krokwie narożne 10 x 18 cm drewna klas C 24. POZ.1.6. Płatew dachowa p1 DNE: Wmiar prekroju: prekrój prostokątn Serokość b = 20,0 cm Wsokość h = 32,0 cm Drewno: Drewno gatunków iglastch, klas C24 Klasa użtkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria:
6 Płatew podparta tlko słupami Rostaw słupów l = 4,01 m Obciążenia płatwi: - obciążenie stałe [1,680(0,53,20+2,25)/cos 43,0 o ] Gk = 13,124 kn/m; γf = 1,19 - uwględniono dodatkowo ciężar własn płatwi - obciążenie śniegiem [0,612(0,53,20+2,25)] Sk = 2,356 kn/m; γf = 1,40 - obciążenie wiatrem - wariant I (pionowe) [(0,160(0,53,20+2,25)/cos 43,0 o )cos 43,0 o ] Wk, = 0,617 kn/m; γf = 1,30 - obciążenie wiatrem - wariant I (poiome) [(0,160(0,53,20+2,25)/cos 43,0 o )sin 43,0 o ] Wk, = 0,575 kn/m; γf = 1,30 - obciążenie wiatrem - wariant II (pionowe) [(-0,144(0,53,20+2,25)/cos 43,0 o )cos 43,0 o ] Wk, = -0,554 kn/m; γf = 1,30 - obciążenie wiatrem - wariant II (poiome) [(-0,144(0,53,20+2,25)/cos 43,0 o )sin 43,0 o ] Wk, = -0,517 kn/m; γf = 1,30 WYNIKI: x 1,50 1,35 1,50 1,35 40,52 23,05 40,52 23,05 4,01 Moment obliceniowe - kombinacja (obc.stałe max.) M,max = 31,89 knm; M,max = 0,00 knm Warunek nośności: kmσm,,d/fm,,d + σm,,d/fm,,d = 0,590 < 1 σm,,d/fm,,d + kmσm,,d/fm,,d = 0,843 < 1 Warunek użtkowalności: - kombinacja (obc.stałe+śnieg+wiatr) ufin, = 16,98 mm; ufin, = 0,82 mm ufin = 17,00 mm < unet,fin = 20,05 mm Prjęto płatew o prekroju 20x 32cm drewna klas C 24. POZ.1.7. Płatew dachowa p2 DNE: Wmiar prekroju: prekrój prostokątn Serokość b = 20,0 cm Wsokość h = 32,0 cm Drewno: Drewno gatunków iglastch, klas C24 Klasa użtkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Płatew podparta tlko słupami Rostaw słupów l = 3,82 m Obciążenia płatwi: - obciążenie stałe [1,680(0,53,20+2,25)/cos 43,0 o ] Gk = 13,124 kn/m; γf = 1,19 - uwględniono dodatkowo ciężar własn płatwi - obciążenie śniegiem [0,612(0,53,20+2,25)] Sk = 2,356 kn/m; γf = 1,40 - obciążenie wiatrem - wariant I (pionowe) [(0,160(0,53,20+2,25)/cos 43,0 o )cos 43,0 o ] Wk, = 0,617 kn/m; γf = 1,30 - obciążenie wiatrem - wariant I (poiome) [(0,160(0,53,20+2,25)/cos 43,0 o )sin 43,0 o ]
7 Wk, = 0,575 kn/m; γf = 1,30 - obciążenie wiatrem - wariant II (pionowe) [(-0,144(0,53,20+2,25)/cos 43,0 o )cos 43,0 o ] Wk, = -0,554 kn/m; γf = 1,30 - obciążenie wiatrem - wariant II (poiome) [(-0,144(0,53,20+2,25)/cos 43,0 o )sin 43,0 o ] Wk, = -0,517 kn/m; γf = 1,30 WYNIKI: x 1,43 1,28 1,43 1,28 38,60 21,95 38,60 21,95 3,82 Moment obliceniowe - kombinacja (obc.stałe max.) M,max = 28,94 knm; M,max = 0,00 knm Warunek nośności: kmσm,,d/fm,,d + σm,,d/fm,,d = 0,536 < 1 σm,,d/fm,,d + kmσm,,d/fm,,d = 0,765 < 1 Warunek użtkowalności: - kombinacja (obc.stałe+śnieg+wiatr) ufin, = 14,14 mm; ufin, = 0,72 mm ufin = 14,16 mm < unet,fin = 19,10 mm Prjęto płatew o prekroju 20x 32cm drewna klas C 24. POZ.1.8. Płatew dachowa p3, p4 DNE: Wmiar prekroju: prekrój prostokątn Serokość b = 14,0 cm Wsokość h = 22,0 cm Drewno: Drewno gatunków iglastch, klas C24 Klasa użtkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Płatew podparta tlko słupami Rostaw słupów l = 2,46 m Obciążenia płatwi: - obciążenie stałe [1,680(0,53,20+2,25)/cos 43,0 o ] Gk = 13,124 kn/m; γf = 1,19 - uwględniono dodatkowo ciężar własn płatwi - obciążenie śniegiem [0,612(0,53,20+2,25)] Sk = 2,356 kn/m; γf = 1,40 - obciążenie wiatrem - wariant I (pionowe) [(0,160(0,53,20+2,25)/cos 43,0 o )cos 43,0 o ] Wk, = 0,617 kn/m; γf = 1,30 - obciążenie wiatrem - wariant I (poiome) [(0,160(0,53,20+2,25)/cos 43,0 o )sin 43,0 o ] Wk, = 0,575 kn/m; γf = 1,30 - obciążenie wiatrem - wariant II (pionowe) [(-0,144(0,53,20+2,25)/cos 43,0 o )cos 43,0 o ] Wk, = -0,554 kn/m; γf = 1,30 - obciążenie wiatrem - wariant II (poiome) [(-0,144(0,53,20+2,25)/cos 43,0 o )sin 43,0 o ] Wk, = -0,517 kn/m; γf = 1,30 WYNIKI:
8 x 0,92 0,83 0,92 0,83 24,54 13,88 24,54 13,88 2,46 Moment obliceniowe - kombinacja (obc.stałe max.) M,max = 11,90 knm; M,max = 0,00 knm Warunek nośności: kmσm,,d/fm,,d + σm,,d/fm,,d = 0,666 < 1 σm,,d/fm,,d + kmσm,,d/fm,,d = 0,952 < 1 Warunek użtkowalności: - kombinacja (obc.stałe+śnieg+wiatr) ufin, = 10,78 mm; ufin, = 0,53 mm ufin = 10,80 mm < unet,fin = 12,30 mm Prjęto płatwie o prekroju 14 x 22cm drewna klas C 24. POZ.1.9. Płatew dachowa p5, p6 DNE: Wmiar prekroju: prekrój prostokątn Serokość b = 20,0 cm Wsokość h = 32,0 cm Drewno: Drewno gatunków iglastch, klas C24 Klasa użtkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Płatew podparta tlko słupami Rostaw słupów l = 3,36 m Obciążenia płatwi: - obciążenie stałe [1,680(0,53,20+2,25)/cos 43,0 o ] Gk = 13,124 kn/m; γf = 1,19 - uwględniono dodatkowo ciężar własn płatwi - obciążenie śniegiem [0,612(0,53,20+2,25)] Sk = 2,356 kn/m; γf = 1,40 - obciążenie wiatrem - wariant I (pionowe) [(0,160(0,53,20+2,25)/cos 43,0 o )cos 43,0 o ] Wk, = 0,617 kn/m; γf = 1,30 - obciążenie wiatrem - wariant I (poiome) [(0,160(0,53,20+2,25)/cos 43,0 o )sin 43,0 o ] Wk, = 0,575 kn/m; γf = 1,30 - obciążenie wiatrem - wariant II (pionowe) [(-0,144(0,53,20+2,25)/cos 43,0 o )cos 43,0 o ] Wk, = -0,554 kn/m; γf = 1,30 - obciążenie wiatrem - wariant II (poiome) [(-0,144(0,53,20+2,25)/cos 43,0 o )sin 43,0 o ] Wk, = -0,517 kn/m; γf = 1,30 WYNIKI: x 1,26 1,13 1,26 1,13 33,95 19,31 33,95 19,31 3,36
9 Moment obliceniowe - kombinacja (obc.stałe max.) M,max = 22,39 knm; M,max = 0,00 knm Warunek nośności: kmσm,,d/fm,,d + σm,,d/fm,,d = 0,414 < 1 σm,,d/fm,,d + kmσm,,d/fm,,d = 0,592 < 1 Warunek użtkowalności: - kombinacja (obc.stałe+śnieg+wiatr) ufin, = 8,76 mm; ufin, = 0,43 mm ufin = 8,77 mm < unet,fin = 16,80 mm Prjęto płatwie o prekroju 20x 32cm drewna klas C 24. POZ Płatew dachowa p7, p8 DNE: Wmiar prekroju: prekrój prostokątn Serokość b = 20,0 cm Wsokość h = 32,0 cm Drewno: Drewno gatunków iglastch, klas C24 Klasa użtkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Płatew podparta obustronnie siodełkami Rostaw słupów l = 5,35 m Długość wsięgu siodełek am = 1,10 m Obciążenia płatwi: - obciążenie stałe [1,680(0,53,20+2,25)/cos 43,0 o ] Gk = 13,124 kn/m; γf = 1,19 - uwględniono dodatkowo ciężar własn płatwi - obciążenie śniegiem [0,612(0,53,20+2,25)] Sk = 2,356 kn/m; γf = 1,40 - obciążenie wiatrem - wariant I (pionowe) [(0,160(0,53,20+2,25)/cos 43,0 o )cos 43,0 o ] Wk, = 0,617 kn/m; γf = 1,30 - obciążenie wiatrem - wariant I (poiome) [(0,160(0,53,20+2,25)/cos 43,0 o )sin 43,0 o ] Wk, = 0,575 kn/m; γf = 1,30 - obciążenie wiatrem - wariant II (pionowe) [(-0,144(0,53,20+2,25)/cos 43,0 o )cos 43,0 o ] Wk, = -0,554 kn/m; γf = 1,30 - obciążenie wiatrem - wariant II (poiome) [(-0,144(0,53,20+2,25)/cos 43,0 o )sin 43,0 o ] Wk, = -0,517 kn/m; γf = 1,30 WYNIKI: x 2,00 1,80 2,00 1,80 54,06 30,75 1,10 1,10 5,35 54,06 30,75 Moment obliceniowe - kombinacja (obc.stałe max.) M,max = 35,82 knm; M,max = 0,00 knm Warunek nośności: kmσm,,d/fm,,d + σm,,d/fm,,d = 0,663 < 1 σm,,d/fm,,d + kmσm,,d/fm,,d = 0,947 < 1 Warunek użtkowalności: - kombinacja (obc.stałe+śnieg+wiatr) ufin, = 21,17 mm; ufin, = 2,61 mm ufin = 21,33 mm < unet,fin = 21,34 mm Prjęto płatwie o prekroju 20x 32cm drewna klas C 24. Płatew p8 podepreć obustronnie siodełkami na odcinku 110 cm.
10 POZ Płatew dachowa p9 - p11 DNE: Wmiar prekroju: prekrój prostokątn Serokość b = 14,0 cm Wsokość h = 22,0 cm Drewno: Drewno gatunków iglastch, klas C24 Klasa użtkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Płatew podparta obustronnie miecami Rostaw słupów l = 3,75 m Odległość podparcia płatwi miecem am = 0,50 m Obciążenia płatwi: - obciążenie stałe [(1,680(0,51,86+1,65)/cos 43,0 o )+(0,8890,51,86/cos 43,0 o 0)] Gk = 7,057 kn/m; γf = 1,19 - uwględniono dodatkowo ciężar własn płatwi - obciążenie śniegiem [0,612(0,51,86+1,65)] Sk = 1,579 kn/m; γf = 1,40 - obciążenie wiatrem - wariant I (pionowe) [(0,160(0,51,86+1,65)/cos 43,0 o )cos 43,0 o ] Wk, = 0,413 kn/m; γf = 1,30 - obciążenie wiatrem - wariant I (poiome) [(0,160(0,51,86+1,65)/cos 43,0 o )sin 43,0 o ] Wk, = 0,385 kn/m; γf = 1,30 - obciążenie wiatrem - wariant II (pionowe) [(-0,144(0,51,86+1,65)/cos 43,0 o )cos 43,0 o ] Wk, = -0,372 kn/m; γf = 1,30 - obciążenie wiatrem - wariant II (poiome) [(-0,144(0,51,86+1,65)/cos 43,0 o )sin 43,0 o ] Wk, = -0,346 kn/m; γf = 1,30 WYNIKI: x 0,94 0,84 0,94 0,84 21,34 11,37 21,34 11,37 0,50 0,50 3,75 Moment obliceniowe - kombinacja (obc.stałe max.) M,max = 8,05 knm; M,max = 0,00 knm Warunek nośności: kmσm,,d/fm,,d + σm,,d/fm,,d = 0,450 < 1 σm,,d/fm,,d + kmσm,,d/fm,,d = 0,644 < 1 Warunek użtkowalności: - kombinacja (obc.stałe+śnieg+wiatr) ufin, = 9,11 mm; ufin, = 1,79 mm ufin = 9,29 mm < unet,fin = 13,97 mm Prjęto płatwie o prekroju 14 x 22cm drewna klas C 24. Płatwie podepreć obustronnie miecami na odcinku 0,50 m. POZ Płatew kalenicowa pk1 pk3 DNE: Wmiar prekroju: prekrój prostokątn Serokość b = 14,0 cm Wsokość h = 24,0 cm Drewno: Drewno gatunków iglastch, klas C24
11 Klasa użtkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Płatew podparta obustronnie miecami Rostaw słupów l = 5,28 m Odległość podparcia płatwi miecem am = 0,90 m Obciążenia płatwi: - obciążenie stałe Gk = 7,253 kn/m; γf = 1,19 - uwględniono dodatkowo ciężar własn płatwi - obciążenie śniegiem Sk = 1,148 kn/m; γf = 1,40 - obciążenie wiatrem Wk, = 0,018 kn/m; Wk, = 0,319 kn/m; γf = 1,30 WYNIKI: x 1,09 0,00 1,09 0,00 27,77 17,79 0,90 0,90 5,28 27,77 17,79 Moment obliceniowe - kombinacja (obc.stałe max.) M,max = 13,26 knm; M,max = 0,00 knm Warunek nośności: kmσm,,d/fm,,d + σm,,d/fm,,d = 0,624 < 1 σm,,d/fm,,d + kmσm,,d/fm,,d = 0,891 < 1 Warunek użtkowalności: - kombinacja (obc.stałe+śnieg+wiatr) ufin, = 16,95 mm; ufin, = 5,35 mm ufin = 17,78 mm < unet,fin = 18,40 mm Prjęto płatwie o prekroju 14 x 24cm drewna klas C 24. Płatwie podepreć obustronnie miecami na odcinku 0,90 m. POZ Płatew kalenicowa pk4 - pk6 DNE: Wmiar prekroju: prekrój prostokątn Serokość b = 14,0 cm Wsokość h = 24,0 cm Drewno: Drewno gatunków iglastch, klas C24 Klasa użtkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Płatew podparta tlko słupami Rostaw słupów l = 3,75 m Obciążenia płatwi: - obciążenie stałe Gk = 5,796 kn/m; γf = 1,19 - uwględniono dodatkowo ciężar własn płatwi - obciążenie śniegiem Sk = 0,842 kn/m; γf = 1,40 - obciążenie wiatrem Wk, = 0,013 kn/m; Wk, = 0,234 kn/m; γf = 1,30 WYNIKI: x 0,57 0,00 0,57 0,00 15,66 10,18 15,66 10,18 3,75
12 Moment obliceniowe - kombinacja (obc.stałe max.) M,max = 12,35 knm; M,max = 0,00 knm Warunek nośności: kmσm,,d/fm,,d + σm,,d/fm,,d = 0,581 < 1 σm,,d/fm,,d + kmσm,,d/fm,,d = 0,830 < 1 Warunek użtkowalności: - kombinacja (obc.stałe+śnieg+wiatr) ufin, = 18,00 mm; ufin, = 1,00 mm ufin = 18,03 mm < unet,fin = 18,75 mm Prjęto płatwie o prekroju 14 x 24cm drewna klas C 24. POZ Jętki j1 Obciążenia prpadające na jetkę. Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m γf kd Obc. obl. kn/m 1. rust stalow 0,50 1, ,60 2. Warstwa gipsowa be piasku grub. 2,5 cm i 0,25 1, ,30 ser.82 cm [12,0kN/m30,025m0,82m] 3. Wełna mineralna [1,0kN/m30,1m0,82m] 0,08 1, ,10 4. Obciążenie mienne (poddasa dostępem 0,98 1,40 0,50 1,37 klatki schodowej) ser.82 cm [1,2kN/m20,82m] Σ: 1,81 1, ,27 Schemat statcn: 2,27 2,27 Moment ginające [knm]: 4,49 4,49 5,10 - klasa trwania obciążenia od oddiałwania o najkrótsm casie trwania - stałe - brak stężeń bocnch na długości belki - stosunek l d/l =1,00 - obciążenie prłożone na pasie ściskanm (górnm) belki - klasa użtkowania konstrukcji - 2 5,72 5,10 Wmiarowanie wg PN :2000 Prekrój prostokątn podwójn 2x 8 / 20 cm W = 1067 cm 3, J = cm 4, m = 17,6 kg/m drewno gatunków iglastch, klas C24 f m,,d = 11,08 MPa, f v,d = 1,15 MPa Zginanie Moment maksmaln M max = 5,72 knm σ m,,d = 5,36 MPa σ m,,d / f m,,d = 0,48 < 1 Zwichrenie k crit = 1,00
13 σ m,,d = 5,36 MPa < k crit f m,,d = 11,08 MPa Ścinanie Maksmalna siła poprecna V max = 5,10 kn τ d = 0,24 MPa < f v,d = 1,15 MPa Docisk na podpore Reakcja podporowa R = 5,10 kn (wmiarowanie na docisk pominięto) Stan granicn użtkowalności (γ f =1,15; k def = 0,80) Wartość granicna ugięcia u net,fin = l o / 250 = 17,96 mm Ugięcie maksmalne u fin = 16,03 mm u fin = 16,03 mm < u fin,net = 17,96 mm Prjęto jętki o podwójnm prekroju 2 x ( 8,0 / 20 )cm drewna klas C 24. POZ elka b1 Schemat statcn: 25,00 Moment ginające [knm]: 2,25 2,24 4, ,47 28,06 - klasa trwania obciążenia od oddiałwania o najkrótsm casie trwania - stałe - brak stężeń bocnch na długości belki - stosunek l d/l =1,00 - obciążenie prłożone na pasie ściskanm (górnm) belki - klasa użtkowania konstrukcji ,53 Wmiarowanie wg PN :2000 Prekrój prostokątn 32 / 25 cm W = 3333 cm 3, J = cm 4, m = 44,0 kg/m drewno gatunków iglastch, klas C24 f m,,d = 11,08 MPa, f v,d = 1,15 MPa Zginanie Moment maksmaln M max = 28,06 knm σ m,,d = 8,42 MPa σ m,,d / f m,,d = 0,76 < 1 Zwichrenie k crit = 1,00 σ m,,d = 8,42 MPa < k crit f m,,d = 11,08 MPa Ścinanie Maksmalna siła poprecna V max = -12,53 kn τ d = 0,23 MPa < f v,d = 1,15 MPa Docisk na podpore Reakcja podporowa R = 12,53 kn (wmiarowanie na docisk pominięto) Stan granicn użtkowalności (γ f =1,15; k def = 0,80) Wartość granicna ugięcia u net,fin = l o / 250 = 17,96 mm Ugięcie maksmalne u fin = u M + u T =17,06 mm u fin = 17,06 mm < u fin,net = 17,96 mm
14 Prjęto belkę o prekroju 32 x 25cm drewna klas C 24. POZ elka b2 Schemat statcn: 3,89 0,82 0,82 0,82 0,82 Moment ginające [knm]: 0,00 C C - klasa trwania obciążenia od oddiałwania o najkrótsm casie trwania - stałe - brak stężeń bocnch na długości belki - stosunek l d/l =1,00 - obciążenie prłożone na pasie ściskanm (górnm) belki - klasa użtkowania konstrukcji - 2 3,89 Wmiarowanie wg PN :2000 Prekrój prostokątn 12 / 10 cm W = 200 cm 3, J = 1000 cm 4, m = 6,60 kg/m drewno gatunków iglastch, klas C24 f m,,d = 11,08 MPa, f v,d = 1,15 MPa elka Zginanie Moment maksmaln M max = 0,00 knm σ m,,d = 0,00 MPa σ m,,d / f m,,d = 0,00 < 1 Zwichrenie k crit = 1,00 σ m,,d = 0,00 MPa < k crit f m,,d = 11,08 MPa Ścinanie Maksmalna siła poprecna V max = 0,00 kn τ d = 0,00 MPa < f v,d = 1,15 MPa Docisk na podpore Reakcja podporowa R = 3,89 kn (wmiarowanie na docisk pominięto) Stan granicn użtkowalności (γ f =1,15; k def = 0,80) Wartość granicna ugięcia u net,fin = l o / 250 = 3,28 mm Ugięcie maksmalne u fin = u M + u T =0,00 mm u fin = 0,00 mm < u fin,net = 3,28 mm Prjęto belkę o prekroju 12 x 10cm drewna klas C 24. POZ Słup s1, s2, s4 DNE: Wmiar prekroju: prekrój prostokątn Serokość b = 16,0 cm Wsokość h = 16,0 cm
15 Drewno: Drewno gatunków iglastch, klas C24 Klasa użtkowania konstrukcji: klasa 2 Klasa trwania obciążenia: średniotrwałe Obciążenia: Siła ściskająca N c = 63,83 kn Długość wboceniowa l e = 4,90 m Długość wboceniowa l e = 4,90 m Osłabienie prekroju: Pole prekroju netto n = 256,00 cm 2 WYNIKI: = 256 cm 2 W = 683 cm 3 W = 683 cm 3 J = 5461 cm 4 J = 5461 cm 4 m = 8,96 kg/m Ściskanie: N c = 63,83 kn Warunek smukłości: λ = 106,09 < λ c = 150 λ = 106,09 < λ c = 150 Warunek nośności: powierchnia obliceniowa d = 256,0 cm 2 k c, = 0,278; k c, = 0,278 σ c,,d = 8,97 MPa < f c,0,d = 12,92 MPa σ c,,d = 8,97 MPa < f c,0,d = 12,92 MPa Prjęto słup o prekroju 16,0 x 16,0 cm drewna klas C 24. POZ Słup s3, s8 DNE: Wmiar prekroju: prekrój prostokątn Serokość b = 12,0 cm Wsokość h = 12,0 cm Drewno: Drewno gatunków iglastch, klas C24 Klasa użtkowania konstrukcji: klasa 2 Klasa trwania obciążenia: średniotrwałe Obciążenia: Siła ściskająca N c = 25,00 kn Długość wboceniowa l e = 2,20 m Długość wboceniowa l e = 2,20 m WYNIKI: = 144 cm 2 W = 288 cm 3 W = 288 cm 3 J = 1728 cm 4 J = 1728 cm 4 m = 5,04 kg/m 12 12
16 Ściskanie: N c = 25,00 kn Warunek smukłości: λ = 63,51 < λ c = 150 λ = 63,51 < λ c = 150 Warunek nośności: k c, = 0,665; k c, = 0,665 σ c,,d = 2,61 MPa < f c,0,d = 12,92 MPa σ c,,d = 2,61 MPa < f c,0,d = 12,92 MPa Prjęto słup o prekroju 12,0 x 12,0 cm drewna klas C 24. POZ Słup s5 DNE: Wmiar prekroju: prekrój prostokątn Serokość b = 14,0 cm Wsokość h = 14,0 cm Drewno: Drewno gatunków iglastch, klas C24 Klasa użtkowania konstrukcji: klasa 2 Klasa trwania obciążenia: średniotrwałe Obciążenia: Siła ściskająca N c = 32,83 kn Długość wboceniowa l e = 2,00 m Długość wboceniowa l e = 2,20 m WYNIKI: = 196 cm 2 W = 457 cm 3 W = 457 cm 3 J = 3201 cm 4 J = 3201 cm 4 m = 6,86 kg/m Ściskanie: N c = 32,83 kn Warunek smukłości: λ = 49,49 < λ c = 150 λ = 54,44 < λ c = 150 Warunek nośności: k c, = 0,854; k c, = 0,793 σ c,,d = 1,96 MPa < f c,0,d = 12,92 MPa σ c,,d = 2,11 MPa < f c,0,d = 12,92 MPa Prjęto słup o prekroju 14,0 x 14,0 cm drewna klas C 24. POZ Słup s6,s7 DNE: Wmiar prekroju: prekrój prostokątn Serokość b = 14,0 cm Wsokość h = 14,0 cm Drewno: Drewno gatunków iglastch, klas C24 Klasa użtkowania konstrukcji: klasa 2 Klasa trwania obciążenia: średniotrwałe Obciążenia: Siła ściskająca N c = 28,07 kn
17 Długość wboceniowa Długość wboceniowa WYNIKI: = 196 cm 2 W = 457 cm 3 W = 457 cm 3 J = 3201 cm 4 J = 3201 cm 4 m = 6,86 kg/m l e = 3,20 m l e = 3,20 m Ściskanie: N c = 28,07 kn Warunek smukłości: λ = 79,18 < λ c = 150 λ = 79,18 < λ c = 150 Warunek nośności: k c, = 0,471; k c, = 0,471 σ c,,d = 3,04 MPa < f c,0,d = 12,92 MPa σ c,,d = 3,04 MPa < f c,0,d = 12,92 MPa Prjęto słup o prekroju 14,0 x 14,0 cm drewna klas C 24. POZ Murłata m1 m4 Prjęto konstrukcjnie murłat o prekroju 14,0 x 14,0 cm drewna klas C 24. Murłat kotwić do wieńca co 1,5m. POZ Murłata m5 Prjęto konstrukcjnie murłat o prekroju 12,0 x 12,0 cm drewna klas C 24. Murłat kotwić do wieńca co 1,0m.
18
19 POZ.2. KONSTRUKCJ STROPÓW. Tablica 1. Obciążenie na powierchnię stropu γf kd Obc. obl. Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 kn/m 2 1. Wkładina gumowa o grubości 4 mm 0,08 1, , x płta Fermacell gr. 1,25cm 0,08 1, ,10 3. Wata sklana - mat grub. 2 cm 0,02 1, ,02 [0,9kN/m30,02m] 4. płt OS dług. 0,50 1, ,60 5. Wełna mineralna w płtach półtwardch grub. 15 0,15 1, ,18 cm [1,0kN/m30,15m] 6. folia budowlana [0,05kN/m2*0,69m] na ser.1,00 0,01 1, ,01 m [0,010kN/m:1,00m] 7. płta Fermacell gr. 1,25cm 0,04 1, ,05 8. Obciążenie mienne (wselkie pokoje biurowe, 2,00 1,40 0,50 2,80 naukowe, sale lekcjne skolne) Σ: 2,88 1, ,86 Tablica 2. Obciążenie na 1mb belki stropowej Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m γf kd Obc. obl. kn/m 1. Wkładina gumowa o grubości 4 mm ser. 0,69 0,06 1, ,07 m [0,080,69m] 2. 2 x płta Fermacell gr. 1,25cm ser. 0,69 m 0,06 1, ,07 [0,080,69m] 3. Wata sklana - mat grub. 2 cm, ser. 0,69 m 0,01 1, ,01 [(0,9kN/m30,02m)0,69m] 4. płt OS dług. ser. 0,69 m [0,500,69m] 0,34 1, ,41 5. Wełna mineralna w płtach półtwardch grub. 15 0,10 1, ,12 cm, ser. 0,69 m [(1,0kN/m30,15m)0,69m] 6. folia budowlana mnożnik 1,45 0,01 1, ,01 [(0,05kN/m2*0,69m])0,69m] 7. płta Fermacell gr. 1,25cm ser. 0,69 m 0,03 1, ,04 [0,040,69m] 8. Obciążenie mienne (wselkie pokoje biurowe, 1,38 1,40 0,50 1,93 gabinet lekarskie, naukowe, sale lekcjne skolne) ser. 0,69 m [2,000,69m] Σ: 1,99 1, ,66 Tablica 3. Wartość obciąenia skupionego od ścianki diałowej na belkę stropową Lp Opis obciążenia Obc. char. kn γf kd Obc. obl. kn 1. Wełna mineralna w płtach półtwardch grub. 10 0,17 1, ,20 cm, ser.250 cm i dług.69 cm [1,0kN/m30,10m2,50m0,69m] 2. Warstwa gipsowa be piasku grub. 2,5 cm, 0,52 1, ,62 ser.250 cm i dług.69 cm [12,0kN/m30,025m2,50m0,69m] Σ: 0,69 1, ,83 POZ.2.1.elka stropowa b1 Schemat statcn (ciężar belki uwględnion automatcnie):
20 2,66 2,66 0,83 0,83 2,89 2,51 2,89 2,51 Tabela obciążeń obliceniowch (dodatkowo ciężar belki g = 0,17 kn/m) Prekrój x [m] q l [kn/m] q p [kn/m] F [kn] M [kn]. 0, ,66 0,00 0,00. 2,89 2,66 2,66 0,83 0,00 C. 5,40 2, ,83 0,00 C Moment ginające [knm]: -2,56 3,12 1,75 - klasa trwania obciążenia od oddiałwania o najkrótsm casie trwania - średniotrwałe - brak stężeń bocnch na długości belki - stosunek l d/l =1,00 - obciążenie prłożone na pasie ściskanm (górnm) belki - klasa użtkowania konstrukcji - 1 Wmiarowanie wg PN : ,22 1,09 3,29 C Prekrój prostokątn 16 / 18 cm W = 864 cm 3, J = 7776 cm 4, m = 15,8 kg/m drewno gatunków iglastch, klas C24 f m,,d = 14,77 MPa, f v,d = 1,54 MPa, f c,90,d = 3,26 MPa elka Zginanie Moment maksmaln M max = 2,56 knm σ m,,d = 2,97 MPa σ m,,d / f m,,d = 0,20 < 1 Zwichrenie k crit = 1,00 σ m,,d = 2,97 MPa < k crit f m,,d = 14,77 MPa Ścinanie Maksmalna siła poprecna V max = -4,89 kn τ d = 0,25 MPa < f v,d = 1,54 MPa Docisk na podpore Reakcja podporowa R = 10,22 kn a p = 15,0 cm, k c,90 = 1,00 σ c,90,,d = 0,43 MPa < k c,90 f c,90,d = 3,26 MPa Stan granicn użtkowalności (γ f =1,00; k def = 0,25) Wartość granicna ugięcia u net,fin = l o / 250 = 11,56 mm Ugięcie maksmalne u fin = u M + u T =1,89 mm u fin = 1,89 mm < u fin,net = 11,56 mm Prjęto belkę 16 x 18cm drewna klas C 24.
21 POZ.2.2. elka stropowa b2 Schemat statcn (ciężar belki uwględnion automatcnie): 2,66 2,66 0,83 1,67 2,88 1,67 2,88 Tabela obciążeń obliceniowch (dodatkowo ciężar belki g = 0,17 kn/m) Prekrój x [m] q l [kn/m] q p [kn/m] F [kn] M [kn]. 0, ,66 0,00 0,00. 1,67 2,66 2,66 0,83 0,00 C. 4,55 2, ,00 0,00 C Moment ginające [knm]: -2,17 1,01 0,18 9,19 - klasa trwania obciążenia od oddiałwania o najkrótsm casie trwania - średniotrwałe - brak stężeń bocnch na długości belki - stosunek l d/l =1,00 - obciążenie prłożone na pasie ściskanm (górnm) belki - klasa użtkowania konstrukcji - 1 Wmiarowanie wg PN :2000 1,89 3,24 C Prekrój prostokątn 16 / 18 cm W = 864 cm 3, J = 7776 cm 4, m = 15,8 kg/m drewno gatunków iglastch, klas C24 f m,,d = 14,77 MPa, f v,d = 1,54 MPa, f c,90,d = 3,26 MPa elka Zginanie Moment maksmaln M max = 2,17 knm σ m,,d = 2,51 MPa σ m,,d / f m,,d = 0,17 < 1 Zwichrenie k crit = 1,00 σ m,,d = 2,51 MPa < k crit f m,,d = 14,77 MPa Ścinanie Maksmalna siła poprecna V max = 4,74 kn τ d = 0,25 MPa < f v,d = 1,54 MPa Docisk na podpore Reakcja podporowa R = 9,19 kn a p = 15,0 cm, k c,90 = 1,00 σ c,90,,d = 0,38 MPa < k c,90 f c,90,d = 3,26 MPa Stan granicn użtkowalności (γ f =1,00; k def = 0,25) Wartość granicna ugięcia u net,fin = l o / 250 = 11,52 mm Ugięcie maksmalne u fin = u M + u T =2,15 mm
22 u fin = 2,15 mm < u fin,net = 11,52 mm Prjęto belkę 16 x 18cm drewna klas C 24. POZ.2.3. elka stropowa b3 Schemat statcn (ciężar belki uwględnion automatcnie): 2,66 2,66 0,83 0,83 C 2,89 2,25 0,70 2,89 2,25 0,70 Tabela obciążeń obliceniowch (dodatkowo ciężar belki g = 0,17 kn/m) Prekrój x [m] q l [kn/m] q p [kn/m] F [kn] M [kn]. 0, ,66 0,00 0,00. 2,89 2,66 2,66 0,83 0,00 C. 5,14 2,66 2,66 0,83 0,00 D. 5,84 2, ,00 0,00 D Moment ginające [knm]: -2,28 3,21 1,86 - klasa trwania obciążenia od oddiałwania o najkrótsm casie trwania - średniotrwałe - brak stężeń bocnch na długości belki - stosunek l d/l =1,00 - obciążenie prłożone na pasie ściskanm (górnm) belki - klasa użtkowania konstrukcji - 1 9,53 0,47 4,85-0,51 C 0,01 D 0,25 Wmiarowanie wg PN :2000 Prekrój prostokątn 16 / 18 cm W = 864 cm 3, J = 7776 cm 4, m = 15,8 kg/m drewno gatunków iglastch, klas C24 f m,,d = 14,77 MPa, f v,d = 1,54 MPa, f c,90,d = 3,26 MPa elka Zginanie Moment maksmaln M max = 2,28 knm σ m,,d = 2,64 MPa σ m,,d / f m,,d = 0,18 < 1 Zwichrenie k crit = 1,00 σ m,,d = 2,64 MPa < k crit f m,,d = 14,77 MPa Ścinanie Maksmalna siła poprecna V max = -4,79 kn τ d = 0,25 MPa < f v,d = 1,54 MPa Docisk na podpore Reakcja podporowa R = 9,53 kn
23 a p = 15,0 cm, k c,90 = 1,00 σ c,90,,d = 0,40 MPa < k c,90 f c,90,d = 3,26 MPa Stan granicn użtkowalności (γ f =1,00; k def = 0,25) Wartość granicna ugięcia u net,fin = l o / 250 = 11,56 mm Ugięcie maksmalne u fin = u M + u T =2,11 mm u fin = 2,11 mm < u fin,net = 11,56 mm Prjęto belkę 16 x 18cm drewna klas C 24. POZ.2.4. elka stropowa b4 Schemat statcn (ciężar belki uwględnion automatcnie): 2,66 2,66 1,83 1,83 Tabela obciążeń obliceniowch (dodatkowo ciężar belki g = 0,13 kn/m) Prekrój x [m] q l [kn/m] q p [kn/m] F [kn] M [kn]. 0, ,66 0,00 0,00. 1,83 2, ,00 0,00 Moment ginające [knm]: 2,51 - klasa trwania obciążenia od oddiałwania o najkrótsm casie trwania - średniotrwałe - brak stężeń bocnch na długości belki - stosunek l d/l =1,00 - obciążenie prłożone na pasie ściskanm (górnm) belki - klasa użtkowania konstrukcji - 1 1,15 2,51 Wmiarowanie wg PN :2000 Prekrój prostokątn 12 / 18 cm W = 648 cm 3, J = 5832 cm 4, m = 11,9 kg/m drewno gatunków iglastch, klas C24 f m,,d = 14,77 MPa, f v,d = 1,54 MPa, f c,90,d = 3,26 MPa Zginanie Moment maksmaln M max = 1,15 knm σ m,,d = 1,77 MPa σ m,,d / f m,,d = 0,12 < 1 Zwichrenie k crit = 1,00 σ m,,d = 1,77 MPa < k crit f m,,d = 14,77 MPa Ścinanie Maksmalna siła poprecna V max = -2,51 kn τ d = 0,17 MPa < f v,d = 1,54 MPa Docisk na podpore Reakcja podporowa R = 2,51 kn a p = 15,0 cm, k c,90 = 1,00 σ c,90,,d = 0,14 MPa < k c,90 f c,90,d = 3,26 MPa
24 Stan granicn użtkowalności (γ f =1,00; k def = 0,25) Wartość granicna ugięcia u net,fin = l o / 250 = 7,32 mm Ugięcie maksmalne u fin = u M + u T =0,92 mm u fin = 0,92 mm < u fin,net = 7,32 mm Prjęto belkę 12 x 18cm drewna klas C 24. POZ.2.5. elka stropowa b5 Schemat statcn (ciężar belki uwględnion automatcnie): 2,66 2,66 3,90 3,90 Tabela obciążeń obliceniowch (dodatkowo ciężar belki g = 0,17 kn/m) Prekrój x [m] q l [kn/m] q p [kn/m] F [kn] M [kn]. 0, ,66 0,00 0,00. 3,90 2, ,00 0,00 Moment ginające [knm]: 5,40 - klasa trwania obciążenia od oddiałwania o najkrótsm casie trwania - średniotrwałe - brak stężeń bocnch na długości belki - stosunek l d/l =1,00 - obciążenie prłożone na pasie ściskanm (górnm) belki - klasa użtkowania konstrukcji - 1 5,27 5,40 Wmiarowanie wg PN :2000 Prekrój prostokątn 16 / 18 cm W = 864 cm 3, J = 7776 cm 4, m = 15,8 kg/m drewno gatunków iglastch, klas C24 f m,,d = 14,77 MPa, f v,d = 1,54 MPa, f c,90,d = 3,26 MPa Zginanie Moment maksmaln M max = 5,27 knm σ m,,d = 6,10 MPa σ m,,d / f m,,d = 0,41 < 1 Zwichrenie k crit = 1,00 σ m,,d = 6,10 MPa < k crit f m,,d = 14,77 MPa Ścinanie Maksmalna siła poprecna V max = -5,40 kn τ d = 0,28 MPa < f v,d = 1,54 MPa Docisk na podpore Reakcja podporowa R = 5,40 kn a p = 15,0 cm, k c,90 = 1,00 σ c,90,,d = 0,23 MPa < k c,90 f c,90,d = 3,26 MPa Stan granicn użtkowalności (γ f =1,00; k def = 0,25) Wartość granicna ugięcia u net,fin = l o / 250 = 15,60 mm
25 Ugięcie maksmalne u fin = 12,15 mm u fin = 12,15 mm < u fin,net = 15,60 mm Prjęto belkę 16 x 18cm drewna klas C 24. POZ.2.6. elka stropowa b6 Schemat statcn (ciężar belki uwględnion automatcnie): 2,66 2,66 2,53 2,53 Tabela obciążeń obliceniowch (dodatkowo ciężar belki g = 0,13 kn/m) Prekrój x [m] q l [kn/m] q p [kn/m] F [kn] M [kn]. 0, ,66 0,00 0,00. 2,53 2, ,00 0,00 Moment ginające [knm]: 3,47 - klasa trwania obciążenia od oddiałwania o najkrótsm casie trwania - średniotrwałe - brak stężeń bocnch na długości belki - stosunek l d/l =1,00 - obciążenie prłożone na pasie ściskanm (górnm) belki - klasa użtkowania konstrukcji - 1 2,19 3,47 Wmiarowanie wg PN :2000 Prekrój prostokątn 12 / 18 cm W = 648 cm 3, J = 5832 cm 4, m = 11,9 kg/m drewno gatunków iglastch, klas C24 f m,,d = 14,77 MPa, f v,d = 1,54 MPa, f c,90,d = 3,26 MPa Zginanie Moment maksmaln M max = 2,19 knm σ m,,d = 3,39 MPa σ m,,d / f m,,d = 0,23 < 1 Zwichrenie k crit = 1,00 σ m,,d = 3,39 MPa < k crit f m,,d = 14,77 MPa Ścinanie Maksmalna siła poprecna V max = -3,47 kn τ d = 0,24 MPa < f v,d = 1,54 MPa Docisk na podpore Reakcja podporowa R = 3,47 kn a p = 15,0 cm, k c,90 = 1,00 σ c,90,,d = 0,19 MPa < k c,90 f c,90,d = 3,26 MPa Stan granicn użtkowalności (γ f =1,00; k def = 0,25) Wartość granicna ugięcia u net,fin = l o / 250 = 10,12 mm Ugięcie maksmalne u fin = u M + u T =3,12 mm u fin = 3,12 mm < u fin,net = 10,12 mm Prjęto belkę 12 x 18cm drewna klas C 24.
26 POZ.2.7. elka stropowa b7 Schemat statcn (ciężar belki uwględnion automatcnie): 2,66 2,66 3,63 3,63 Tabela obciążeń obliceniowch (dodatkowo ciężar belki g = 0,17 kn/m) Prekrój x [m] q l [kn/m] q p [kn/m] F [kn] M [kn]. 0, ,66 0,00 0,00. 3,63 2, ,00 0,00 Moment ginające [knm]: 5,03 - klasa trwania obciążenia od oddiałwania o najkrótsm casie trwania - średniotrwałe - brak stężeń bocnch na długości belki - stosunek l d/l =1,00 - obciążenie prłożone na pasie ściskanm (górnm) belki - klasa użtkowania konstrukcji - 1 4,56 5,03 Wmiarowanie wg PN :2000 Prekrój prostokątn 16 / 18 cm W = 864 cm 3, J = 7776 cm 4, m = 15,8 kg/m drewno gatunków iglastch, klas C24 f m,,d = 14,77 MPa, f v,d = 1,54 MPa, f c,90,d = 3,26 MPa Zginanie Moment maksmaln M max = 4,56 knm σ m,,d = 5,28 MPa σ m,,d / f m,,d = 0,36 < 1 Zwichrenie k crit = 1,00 σ m,,d = 5,28 MPa < k crit f m,,d = 14,77 MPa Ścinanie Maksmalna siła poprecna V max = -5,03 kn τ d = 0,26 MPa < f v,d = 1,54 MPa Docisk na podpore Reakcja podporowa R = 5,03 kn a p = 15,0 cm, k c,90 = 1,00 σ c,90,,d = 0,21 MPa < k c,90 f c,90,d = 3,26 MPa Stan granicn użtkowalności (γ f =1,00; k def = 0,25) Wartość granicna ugięcia u net,fin = l o / 250 = 14,52 mm Ugięcie maksmalne u fin = 9,12 mm u fin = 9,12 mm < u fin,net = 14,52 mm Prjęto belkę 16 x 18cm drewna klas C 24.
27 POZ.2.8. elka stropowa b8 Schemat statcn (ciężar belki uwględnion automatcnie): 2,66 2,66 1,85 1,85 Tabela obciążeń obliceniowch (dodatkowo ciężar belki g = 0,13 kn/m) Prekrój x [m] q l [kn/m] q p [kn/m] F [kn] M [kn]. 0, ,66 0,00 0,00. 1,85 2, ,00 0,00 Moment ginające [knm]: 2,54 - klasa trwania obciążenia od oddiałwania o najkrótsm casie trwania - średniotrwałe - brak stężeń bocnch na długości belki - stosunek l d/l =1,00 - obciążenie prłożone na pasie ściskanm (górnm) belki - klasa użtkowania konstrukcji - 1 1,17 2,54 Wmiarowanie wg PN :2000 Prekrój prostokątn 12 / 18 cm W = 648 cm 3, J = 5832 cm 4, m = 11,9 kg/m drewno gatunków iglastch, klas C24 f m,,d = 14,77 MPa, f v,d = 1,54 MPa, f c,90,d = 3,26 MPa Zginanie Moment maksmaln M max = 1,17 knm σ m,,d = 1,81 MPa σ m,,d / f m,,d = 0,12 < 1 Zwichrenie k crit = 1,00 σ m,,d = 1,81 MPa < k crit f m,,d = 14,77 MPa Ścinanie Maksmalna siła poprecna V max = -2,54 kn τ d = 0,18 MPa < f v,d = 1,54 MPa Docisk na podpore Reakcja podporowa R = 2,54 kn a p = 15,0 cm, k c,90 = 1,00 σ c,90,,d = 0,14 MPa < k c,90 f c,90,d = 3,26 MPa Stan granicn użtkowalności (γ f =1,00; k def = 0,25) Wartość granicna ugięcia u net,fin = l o / 250 = 7,40 mm Ugięcie maksmalne u fin = u M + u T =0,96 mm u fin = 0,96 mm < u fin,net = 7,40 mm Prjęto belkę 12 x 18cm drewna klas C 24.
28 POZ.2.9. Podciąg po1 Tablica 1. Obciążenie skupione belek na podciąg po1 Lp Opis obciążenia Obc. char. kn γ f k d Obc. obl. kn 1. obciąenie belek ser. 2,70 m 7,18 1, ,18 Σ: 7,18 1, ,18 Tablica 2. Obciążenie liniowe na podciąg po1 Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m γ f k d Obc. obl. kn/m 1. obciąenie scianką diałową 1,00 1, ,20 Σ: 1,00 1, ,20 Schemat statcn: 1,20 1,20 7,18 7,18 7,18 7,18 7,18 7,18 7,18 7,18 7,18 7, ,10 0,64 0,64 0,65 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,69 0,19 6,26 Tabela obciążeń obliceniowch Prekrój x [m] q l [kn/m] q p [kn/m] F [kn] M [kn]. 0, ,20 0,00 0, ,10 1,20 1,20 7,18 0, ,74 1,20 1,20 7,18 0, ,38 1,20 1,20 7,18 0, ,03 1,20 1,20 7,18 0, ,70 1,20 1,20 7,18 0, ,37 1,20 1,20 7,18 0, ,04 1,20 1,20 7,18 0, ,71 1,20 1,20 7,18 0, ,38 1,20 1,20 7,18 0, ,07 1,20 1,20 7,18 0,00. 6,26 1, ,00 0,00 Moment ginające [knm]: 40,55 58,76 - klasa trwania obciążenia od oddiałwania o najkrótsm casie trwania - średniotrwałe - brak stężeń bocnch na długości belki - stosunek l d/l =1,00 - obciążenie prłożone na pasie ściskanm (górnm) belki - klasa użtkowania konstrukcji ,76 Wmiarowanie wg PN :2000 Prekrój prostokątn 26 / 34 cm W = 5009 cm 3, J = cm 4, m = 48,6 kg/m
29 drewno gatunków iglastch, klas C27 f m,,d = 16,62 MPa, f v,d = 1,72 MPa, f c,90,d = 3,45 MPa Zginanie Moment maksmaln M max = 58,76 knm σ m,,d = 11,73 MPa σ m,,d / f m,,d = 0,71 < 1 Zwichrenie k crit = 1,00 σ m,,d = 11,73 MPa < k crit f m,,d = 16,62 MPa Ścinanie Maksmalna siła poprecna V max = 40,55 kn τ d = 0,69 MPa < f v,d = 1,72 MPa Docisk na podpore Reakcja podporowa R = 40,55 kn a p = 15,0 cm, k c,90 = 1,00 σ c,90,,d = 1,04 MPa < k c,90 f c,90,d = 3,45 MPa Stan granicn użtkowalności (γ f =1,00; k def = 0,25) Wartość granicna ugięcia u net,fin = l o / 200 = 31,30 mm Ugięcie maksmalne u fin = u M + u T =31,01 mm u fin = 31,01 mm < u fin,net = 31,30 mm Prjęto belkę 26 x 34cm drewna klas C 27. POZ Podciąg po2 Tablica 1. Obciążenie skupione belek na podciąg po2 Lp Opis obciążenia Obc. char. kn γ f k d Obc. obl. kn 1. obciąenie belek ser. 2,27 m 6,05 1, ,05 Σ: 6,05 1, ,05 Tablica 2. Obciążenie liniowe na podciąg po2 Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m γ f k d Obc. obl. kn/m 1. obciąenie scianką diałową 1,00 1, ,20 Σ: 1,00 1, ,20 Schemat statcn: 1,20 1,20 6,05 6,05 6,05 6,05 6,05 6,05 6,05 6,05 6,05 6, ,20 0,58 0,57 0,69 0,69 0,69 0,69 0,69 0,69 0,69 0,08 6,26 Tabela obciążeń obliceniowch Prekrój x [m] q l [kn/m] q p [kn/m] F [kn] M [kn]. 0, ,20 0,00 0, ,20 1,20 1,20 6,05 0, ,78 1,20 1,20 6,05 0, ,35 1,20 1,20 6,05 0, ,04 1,20 1,20 6,05 0, ,73 1,20 1,20 6,05 0, ,42 1,20 1,20 6,05 0, ,11 1,20 1,20 6,05 0, ,80 1,20 1,20 6,05 0, ,49 1,20 1,20 6,05 0, ,18 1,20 1,20 6,05 0,00. 6,26 1, ,00 0,00
30 Moment ginające [knm]: 34,20 49,45 - klasa trwania obciążenia od oddiałwania o najkrótsm casie trwania - średniotrwałe - brak stężeń bocnch na długości belki - stosunek l d/l =1,00 - obciążenie prłożone na pasie ściskanm (górnm) belki - klasa użtkowania konstrukcji ,81 Wmiarowanie wg PN :2000 Prekrój prostokątn 26 / 34 cm W = 5009 cm 3, J = cm 4, m = 48,6 kg/m drewno gatunków iglastch, klas C27 f m,,d = 16,62 MPa, f v,d = 1,72 MPa, f c,90,d = 3,45 MPa Zginanie Moment maksmaln M max = 49,45 knm σ m,,d = 9,87 MPa σ m,,d / f m,,d = 0,59 < 1 Zwichrenie k crit = 1,00 σ m,,d = 9,87 MPa < k crit f m,,d = 16,62 MPa Ścinanie Maksmalna siła poprecna V max = 34,20 kn τ d = 0,58 MPa < f v,d = 1,72 MPa Docisk na podpore Reakcja podporowa R = 34,20 kn a p = 15,0 cm, k c,90 = 1,00 σ c,90,,d = 0,88 MPa < k c,90 f c,90,d = 3,45 MPa Stan granicn użtkowalności (γ f =1,00; k def = 0,25) Wartość granicna ugięcia u net,fin = l o / 200 = 31,30 mm Ugięcie maksmalne u fin = u M + u T =26,24 mm u fin = 26,24 mm < u fin,net = 31,30 mm Prjęto belkę 26 x 34cm drewna klas C 27. POZ Podciąg po3 Tablica 1. Obciążenie skupione belek na podciąg po3 Lp Opis obciążenia Obc. char. kn γ f k d Obc. obl. kn 1. obciąenie belek ser. 2,57 m 6,85 1, ,85 Σ: 6,85 1, ,85 Tablica 2. Obciążenie liniowe na podciąg po3 Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m γ f k d Obc. obl. kn/m 1. obciąenie scianką diałową 1,00 1, ,20 Σ: 1,00 1, ,20
31 Schemat statcn: 1,20 1,20 6,85 6,85 6,85 6,85 6,85 6,85 6,85 6,85 6,85 6,85 6, ,22 0,69 0,68 0,66 0,66 0,66 0,66 0,68 0,66 0,63 0,62 0,13 6,95 Tabela obciążeń obliceniowch Prekrój x [m] q l [kn/m] q p [kn/m] F [kn] M [kn]. 0, ,20 0,00 0, ,22 1,20 1,20 6,85 0, ,91 1,20 1,20 6,85 0, ,59 1,20 1,20 6,85 0, ,25 1,20 1,20 6,85 0, ,91 1,20 1,20 6,85 0, ,57 1,20 1,20 6,85 0, ,23 1,20 1,20 6,85 0, ,91 1,20 1,20 6,85 0, ,57 1,20 1,20 6,85 0, ,20 1,20 1,20 6,85 0, ,82 1,20 1,20 6,85 0,00. 6,95 1, ,00 0,00 Moment ginające [knm]: 40,90 70,08 - klasa trwania obciążenia od oddiałwania o najkrótsm casie trwania - średniotrwałe - brak stężeń bocnch na długości belki - stosunek l d/l =1,00 - obciążenie prłożone na pasie ściskanm (górnm) belki - klasa użtkowania konstrukcji ,79 Wmiarowanie wg PN :2000 Prekrój prostokątn podwójn 2x 17 / 34 cm W = 6551 cm 3, J = cm 4, m = 63,6 kg/m drewno gatunków iglastch, klas C27 f m,,d = 16,62 MPa, f v,d = 1,72 MPa, f c,90,d = 3,45 MPa Zginanie Moment maksmaln M max = 70,08 knm σ m,,d = 10,70 MPa σ m,,d / f m,,d = 0,64 < 1 Zwichrenie k crit = 1,00 σ m,,d = 10,70 MPa < k crit f m,,d = 16,62 MPa Ścinanie Maksmalna siła poprecna V max = -42,79 kn τ d = 0,56 MPa < f v,d = 1,72 MPa Docisk na podpore
32 Reakcja podporowa R = 42,79 kn a p = 15,0 cm, k c,90 = 1,00 σ c,90,,d = 0,84 MPa < k c,90 f c,90,d = 3,45 MPa Stan granicn użtkowalności (γ f =1,00; k def = 0,25) Wartość granicna ugięcia u net,fin = l o / 200 = 34,75 mm Ugięcie maksmalne u fin = 32,84 mm u fin = 32,84 mm < u fin,net = 34,75 mm Prjęto belkę o podwójnm prekroju 2 x ( 17/34 )cm drewna klas C 27. POZ Podciąg po4 Tablica 1. Obciążenie skupione belek na podciąg po4 Lp Opis obciążenia Obc. char. kn γ f k d Obc. obl. kn 1. obciąenie belek ser. 1,48 m 3,94 1, ,94 Σ: 3,94 1, ,94 Tablica 2. Obciążenie liniowe na podciąg po4 Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m γ f k d Obc. obl. kn/m 1. obciąenie scianką diałową 1,00 1, ,20 Σ: 1,00 1, ,20 Schemat statcn: 1,20 1,20 3,94 3,94 3,94 3,94 3,94 3,94 3,94 3,94 3,94 3,94 3, ,22 0,69 0,68 0,66 0,66 0,66 0,66 0,68 0,63 0,62 0,62 0,17 6,95 Tabela obciążeń obliceniowch Prekrój x [m] q l [kn/m] q p [kn/m] F [kn] M [kn]. 0, ,20 0,00 0, ,22 1,20 1,20 3,94 0, ,91 1,20 1,20 3,94 0, ,59 1,20 1,20 3,94 0, ,25 1,20 1,20 3,94 0, ,91 1,20 1,20 3,94 0, ,57 1,20 1,20 3,94 0, ,23 1,20 1,20 3,94 0, ,91 1,20 1,20 3,94 0, ,54 1,20 1,20 3,94 0, ,16 1,20 1,20 3,94 0, ,78 1,20 1,20 3,94 0,00. 6,95 1, ,00 0,00 Moment ginające [knm]: 25,36 43,61 - klasa trwania obciążenia od oddiałwania o najkrótsm casie trwania - średniotrwałe - brak stężeń bocnch na długości belki - stosunek l d/l =1,00 - obciążenie prłożone na pasie ściskanm (górnm) belki - klasa użtkowania konstrukcji ,32
33 Wmiarowanie wg PN :2000 Prekrój prostokątn 22 / 34 cm W = 4239 cm 3, J = cm 4, m = 41,1 kg/m drewno gatunków iglastch, klas C27 f m,,d = 16,62 MPa, f v,d = 1,72 MPa, f c,90,d = 3,45 MPa Zginanie Moment maksmaln M max = 43,61 knm σ m,,d = 10,29 MPa σ m,,d / f m,,d = 0,62 < 1 Zwichrenie k crit = 1,00 σ m,,d = 10,29 MPa < k crit f m,,d = 16,62 MPa Ścinanie Maksmalna siła poprecna V max = -26,32 kn τ d = 0,53 MPa < f v,d = 1,72 MPa Docisk na podpore Reakcja podporowa R = 26,32 kn a p = 15,0 cm, k c,90 = 1,00 σ c,90,,d = 0,80 MPa < k c,90 f c,90,d = 3,45 MPa Stan granicn użtkowalności (γ f =1,00; k def = 0,25) Wartość granicna ugięcia u net,fin = l o / 200 = 34,75 mm Ugięcie maksmalne u fin = 31,61 mm u fin = 31,61 mm < u fin,net = 34,75 mm Prjęto belkę 22 x 34cm drewna klas C 27. POZ Podwalin pod1-pod4 Schemat statcn (ciężar belki uwględnion automatcnie): 32,83 C D E F G H I 0,50 0,50 0,76 0,75 0,57 0,55 0,54 0,54 0,50 0,50 0,76 0,75 0,57 0,55 0,54 0,54 Tabela obciążeń obliceniowch (dodatkowo ciężar belki g = 0,10 kn/m) Prekrój x [m] q l [kn/m] q p [kn/m] F [kn] M [kn]. 0, ,00 0,00 0,00. 0,50 0,00 0,00 0,00 0,00 C. 1,00 0,00 0,00 0,00 0,00 D. 1,76 0,00 0,00 32,83 0,00 E. 2,51 0,00 0,00 0,00 0,00 F. 3,08 0,00 0,00 0,00 0,00 G. 3,63 0,00 0,00 0,00 0,00 H. 4,17 0,00 0,00 0,00 0,00 I. 4,71 0, ,00 0,00 Moment ginające [knm]:
34 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,01 0,00 0,03 0,00 0,04 C 0,00 32,88 D - klasa trwania obciążenia od oddiałwania o najkrótsm casie trwania - średniotrwałe - brak stężeń bocnch na długości belki - stosunek l d/l =1,00 - obciążenie prłożone na pasie ściskanm (górnm) belki - klasa użtkowania konstrukcji - 1 Wmiarowanie wg PN :2000 0,00 0,04 E 0,00 0,03 F 0,00 0,03 G 0,00 0,04 H 0,00 0,01 I Prekrój prostokątn 16 / 10 cm W = 267 cm 3, J = 1333 cm 4, m = 8,80 kg/m drewno gatunków iglastch, klas C24 f m,,d = 14,77 MPa, f v,d = 1,54 MPa, f c,90,d = 3,26 MPa elka Zginanie Moment maksmaln M max = 0,00 knm σ m,,d = 0,01 MPa σ m,,d / f m,,d = 0,00 < 1 Zwichrenie k crit = 1,00 σ m,,d = 0,01 MPa < k crit f m,,d = 14,77 MPa Ścinanie Maksmalna siła poprecna V max = -0,02 kn τ d = 0,00 MPa < f v,d = 1,54 MPa Docisk na podpore Reakcja podporowa R D = 32,88 kn a p = 15,0 cm, k c,90 = 1,00 σ c,90,,d = 1,37 MPa < k c,90 f c,90,d = 3,26 MPa Stan granicn użtkowalności (γ f =1,00; k def = 0,25) Wartość granicna ugięcia u net,fin = l o / 250 = 3,04 mm Ugięcie maksmalne u fin = u M + u T =0,00 mm u fin = 0,00 mm < u fin,net = 3,04 mm Prjęto belkę 16 x 10cm drewna klas C 27.
35
36
37
38 iuro rchitektonicne RCH-nioł s.c. Justna Nowak, gnieska Jarńska INWESTOR OIEKT Urąd Gmin Rudiniec, ul. Gliwicka 26, Rudiniec Skoła Podstawowa w ojsowie na d. nr 536/217, pr ul. Skolnej 23, ojsów. ul. Tarnogórska 12/18, Gliwice tel.: (032) mail: biuro@arch-aniol.pl FZ PW TEMT NZW RYS. Prebudowa dachu i stropu w starej cęści budnku Skoł Podstawowej w ojsowie, RNŻ na d. nr 536/217, pr ul. Skolnej 23. PROJEKT: KONSTRUKCJ STROPU DREWNINEGO KONSTR. SKL 1:50 OPRCOWNIE SPRWDZENIE mgr inż. arbara rąkalik inż. eata Kuśmirowska DT paźdiernik 2010 r. PROJEKT CHRONIONY PRWEM UTORSKIM NR RYS. 01
Załącznik Nr:.. KROKWIE POŁACI STROMEJ-poz.1 ;
Załącnik Nr:.. KROKWIE POŁACI STROMEJ-po.1 ; I. Element 1-krokiew frontowa-połaci stromej krycie blachą na deskowaniu: Krokiew _prekrój nominalny-14/15 cm KROKIEW UKOSNA -prekrój nie skorodowany Serokość
Bardziej szczegółowo1. Zestawienie obciążeń
1. Zestawienie obciążeń Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m γ f k d Obc. obl. kn/m 1. Pokrcie ser.1,75 m [0,400kN/m2 1,75m] 0,70 1,35 -- 0,95 2. Obciążenie wiatrem połaci nawietrnej dachu - -0,86 1,50 0,00-1,29
Bardziej szczegółowoTablica 1. Zestawienie obciążeń dla remizy strażackiej w Rawałowicach więźba dachowa
strona 1 Tablica 1. Zestawienie obciążeń dla remizy strażackiej w Rawałowicach więźba dachowa Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 1. Blachodachówka o grubości 0,55 mm γ f k d Obc. obl. kn/m 2 0,35 1,30
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
OBLICZENIA STATYCZNE Robudowa istniejącego budynku świetlicy wiejskiej Inwestor: Gmina Skoki Adres: Kusewo diałka 130/5 i 128 Po.1.1.Dach krokiew. DANE: Wymiary prekroju: prekrój prostokątny Serokość b
Bardziej szczegółowo- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - DREWNO
- 1 - Kalkulator Elementów Drewnianych v.2.2 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - DREWNO Użytkownik: Biuro Inżynierskie SPECBUD 2002-2010 SPECBUD Gliwice Autor: mg inż. Jan Kowalski Tytuł: Obliczenia elementów
Bardziej szczegółowo- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - DREWNO
Użtkownik: Biuro Inżnierskie SPECBUD Autor: mg inż. Jan Kowalski Ttuł: Konstrukcje drewniane wg PN-EN Belka - 1 - Kalkulator Konstrukcji Drewnianch EN v.1.0 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - DREWNO 2013 SPECBUD
Bardziej szczegółowoII. CZĘŚĆ OBICZENIOWA
II. CZĘŚĆ OBICZENIOWA 1. Norm. - PN-B-03264:2002 "Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone" - PN-B-03150:2000 "Konstrukcje drewniane. Oblicenia statcne i projektowanie" - PN-82 B-02001 "Obciążenia stałe"
Bardziej szczegółowo8.OBLICZENIA STATYCZNE
8.OLICZENI STTYCZNE. Dach ZESTWIENI OCIĄŻEŃ Pokrycie, lachodachówka Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 γ f Obc. obl. kn/m 2. lachodachówka o grubości 0,55 mm [0,350kN/m2] 0,35,30 0,45 2. Łaty 5,5 cm
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
OLICZENI STTYCZNE Obciążenie śniegiem wg PN-80/-02010/z1 / Z1-5 S [kn/m 2 ] h=1,0 l=5,0 l=5,0 1,080 2,700 2,700 1,080 Maksmalne obciążenie dachu: - Dach z przegrodą lub z attką, h = 1,0 m - Obciążenie
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE do projektu termomodernizacji budynku przedszkola wraz z wymianą źródła ciepła
OBLICZENI STTYCZNE do projektu termomodernizacji budynku przedszkola wraz z wymianą źródła ciepła Normy budowlane i literatura : 01. PN-82/B-02001 ObciąŜenia budowli. ObciąŜenia stałe. 02. PN-82/B-02003
Bardziej szczegółowoObliczenia bosmanatu. Schemat statyczny (ci ar belki uwzgl dniony automatycznie): Momenty zginaj ce [knm]:
Obliczenia bosmanatu 1. Zebranie obci strop drewniany Tablica 1. k Obc. obl. Lp Opis obci enia Obc. char. kn/m 2 f d kn/m 2 1. Obci enie zmienne (wszelkie pokoje biurowe, 2,00 1,40 0,50 2,80 gabinety lekarskie,
Bardziej szczegółowoul. KRASZEWSKIEGO 4, MYSŁOWICE, tel , tel. kom NIP , REGON: Gmina Miasto Mysłowice
DL USŁUGI W BUDOWNICTWIE ŁUKASZ DROBIEC P R O J E K T O W A N I E, E K S P E R T Y Z Y, O P I N I E, N A D Z O R Y ul. KRASZEWSKIEGO 4, 41-400 MYSŁOWICE, tel. 32 318 18 65, tel. kom. 505 807 349 NIP 222-042-69-14,
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
OBLICZENIA STATYCZNE. ZałoŜenia do obliczeń Wiatr Strefa I, Śnieg strefa II Kategoria Geotechniczna obiektu Na podstawie Rozporządzenia Ministra Spraw Wewnętrznych i Administracji w sprawie ustalania geotechnicznych
Bardziej szczegółowo- 1 - Wiązar Jętkowy ,2 89,2 89,2 89,2 356,8 12,5 373,9 186,1 12,5 740,0
- 1 - Wiązar Jętkowy 5.2 OLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIOWE WIĄZR JĘTKOWEGO Użytkownik: iuro Inżynierskie SPECUD 1995-2010 SPECUD Gliwice utor: inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.1.3 Dach - Wiązar jętkowy DNE:
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
PROJEKT BUDOWLANY ZMIANY KONSTRUKCJI DACHU W RUDZICZCE PRZY UL. WOSZCZYCKIEJ 17 1 OBLICZENIA STATYCZNE Inwestor: Gmina Suszec ul. Lipowa 1 43-267 Suszec Budowa: Rudziczka, ul. Woszczycka 17 dz. nr 298/581
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE.
Obliczenia statczno-wtrzmałościowe. Załącznik. 1 OBLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIOWE. Poz. 1. KONSTRUKCJ DCHU ND BUDYNKIEM ZPLECZ. Poz. 1.1. Dach w układzie krokwiowo-kleszczowm. Szkic wiązara 30,0 803,7
Bardziej szczegółowoProjekt: Data: Pozycja: A ch = 0,5 20, ,40 = 5091,1 cm 4
Pręt nr 4 Wniki wmiarowania stali wg P-E 993 (Stal993_3d v..4) Zadanie: Hala stalowa suwnicą - P-E.rm3 Prekrój:,9 Z Y 50 Wmiar prekroju: h00,0 s76,0 g5, t9, r9,5 e0,7 Charakterstka geometrcna prekroju:
Bardziej szczegółowoStr. 9. Ciężar 1m 2 rzutu dachu (połaci ) qkr qor gr = 0,31 / 0,76 = 0,41 * 1,20 = 0,49 kn/m 2
Str. 9 5. OBLICZENIA STATYCZNE Zastosowane schematy konstrukcyjne (statyczne), założenia przyjęte do obliczeń konstrukcji, w tym dotyczące obciążeń, oraz podstawowe wyniki tych obliczeń. Założenia przyjęte
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE
OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE 1. Obciążenia 1.1. Założenia Ze względu na brak pełnych danych dotyczących konstrukcji istniejącego obiektu, w tym stalowego podciągu, drewnianego stropu oraz więźby
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA KONSTRUKCYJNE
OLICZENI KONSTRUKCYJNE SLI GIMNSTYCZNEJ W JEMIELNIE 1. Płatew dachowa DNE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 16,0 cm Wysokość h = 20,0 cm Drewno: Drewno klejone z drewna litego iglastego,
Bardziej szczegółowoObciążenia (wartości charakterystyczne): - pokrycie dachu (wg PN-82/B-02001: ): Garaż 8/K Obliczenia statyczne. garaż Dach, DANE: Szkic wiązara
Garaż 8/K Obliczenia statyczne. garaż Dach, DNE: Szkic wiązara 571,8 396,1 42,0 781,7 10,0 20 51,0 14 690,0 14 51,0 820,0 Geometria ustroju: Kąt nachylenia połaci dachowej α = 42,0 o Rozpiętość wiązara
Bardziej szczegółowoOPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI 1. Przedmiot opracowania. 2. Rozwi zania konstrukcyjno-materiałowe
OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI 1. Przedmiot opracowania 2. Rozwi zania konstrukcjno-materiałowe 2.1 Stop fundamentowe F φ 2.2 Słup stalow S φ 2.3 Rama stalowa R 2.4 Płatew stalowa P 2.5 Krokiew stalowa K
Bardziej szczegółowo- 1 - OBLICZENIA WIĄZARA PŁATWIOWO-KLESZCZOWEGO. Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.1.2 Wiązar płatwiowo-kleszczowy DANE
- 1 - Wiązar Płatwiowy-Kleszczowy 5.2 OLICZENIA WIĄZARA PŁATWIOWO-KLESZCZOWEGO Użytkownik: iuro Inżynierskie SPECUD 1995-2010 SPECUD Gliwice Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.1.2 Wiązar płatwiowo-kleszczowy
Bardziej szczegółowoPrzykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (2014)
Bardziej szczegółowoPROJEKT BUDOWLANY ZAMIENNY
PROJEKT BUDOWLANY ZAMIENNY DO PROJEKTU BUDOWLANEGO CENTRUM REHABILITACJI PSOUU MIKOŁÓW (w zakresie zmiany konstrukcji więźby dachowej) Sporządzony na zlecenie: POLSKIE STOWARZYSZENIE NA RZECZ OSÓB Z UPOŚLEDZENIEM
Bardziej szczegółowoII. OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE
II. OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE 1. KONSTRUKCJA STALOWA SZYBU WINDY 1.1. ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ 1.1.1. Obciążenie stałe wg PN-82/B-02001 Obc. obl. Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 γ f kn/m 2
Bardziej szczegółowo- 1 - Belka Żelbetowa 3.0 A B C 0,30 5,00 0,30 5,00 0,25 1,00
- - elka Żelbetowa 3.0 OLIZENI STTYZNO-WYTRZYMŁOŚIOWE ELKI ŻELETOWEJ Użytkownik: iuro Inżynierskie SPEUD 200-200 SPEUD Gliwice utor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.7.3. elka żelbetowa ciągła SZKI ELKI:
Bardziej szczegółowoObciążenia konstrukcji dachu Tablica 1. Pokrycie dachu Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 γ f k d Obc. obl. kn/m 2 1. Blachodachówka 0,10 1,20 -- 0,12 2. Łaty i kontrłaty [0,100kN/m2] 0,10 1,10 -- 0,11
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej
OBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej 1.0 DŹWIGAR DACHOWY Schemat statyczny: kratownica trójkątna symetryczna dwuprzęsłowa Rozpiętości obliczeniowe: L 1 = L 2 = 3,00 m Rozstaw dźwigarów: a =
Bardziej szczegółowoPROJEKT BUDOWLANO-WYKONAWCZY
PROJEKT BUDOWLANO-WYKONAWCZY Remontu więźby dachowej w budynku mieszkalnym w Warszawie przy ul. Długiej 24, segment A i B Część: Konstrukcje Budowlane Spis zawartości : 1. Dane ogólne 1.1. Podstawa opracowania
Bardziej szczegółowoObliczenia statyczne Przebudowa obiektów MOSIR w Jaśle
Obliczenia statczne 1. Zbiornik przelewow : 1.1 Strop zbiornika : Przjęto strop żelbetow w postaci płt żelbetowej czteropolowej o grubości 18 cm. - płta p1 : Zestawienie obciążeń rozłożonch [kn/m 2 ]:
Bardziej szczegółowoObliczenia statyczne - dom kultury w Ozimku
1 Obliczenia statyczne - dom kultury w Ozimku Poz. 1. Wymiany w stropie przy szybie dźwigu w hollu. Obciąż. stropu. - warstwy posadzkowe 1,50 1,2 1,80 kn/m 2 - warstwa wyrównawcza 0,05 x 21,0 = 1,05 1,3
Bardziej szczegółowo- 1 - Belka Żelbetowa 4.0
- 1 - elka Żelbetowa 4.0 OLIZENI STTYZNO-WYTRZYMŁOŚIOWE ELKI ŻELETOWEJ Użytkownik: iuro Inżynierskie SPEU utor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: elki żelbetowe stropu 2001-2014 SPEU Gliwice Podciąg - oś i
Bardziej szczegółowoZałącznik nr 2 1 OBLICZENIA STATYCZNE
Załącznik nr 2 1 OBLICZENIA STATYCZNE OBCIĄŻENIE WIATREM WG PN-EN 1991-1-4:2008 strefa wiatrowa I kategoria terenu III tereny regularnie pokryte roślinnością lub budynkami albo o pojedynczych przeszkodach,
Bardziej szczegółowoDomek letniskowy lub całoroczny 5x4m.plus zadaszona weranda
Domek letniskowy lub całoroczny 5x4m.plus zadaszona weranda Mały domek GW-1 to zgrabny, ciepły domek całoroczny w technologii szkieletowej o wymiarach 5,5m x 5m plus zadaszony taras 1,5m x 5m. Domek GW-1
Bardziej szczegółowoSzymon Skibicki, KATEDRA BUDOWNICTWA OGÓLNEGO
1 Obliczyć SGN (bez docisku) dla belki pokazanej na rysunku. Belka jest podparta w sposób ograniczający możliwość skręcania na podporze. Belki rozstawione są co 60cm. Obciążenia charakterystyczne belki
Bardziej szczegółowoI. OBLICZENIA WIĘŹBY DACHOWEJ wg PN-B-03150:2000
I. OBLICZENIA WIĘŹBY DACHOWEJ wg PN-B-050:000. ZałoŜenia o obliczeń.. Schemat geometrczn więźb achowej Więźba achowa płatwiowo-kleszczowa... Dane ogólne Lokalizacja bunku - Biłgoraj Strefa obciąŝenia śniegiem
Bardziej szczegółowoSzymon Skibicki, KATEDRA BUDOWNICTWA OGÓLNEGO
1 Obliczyć SGN (bez docisku) dla belki pokazanej na rysunku. Belka jest podparta w sposób ograniczający możliwość skręcania na podporze. Belki rozstawione są co 60cm. Obciążenia charakterystyczne belki
Bardziej szczegółowoPoziom I-II Bieg schodowy 6 SZKIC SCHODÓW GEOMETRIA SCHODÓW
Poziom I-II ieg schodowy SZKIC SCHODÓW 23 0 175 1,5 175 32 29,2 17,5 10x 17,5/29,2 1,5 GEOMETRI SCHODÓW 30 130 413 24 Wymiary schodów : Długość dolnego spocznika l s,d = 1,50 m Grubość płyty spocznika
Bardziej szczegółowoZbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi 6 co 400 mm na całej długości przęsła
Zginanie: (przekrój c-c) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)130.71 knm Zbrojenie potrzebne górne s1 = 4.90 cm 2. Przyjęto 3 16 o s = 6.03 cm 2 ( = 0.36%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = (-)130.71
Bardziej szczegółowo700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%:
Producent: Ryterna modul Typ: Moduł kontenerowy PB1 (długość: 6058 mm, szerokość: 2438 mm, wysokość: 2800 mm) Autor opracowania: inż. Radosław Noga (na podstawie opracowań producenta) 1. Stan graniczny
Bardziej szczegółowoSPIS POZYCJI OBLICZEŃ STATYCZNYCH:
UDYNEK ILIOTEKI ŚLĄSKIEJ W KTOWICCH PLC EUROPY 1 PROJEKT DOSTOSOWNI DCHU DO ZWIĘKSZONYCH OCIĄŻEŃ ŚNIEGIEM str. 12/K SPIS POZYCJI OLICZEŃ STTYCZNYCH: POZ.1 DCH...13 POZ.1.1 ELK O ROZPIĘTOŚCI LŚW MX =4,9M...17
Bardziej szczegółowoPręt nr 2 N 3,1416² ,1. Wyniki wymiarowania stali wg PN-EN 1993 (Stal1993_2d v. 1.3 licencja) Zadanie: P_OFFER Przekrój: 8 - Złożony
Pręt nr Wniki wmiarowania stali wg P-E 993 (Stal993_d v..3 licencja) Zadanie: P_OER Prekrój: 8 - Złożon Z Y 39 83 Wmiar prekroju: h6,0 s438,7 Charakterstka geometrcna prekroju: Ig4490, Ig34953,6 83,00
Bardziej szczegółowoLista węzłów Nr węzła X [m] Y [m] 1 0.00 0.00 2 0.35 0.13 3 4.41 1.63 4 6.85 2.53 5 9.29 1.63 6 13.35 0.13 7 13.70 0.00 8 4.41-0.47 9 9.29-0.
7. Więźba dachowa nad istniejącym budynkiem szkoły. 7.1 Krokwie Geometria układu Lista węzłów Nr węzła X [m] Y [m] 1 0.00 0.00 2 0.35 0.13 3 4.41 1.63 4 6.85 2.53 5 9.29 1.63 6 13.35 0.13 7 13.70 0.00
Bardziej szczegółowoPROJEKT BUDOWLANY ROZBUDOWY BUDYNKU ZESPOŁU SZKOLNO-PRZEDSZKOLNEGO W SZEMUDZIE PRZY UL. SZKOLNEJ 4
II KONSTRUKCJA Część opisowa 1 Opis techniczny 2 Podstawowe wyniki obliczeń statycznych Część rysunkowa K1 RZUT FUNDAMENTÓW K2 SCHEMAT KONSTRUKCYJNY STROPU NAD PARTEREM K3 SCHEMAT KONSTRUKCYJNY STROPU
Bardziej szczegółowomgr inŝ.. Antoni Sienicki 1/21 Poz. 1.1 Deskowanie Poz. 1.2 Krokiew Obliczenia statyczno wytrzymałościowe
1/21 Poz. 1.1 Deskowanie Przyjęto deskowanie połaci dachu z płyt OSB gr. 22 lub 18 mm. Płyty mocować do krokwi za pomocą wkrętów do drewna. Poz. 1.2 Krokiew DANE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE DO PROJEKTU BUDOWLANEGO konstrukcja szybu windy Z E S T A W I E N I E O B C I Ą Ż E Ń 1. DANE PODTAWOWE Lokalizacja obiektu: Wrocław 200 m npm - strefa obciążenia śniegiem I - strefa
Bardziej szczegółowo0,04x0,6x1m 1,4kN/m 3 0,034 1,35 0,05
' 1 2 3 4 Zestawienie obciążeń stałych oddziałujących na mb belki Lp Nazwa Wymiary Cięzar jednostko wy Obciążenia charakterystycz ne stałe kn/mb Współczyn nik bezpieczeń stwa γ Obciążenia obliczeniowe
Bardziej szczegółowoKARTA TYTUŁOWA. Obiekt: ROZBUDOWA BUDYNKU PRZEDSZKOLA POGWIZDÓW ul. Kościelna 21 dz. 177/1, 155/3
Cn 400 KRT TYTUŁOW Obiekt: ROZUDOW UDYNKU PRZEDSZKOL POGWIZDÓW ul. Kościelna 2 dz. 77/, 55/3 Treść: PROJEKT UDOWLNY ROZUDOW UDYNKU PRZEDSZKOL ranża: KONSTRUKCJ Inwestor: Gmina Hażlach 43-49 HŻŁCH ul. Główna
Bardziej szczegółowo3. OBLICZENIA STATYCZNE ELEMENTÓW WIĘŹBY DACHOWEJ
Budynek wielorodzinny przy ul. Woronicza 28 w Warszawie str. 8 3. OBLICZENIA STATYCZNE ELEMENTÓW WIĘŹBY DACHOWEJ 3.1. Materiał: Elementy więźby dachowej zostały zaprojektowane z drewna sosnowego klasy
Bardziej szczegółowo- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET
Użtkownik: Biuro Inżnierskie SPECBUD Autor: mgr inż. Jan Kowalski Ttuł: Poz.4.1. Element żelbetowe Przkład 1 - Obliczenia przkładowe programu KEŻ Belka - zginanie - 1 - Kalkulator Elementów Żelbetowch
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE DO PROJEKTU BUDOWLANEGO PRZEBUDOWY ISTNIEJ
9 OLICZENI STTYCZNE DO PROJEKTU UDOWLNEGO PRZEUDOWY ISTNIEJĄCEJ OCZYSZCZLNI ŚCIEKÓW N OCZYSZCZLNĘ MECHNICZNO IOLOGICZNĄ W TECHNOLOGII SR ORZ KNLIZCJI SNITRNEJ Z POMPOWNIĄ ŚCIEKÓW W MIEJSCOWOŚCI SMOKLĘSKI,
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE
OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE Poz. 1. ELEMENTY KONSTRUKCYJNE PARTERU. Poz. 1.1. KONSTRUKCJA WIĄZARA DACHOWEGO. strefa wiatrowa - III strefa śniegowa - III drewno C - 24 f m.0,d = 2,40 x 0,9 : 1,3
Bardziej szczegółowoI. OPIS TECHNICZNY - KONSTRUKCJE
I. OPIS TECHNICZNY - KONSTRUKCJE 1. Przedmiot opracowania Przedmiotem opracowania obliczeń statycznych jest konstrukcja budynku szkoły podstawowej objętego rozbudową, zlokalizowanego w ronowie przy ul.
Bardziej szczegółowoCięŜar jednost. charakteryst. [kn/m 2 ]
. Zebranie obciąŝeń.. Zebranie obciąŝeń na m 2 dachu... ObciąŜenia stałe Zebranie obciąŝeń stałch na m 2 dachu Nazwa warstw CięŜar jednost. CięŜar charaterst. [N/m 2 ] Wsp. obciąŝeń CięŜar oblicz. [N/m
Bardziej szczegółowoO B L I C Z E N I A S T A T Y C Z N E
OBLICZENIA STATYCZNE 1 O B L I C Z E N I A S T A T Y C Z N E 1.0 Obciążenia 1.1 Obciążenie śniegiem strefa IV α=40; Q k =1,6 kn/m 2 γ f kn/m 2 - strona zawietrzna: Q k x 0,8 x [(60-α)/30]= 0,853 1,500
Bardziej szczegółowoRys.59. Przekrój poziomy ściany
Obliczenia dla ściany wewnętrznej z uwzględnieniem cięŝaru podciągu Obliczenia ściany wewnętrznej wykonano dla ściany, na której oparte są belki stropowe o największej rozpiętości. Zebranie obciąŝeń jednostkowych-
Bardziej szczegółowo1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU. Poziom odniesienia: 0,00 m.
1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU Poziom odniesienia: 0,00 m. 4 2 0-2 -4 0 2. Fundamenty Liczba fundamentów: 1 2.1. Fundament nr 1 Klasa fundamentu: ława, Typ konstrukcji: ściana, Położenie fundamentu względem
Bardziej szczegółowodo projektu budowlanego przebudowy stropodach na dach woelospadowy stromy na budynku Środowiskowego Domu Samopomocy w Rakszawie.
OPIS TECHNICZNY do projektu budowlanego przebudowy stropodach na dach woelospadowy stromy na budynku Środowiskowego Domu Samopomocy w Rakszawie. 1. Podstawa opracowania : - zlecenie Inwestora na opracowanie
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
OLICZENI STTYCZNE Obciążenie śniegiem wg PN-80/-02010/z1 / Z1-5 S [kn/m 2 ] h=1,0 l=5,0 l=5,0 1,080 2,700 2,700 1,080 Maksymalne obciążenie dachu: - Dach z przegrodą lub z attyką, h = 1,0 m - Obciążenie
Bardziej szczegółowo1,26 1,30 -- 1,64 [21,0kN/m3 0,06m] 3. Folia PE gr.0,3mm [0,010kN/m2] 0,01 1,30 -- 0,01 4. Strop Rector 4,59 1,10 -- 5,05 Σ: 6,49 1,16 -- 7,52
ZESTWIENIE OCIĄŻEŃ Tablica 1. Obciążenia stałe. Strop Rector 1. Lastriko bezspoinowe o grubości 20 mm 0,44 1,30 -- 0,57 [0,440kN/m2] 2. Jastrych cementowy grub. 6 cm 1,26 1,30 -- 1,64 [21,0kN/m3 0,06m]
Bardziej szczegółowoPROJEKT BUDOWLANY KONSTRUKCJI PARTEROWEGO DOMU JEDNORODZINNEGO Z GARAŻEM W ORZESZU PRZY UL. WIOSNY LUDÓW DZ. NR 597/10
KONSTRUKCJE BUDOWLNE I INŻYNIERSKIE STTYK.PL www.statyk.pl, NIP: 635-183-01-96, REG: 242840669, KRS: 0000409301 Konto: PKO BP 04 1020 2313 0000 3602 0401 4452 PROJ NR: 130102 B/O PROJEKT BUDOWLNY KONSTRUKCJI
Bardziej szczegółowoPROJEKT WYKONAWCZY INSTALACJI FOTOWOLTAICZNEJ O MOCY 10,05 kwp DLA BUDYNKU SZKOŁY PODSTAWOWEJ W CIANOWICACH
OPINIA KONSTRUKCYJNO-BUDOWLANA DOTYCZĄCA MOŻLIWOŚCI USTAWIENIA PANELI FOTOWOLTAICZNYCH NA DACHU BUDYNKU WRAZ Z PROPOZYCJĄ KONSTRUCJI Temat/obiekt: WSPORCZEJ POD PANELE PV PROJEKT WYKONAWCZY INSTALACJI
Bardziej szczegółowoPrzykład zbierania obciążeń dla dachu stromego wg PN-EN i PN-EN
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykład zbierania obciążeń dla dachu stromego wg PN-EN 1991-1-3 i PN-EN 1991-1-4 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (2014) 20. Obciążenia dachu
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE
OLICZENI STTYCZNO - WYTRZYMŁOŚCIOWE 1. ZESTWIENIE OCIĄśEŃ N IEG SCHODOWY Zestawienie obciąŝeń [kn/m 2 ] Opis obciąŝenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. ObciąŜenie zmienne (wszelkiego rodzaju budynki mieszkalne,
Bardziej szczegółowoRys. 32. Widok perspektywiczny budynku z pokazaniem rozmieszczenia kratownic
ROZDZIAŁ VII KRATOW ICE STROPOWE VII.. Analiza obciążeń kratownic stropowych Rys. 32. Widok perspektywiczny budynku z pokazaniem rozmieszczenia kratownic Bezpośrednie obciążenie kratownic K5, K6, K7 stanowi
Bardziej szczegółowoKONSTRUKCJE DREWNIANE I MUROWE
POLITECHNIKA BIAŁOSTOCKA WBiIŚ KATEDRA KONSTRUKCJI BUDOWLANYCH ZAJĘCIA 5 KONSTRUKCJE DREWNIANE I MUROWE Mgr inż. Julita Krassowska 1 CHARAKTERYSTYKI MATERIAŁOWE drewno lite sosnowe klasy C35: - f m,k =
Bardziej szczegółowoAutorska Pracownia Architektoniczna Kraków, ul. Zygmuntowska 33/12, tel
Autorska Pracownia Architektoniczna 31-314 Kraków, ul. Zygmuntowska 33/1, tel. 1 638 48 55 Adres inwestycji: Województwo małopolskie, Powiat wielicki, Obręb Wola Batorska [ Nr 0007 ] Działki nr: 1890/11,
Bardziej szczegółowoKONSTRUKCJA PROJEKT TERMOMODERNIZACJI I ODWODNIENIA BUDYNKU SZKOŁY ORAZ UTWARDZENIA TERENU W ZESPOLE SZKÓŁ W GDOWIE
FIRMA PROJEKTOWO-USŁUGOWA RK ONSTRUKCJA Radosław Kwiatek 32-020 Wieliczka, os. Kościuszki 7/6 PROJEKT TERMOMODERNIZACJI I ODWODNIENIA BUDYNKU SZKOŁY ORAZ UTWARDZENIA TERENU W ZESPOLE SZKÓŁ W GDOWIE KONSTRUKCJA
Bardziej szczegółowo1.3. Dane materiałowe wartości charakterystyczne (PN-B-03150:2000, Załącznik normatywny Z-2.2.3) f m.k = 30 MPa - wytrzymałość na zginanie
I. OBLICZENIA WIĘŹBY DACHOWEJ wg PN-B-050:000. ZałoŜenia o obiczeń.. Schemat geometrczn więźb achowej Więźba achowa płatwiowo-keszczowa... Dane ogóne Lokaizacja bunku - Biłgoraj Strefa obciąŝenia śniegiem
Bardziej szczegółowopionowe od kół suwnic, zgodnie z warunków równowagi statecznej (rys. 6.4) dla
6.7. Prkład oblicania słupa pełnościennego esakad podsuwnicowej Pełnościenne słup esakad podsuwnicowej podpierają or podsuwnicowe na kórch pracują suwnice pomosowe naorowe o udźwigach i paramerach echnicnch
Bardziej szczegółowo0,195 kn/m 2. 0,1404 kn/m 2. 0,837 kn/m 2 1,4 1,1718 kn/m 2
1.1 Dach drewniany krokwiowy o rozpiętości osiowej 13,44 m a) Obciążenia stałe wg PN-82/B-02001: blachodachówka (wraz z konstrukcją drewnianą) 0,350 kn/m 2 0,385 kn/m 2 wełna mineralna miękka 18cm 0,6kN/m
Bardziej szczegółowoPROJEKT KONSTRUKCJI PRZEBUDOWA GMINNEGO TARGOWISKA W SKRWILNIE WITACZ SKRWILNO, GM. SKRWILNO DZ. NR 245/20
PROJEKT KONSTRUKCJI PRZEBUDOWA GMINNEGO TARGOWISKA W SKRWILNIE WITACZ SKRWILNO, GM. SKRWILNO DZ. NR 245/20 INWESTOR: GMINA SKRWILNO SKRWILNO 87-510 ADRES: DZIAŁKA NR 245/20 SKRWILNO GM. SKRWILNO PROJEKTOWAŁ:
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
OBLICZENIA STATYCZNE do projektu budowlano wykonawczego przebudowy i modernizacji istniejącego budynku filii biblioteki w Barcicach dz. nr 303/ obr. Barcice Materiały konstrukcyjne: - beton C20/25 (dawne
Bardziej szczegółowoKONSTRUKCJA PODSTAWOWE OBCIĄŻENIA SCHEMATY STATYCZNE I WYNIKI OBLICZEŃ = 1,50
KONSTRUKCJA PODSTAWOWE OBCIĄŻENIA SCHEMATY STATYCZNE I WYNIKI OBLICZEŃ Zebranie obciążeń: Śnieg: Obciążenie charakterystyczne śniegiem gruntu q k = 0,70 kn/m 2 przyjęto zgodnie ze zmianą do normy Az, jak
Bardziej szczegółowoPołączenia. Przykład 1. Połączenie na wrąb czołowy pojedynczy z płaszczyzną docisku po dwusiecznej kąta. Dane: drewno klasy -
Dane: drewno klasy - h = b = Połączenia C30 16 cm 8 cm obciąŝenie o maksymalnej wartości w kombinacji obciąŝeń stałe klasa uŝytkowania konstrukcji - 1 F = 50 kn α = 30 0 Przykład 1 Połączenie na wrąb czołowy
Bardziej szczegółowoPrzykład zbierania obciążeń dla dachu stromego wg PN-B-02001, PN-B-02010/Az1 i PN-B-02011/Az1
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykład zbierania obciążeń dla dachu stromego wg PN-B-02001, PN-B-02010/Az1 i PN-B-02011/Az1 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (2014) 20.
Bardziej szczegółowo1. OBLICZENIA STATYCZNE I WYMIAROWANIE ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH ELEWACJI STALOWEJ.
1. OBLICZENIA STATYCZNE I WYMIAROWANIE ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH ELEWACJI STALOWEJ. Zestawienie obciążeń. Kąt nachylenia połaci dachowych: Obciążenie śniegie. - dla połaci o kącie nachylenia 0 stopni Lokalizacja
Bardziej szczegółowoRys. 29. Schemat obliczeniowy płyty biegowej i spoczników
Przykład obliczeniowy schodów wg EC-2 a) Zebranie obciąŝeń Szczegóły geometryczne i konstrukcyjne przedstawiono poniŝej: Rys. 28. Wymiary klatki schodowej w rzucie poziomym 100 224 20 14 9x 17,4/28,0 157
Bardziej szczegółowoPręt nr 0 - Element drewniany wg PN-EN 1995:2010
Pręt nr 0 - Element drewniany wg PN-EN 1995:010 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 0 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 0 (x0.000m, y-0.000m); 1 (x4.000m, y-0.000m) Profil: Pr 150x50 (C 0)
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE DO PROJEKTU BUDOWLANEGO PRZEBUDOWY I ROZBUDOWY TOLAET PRZY ZESPOLE SZKÓŁ OGÓLNOSZTAŁCĄCYCH NR 2 W BYDGOSZCZY
OLICZENI STTYCZNE DO PROJEKTU UDOWLNEGO PRZEUDOWY I ROZUDOWY TOLET PRZY ZESPOLE SZKÓŁ OGÓLNOSZTŁCĄCYCH NR 2 W YDGOSZCZY KROKIEW Tablica 1. Obciążenia stałe Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f Obc. obl.
Bardziej szczegółowoBUDYNEK MIEJSKIEGO CENTRUM KULTURY W RUDZIE ŚLĄSKIEJ PROJEKT WZMOCNIENIA STROPÓW NAD PIWNICAMI str. 13/K SPIS TREŚCI
PROJEKT WZMOCNIENI STROPÓW ND PIWNICMI str. 13/K SPIS TREŚCI POZ.1 WZMOCNIENIE PŁYTY STROPU ND PIWNICĄ...14 POZ.1.1 WZMOCNIENIE PŁYTY STROPU ODCINKOWEGO O ROZPIĘTOŚCI LŚW MX =2,50M...14 POZ.2 ELKI STROPOWE...14
Bardziej szczegółowo2.0. Dach drewniany, płatwiowo-kleszczowy.
.0. Dach drewniany, płatwiowo-kleszczowy..1. Szkic.. Charakterystyki przekrojów Własności techniczne drewna: Czas działania obciążeń: ormalny. Klasa warunków wilgotnościowych: 1 - Wilg. 60% (
Bardziej szczegółowoII. OBLICZENIA STATYCZNE do projektu nadbudowy i rozbudowy budynku mieszkalnego z usługami
II. OBLICZENIA STATYCZNE o projektu nabuowy i rozbuowy buynku mieszkalnego z usługami Założenia projektowe 1. Materiały konstrukcyjne: - stal zbrojeniowa A I w gatunku St0S oznaczenie φ - stal zbrojeniowa
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE ROZBUDOWA O GABINETY REHABILITACYJNE ORAZ PRZEBUDOWA POMIESZCZEŃ W PARTERZE BUDYNKU NZOZ W ŁAPANOWIE
OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE ROZBUDOWA O GABINETY REHABILITACYJNE ORAZ PRZEBUDOWA POMIESZCZEŃ W PARTERZE BUDYNKU NZOZ W ŁAPANOWIE 1. ZESTAWIENIE NORM PN -82/B - 02000 PN -82/B - 02001 PN -82/B
Bardziej szczegółowoKraków ul. Czarnowiejska Dz. nr 19/18, 19/26 obr.12 Krowodrza. Akademia Górniczo-Hutnicza im. St.Staszica w Krakowie Kraków, al.
NIP 679-102-48-90 PeKaO S.. II o/ Kraków 53 1240 1444 1111 0000 0935 8663 Obiekt: PWILON -0 GH dres: Kraków ul. Czarnowiejska Dz. nr 19/18, 19/26 obr.12 Krowodrza Inwestor: kademia Górniczo-Hutnicza im.
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE
1112 Z1 1 OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE SPIS TREŚCI 1. Nowe elementy konstrukcyjne... 2 2. Zestawienie obciążeń... 2 2.1. Obciążenia stałe stan istniejący i projektowany... 2 2.2. Obciążenia
Bardziej szczegółowoRzut z góry na strop 1
Rzut z góry na strop 1 Przekrój A-03 Zestawienie obciążeń stałych oddziaływujących na płytę stropową Lp Nazwa Wymiary Cięzar jednostko wy Obciążenia charakterystyczn e stałe kn/m Współczyn n. bezpieczeń
Bardziej szczegółowoDANE. Szkic układu poprzecznego. Szkic układu podłużnego - płatwi pośredniej
Leśniczówka 9/k Obliczenia statyczne. leśniczówka 1.Dach. DNE Szkic układu poprzecznego 712,8 270,0 45,0 19 436,0 19 455,0 46,0 14 888,0 14 46,0 1008,0 Szkic układu podłużnego - płatwi pośredniej 270,0
Bardziej szczegółowoOCENA NOŚNOŚCI KONSTRUKCJI WIĘŹBY DACHOWEJ PO ZMIANIE POKRYCIA NA DACHÓWKĘ DACHU BUDYNKU SĄDU OKRĘGOWEGO W KATOWICACH PRZY
Nr: 1114/02/12 Zadanie: EKSPERTYZA TECHNICZNA Temat: Inwestor: OCENA NOŚNOŚCI KONSTRUKCJI WIĘŹBY DACHOWEJ PO ZMIANIE POKRYCIA NA DACHÓWKĘ DACHU BUDYNKU SĄDU OKRĘGOWEGO W KATOWICACH PRZY Ul. ANDRZEJA 16/18
Bardziej szczegółowoZAŁĄCZNIK NR 1 OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE
ZAŁĄCZNIK NR 1 OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA: 1. Zestawienie obciążeń... 4 1.1. Obciążenia Stałe... 4 1.2. Obciążenia Zmienne - Klimatyczne... 4 2. Pawilon... 6 2.1. Płyta
Bardziej szczegółowoOPIS TECHNICZNY DO PROJEKTU KONSTRUKCJI. 1 Przedmiot opracowania:
OPIS TECHNICZNY DO PROJEKTU KONSTRUKCJI 1 Przedmiot opracowania: Przedmiotem opracowania jest projekt konstrukcji budynku Transgranicznego Centrum Turystyki i Wymiany Młodzieży zlokalizowanego w Zarzeczu
Bardziej szczegółowoPROJEKT REMONTU POCHYLNI ZEWNĘTRZNEJ PRZY POWIATOWYM CENTRUM ZDROWIA W OTWOCKU
BOB - Biuro Obsługi Budowy Marek Frelek ul. Powstańców Warszawy 14, 05-420 Józefów NIP 532-000-59-29 tel. 602 614 793, e-mail: marek.frelek@vp.pl PROJEKT REMONTU POCHYLNI ZEWNĘTRZNEJ PRZY POWIATOWYM CENTRUM
Bardziej szczegółowoWytrzymałość drewna klasy C 20 f m,k, 20,0 MPa na zginanie f v,k, 2,2 MPa na ścinanie f c,k, 2,3 MPa na ściskanie
Obliczenia statyczno-wytrzymałościowe: Pomost z drewna sosnowego klasy C27 dla dyliny górnej i dolnej Poprzecznice z drewna klasy C35 lub stalowe Balustrada z drewna klasy C20 Grubość pokładu górnego g
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE KONSTRUKCJI ZABUDOWY OTWORU W PŁYCIE PODŚWIETLKOWEJ
OBLICZENIA STATYCZNE KONSTRUKCJI ZABUDOWY OTWORU W PŁYCIE PODŚWIETLKOWEJ.. Obciążenia stałe Rozaj: ciężar Typ: stałe... Ciężar Charakterystyczna wartość obciążenia: Q k = 0,63 kn/m 2. Obliczeniowe wartości
Bardziej szczegółowoProjektuje się płytę żelbetową wylewaną na mokro, krzyżowo-zbrojoną. Parametry techniczne:
- str.10 - POZ.2. STROP NAD KLATKĄ SCHODOWĄ Projektuje się płytę żelbetową wylewaną na mokro, krzyżowo-zbrojoną. Parametry techniczne: 1/ Grubość płyty h = 15cm 2/ Grubość otulenia zbrojenia a = 2cm 3/
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE WZMOCNIENIA STALOWEJ KONSTRUKCJI DACHU POD KĄTEM WYKONANIA PRAC TERMOMODERNIZACYJNYCH OBIEKT: DOM SPORTOWCA W M
OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE WZMOCNIENIA STALOWEJ KONSTRUKCJI DACHU POD KĄTEM WYKONANIA PRAC TERMOMODERNIZACYJNYCH OBIEKT: DOM SPORTOWCA W M. CISOWA LOKALIZACJA: DZ.NR 1089/1 OSIEDLE CISOWA, OBRĘB
Bardziej szczegółowoObliczenia statyczne wybranych elementów konstrukcji
Obliczenia statyczne wybranych elementów konstrukcji 1. Obliczenia statyczne wybranych elementów konstrukcji 1.1. Zebranie obciążeń Obciążenia zebrano zgodnie z: PN-82/B-02000 - Obciążenia budowli. Zasady
Bardziej szczegółowoDokument w wersji cyfrowej
STDIUM : RNŻ : LOKLIZCJ : PROJEKT UDOWLNY ZMINY KONSTRUCJI DCHU Z DPTCJĄ PODDSZ UDYNKU PRZEDSZKOL NR 9 PRZY UL.PONITOWSKIEGO 12 W ŻYWCU Projekt budowlany Konstrukcja 34-300 Żywiec ul. Poniatowskiego 12,
Bardziej szczegółowoP. B. część konstrukcyjna
P.. część konstrukcyjna O L I C Z E N I S T T Y C Z N E TEMT : PROJEKT PRZEUDOWY ISTNIEJĄCYCH OIEKTÓW N CELE SPOŁECZNO-KULTURLNE W ŻNICY LOKLIZCJ: ŻNIC, 34-350 GMIN WĘGIERSK GÓRK, DZIŁKI NR 838/2 ; 838/3,
Bardziej szczegółowo