Ocena efektywności energetycznej sprężarkowych układów chłodniczych dwustopniowych

Wielkość: px
Rozpocząć pokaz od strony:

Download "Ocena efektywności energetycznej sprężarkowych układów chłodniczych dwustopniowych"

Transkrypt

1 Ocena efektywności energetycznej sprężarkowych układów chłodniczych dwustopniowych WSTĘP Powodem wprowadzenia dwustopniowego sprężania czynnika w dużych niskotemperaturowych amoniakalnych urządzeniach chłodniczych była nader wysoka temperatura sprężania pary czynnika w układzie jednostopniowym. Przykładowo jeżeli temperatura parowania wynosi -40 C, a temperatura skraplania 35 C, wówczas końcowa temperatura sprężonej pary amoniaku w sprężarce jednostopniowej dochodzi do ponad 175 C. Temperatura taka mimo chłodzenia cylindrów wodą przegrzewa sprężarkę oraz zawarty w niej olej, który traci swe własności smarne i uniemożliwia bezpieczną pracę sprężarki. W celu wyeliminowania powyższych zagrożeń, już w latach trzydziestych minionego wieku wprowadzono układy sprężania dwustopniowego przez współpracujące ze sobą dwie sprężarki jednostopniowe, dzielące obieg jednostopniowy na dwa współzależne obiegi sprzęgnięte ze sobą poprzez chłodnicę międzystopniową (lub równoważny węzeł międzystopniowy), obniżającą temperaturę pary przegrzanej z pierwszego stopnia sprężania. Dawniej na pierwszym i drugim stopniu sprężania stosowano wyłącznie sprężarki tłokowe o różnej wydajności objętościowej. W miarę dalszego rozwoju, na pierwszym stopniu zaczęto stosować łopatkową sprężarkę rotacyjną odznaczającą się niskim stosunkiem sprężania oraz dużą wydajnością objętościową. Zanim zaczęto stosować sprężarki śrubowe w układach dwustopniowych, projektanci urządzeń chłodniczych rozporządzali niewielkimi możliwościami opracowywania racjonalniejszych rozwiązań układów dwustopniowych. Układy ze sprężarkami tłokowymi na obu stopniach oraz ze sprężarką rotacyjną na niskim stopniu i tłokową na wysokim stopniu, nie stwarzają większych możliwości racjonalnego rozwiązywania węzła międzystopniowego, stanowiącego centralny problem każdego układu dwustopniowego, bowiem sprężarki te mają swoje liczne ograniczenia pod względem sprężu, wzniosu temperaturowego, wydajności oraz ciśnień roboczych (ciśnienia parowania, skraplania oraz ciśnienia międzystopniowego). Dotychczas stosowana technika rozwiązywania układów dwustopniowych daje dobre wyniki tylko wówczas, gdy wszystkie wyżej wymienione ciśnienia utrzymywane są na stałym poziomie roboczym. Sprężarki śrubowe z wtryskiem oleju są wolne od takich ograniczeń. Dlatego też sprężarki te umożliwiają wielowariantowe zracjonalizowane rozwiązywanie węzła międzystopniowego. Rozwiązania takie prowadzą do ulepszonej efektywności ruchowej i niższych kosztów eksploatacyjnych. Projekty urządzeń wykonywane obecnie decydują na wiele lat o kosztach pobieranej energii elektrycznej, która z roku na rok drożeje na całym świecie. Dlatego też współczesne rozwiązania wymagają wprowadzenia istotnych usprawnień. Celem tego artykułu jest przedstawienie najnowszych rozwiązań węzłów międzystopniowych w układach dwustopniowych ze

2 sprężarkami śrubowymi na obu stopniach, zapewniającymi wysoką sprawność termodynamiczną i niskie koszty eksploatacyjne. Rozwiązania omawianych tutaj układów odnoszą się jednolicie do następujących warunków pracy: Q moc chłodnicza [Qo = 387 kw], to temperatura parowania [to = -40 C], tm temperatura międzystopniowa [t = -12 C], tk temperatura skraplania [tk = 35 C]. 1. UKŁAD DWUSTOPNIOWY Z ŁOPATKOWĄ SPRĘŻARKĄ ROTACYJNĄ NA PIERWSZYM STOPNIU I SPRĘŻARKĄ TŁOKOWĄ NA DRUGIM STOPNIU SPRĘŻANIA ORAZ Z CHŁODNICĄ MIĘDZYSTOPNIOWĄ Układ taki, pracujący w stałych warunkach roboczych sprecyzowanych we wstępie, przedstawiono na rys. 1A. W układzie tym sprężarka rotacyjna A zasysa parę z parownika G o wydajności chłodnicy Qo = 387 kw przy temperaturze parowania to = -40 C, spręża ją do ciśnienia międzystopniowego odpowiadającego temperaturze tm = -12 C i wytłacza do chłodnicy międzystopniowej D, będącej jednocześnie dochładzaczem cieczy zasilającej parownik. W chłodnicy tej ciepło przegrzania pary sprężonej w pierwszym stopniu odbierane jest w styku z rozprężoną i schłodzoną cieczą czynnika. Poziom i ciśnienie cieczy w chłodnicy międzystopniowej D regulowane są pływakowym zaworem rozprężnym E rozprężającym ciecz dopływającą ze skraplacza C. Z chłodnicy międzystopniowej sprężarka 2-stopnia B zasysa parę powstającą wskutek parowania cieczy schładzającej przegrzaną parę, parę schłodzoną oraz parę powstającą przy rozprężaniu cieczy (w zaworze R) o temperaturze tm = -12 C. Sprężarka 2-stopniowa spręża tę parę do ciśnienia skraplania pk=12,76 bar (amoniaku) przy temperaturze tk = 35 C. Wykres ciśnienie-entalpia podany na rysunku 1B obrazuje parametry robocze tego układu. Cechą szczególną tego obiegu jest temperatura międzystopniowa tm i odpowiadające jej ciśnienie nasycenia pm. Parametry te otrzymuje się przez rozprężanie cieczy ze skraplacza o temperaturze tk i ciśnieniu pk. Do rozprężonej i jednocześnie schłodzonej cieczy w

3 chłodnicy międzystopniowej wtłaczana jest para przegrzana ze sprężarki 1-stopnia. Para ta schładzając się, lokalnie podgrzewa ciecz i powoduje jej częściowe odparowanie przy temperaturze tm = -12 C. Ciecz ta spływa przez zawór rozprężny F do parownika G. Dla układu o mocy chłodniczej Qo = 387 kw, wydajność objętościowa sprężarki 1-stopnia powinna wynosić W1= 1708 m3/h, a jej moc napędowa N1 = 81 kw niezbędna do sprężania pary zasysanej z parownika o temperaturze to = -40 C. Schładzanie w chłodnicy międzystopniowej pary sprężonej w sprężarce 1-stopnia do ciśnienia pm ma na celu zapobieżenie przed nadmiernie wysoką temperaturą końcową sprężania w sprężarce 2-stopnia i przegrzewania się przez to samej sprężarki oraz oleju smarnego. Para zasysana przez sprężarkę 2-stopnia ma temperaturę nasycenia tm = -12 C, przez co jej objętość właściwa jest niższa i wymaga sprężarki o odpowiednio zmniejszonej wydajności objętościowej i mocy napędowej mimo, że dodatkowo odparowuje nieco cieczy schładzającej parę przegrzaną. Pierwszy stopień sprężania wraz z chłodnicą międzystopniową staje się w ten sposób niejako parownikiem dla drugiego stopnia sprężania, którego obciążenie zwiększa się o obciążenie parownika 1-stopnia. W ten sposób tworzy się obciążenie cieplne skraplacza, które jest sumą obciążenia obu stopni. Zestawienie wielkości charakterystycznych takiego obiegu zawiera załączona tablica 1 (p. kolumna 1A). 2. UKŁAD DWUSTOPNIOWY ZE SPRĘŻARKAMI OERUBOWYMI NA OBU STOPNIACH SPRĘŻANIA BEZ CHŁODNICY MIĘDZYSTOPNIOWEJ Układ taki obrazuje rys. 2A. Jest on pozbawiony chłodnicy międzystopniowej, a przez to możliwości schładzania pary przegrzanej w pierwszym stopniu sprężania. Obie sprężarki śrubowe schładzane i smarowane są olejem smarnym chłodzonym wraz z mechanizmami sprężarek rozprężonym w zaworach C ciekłym czynnikiem dopływającym ze skraplacza D. W układzie takim zbędna jest chłodnica międzystopniowa wraz z jej funkcją schładzania pary przegrzanej dopływającej ze sprężarki 1-stopnia. Upraszcza się przez to również układ rurowy. Ogólne zasady schładzania oleju smarnego sprężarek chłodniczych omówione są w literaturze [1,3]. Przebieg zachodzących zjawisk termodynamicznych w obiegu wg rys. 2A zobrazowany jest na wykresie p-h na rys. 2B. Brak chłodnicy międzystopniowej oraz doprowadzanie cieczy ze skraplacza przez zawory rozprężne C do obu sprężarek celem ich schłodzenia wraz z olejem smarnym, powoduje dodatkowy dopływ pary do sprężarek obu stopni nie pochodzącej z parownika i nie będącej skutkiem chłodzenia w parowniku. Efektem tego jest zwiększenie mocy napędowej obu sprężarek. W celu uzyskania mocy chłodniczej Qo = 387 kw przy to = -40 C, należy zwiększyć w tym układzie wydajność objętościową sprężarek o 370 m3/h, czyli o 21,7% - w porównaniu z układem z chłodnicą międzystopniową funkcjonującą przy temperaturze międzystopniowej tm = -12 C. Doprowadzany czynnik do sprężarek schładza je i obniża temperaturę przegrzania pary w obu stopniach. W tych warunkach wydajność objętościowa sprężarki 2-stopnia powinna być zwiększona i wynosić 832 m3/h. Zestawienie wielkości charakterystycznych takiego obiegu zawiera tablica 1 (kolumna 2A). 3. UKŁAD DWUSTOPNIOWY ZE SPRĘŻARKAMI OERUBOWYMI NA OBU STOPNIACH SPRĘŻANIA BEZ CHŁODNICY MIĘDZYSTOPNIOWEJ Układ taki obrazuje rys. 3A. Jest on podobny do układu z rys. 2A. Jedyną istotną różnicę stanowi tutaj to, że obie sprężarki chłodzone są olejem schładzanym wodą ze skraplacza. W ten sposób część ciepła sprężania pary w sprężarce 1-stopnia odpływa do otoczenia (do wody), przez co para zasysana przez sprężarkę 2-stopnia jest odpowiednio chłodniejsza.

4 Analogicznie jak w przypadku omówionym poprzednio (p. rys.2a) nie ma tutaj chłodnicy międzystopniowej, ani też dochładzania cieczy. Zastosowano natomiast oddzielanie i chłodzenie oleju smarnego na obu stopniach w ochładzaczach wodnych C i D. Przemiany termodynamiczne w takim obiegu prezentuje wykres p-h na rys. 3B. Ciepło odbierane od sprężarek przez chłodzący olej smarny oznaczone jest na rys. 3B strzałkami z literą Q, zaś doprowadzana moc napędowa sprężarek literą N. Podobnie jak w poprzednio omówionym układzie, brak chłodnicy międzystopniowej zasilającej parownik zmusza do zastosowania sprężarki 1-szego stopnia o zwiększonej wydajności objętościowej W1 = 2078 m3/h i mocy napędowej N1 = 101 kw. Ciepło odprowadzane tutaj przez olej smarny daje identyczny efekt, jak schładzanie pary w chłodnicy międzystopniowej. Odbywa się to bez zwiększania masy czynnika dopływającego do sprężarki 2-stopnia. Ciepło odbierane przy chłodzeniu sprężarki 1-stopnia wynosi w niniejszym przypadku 30% mocy napędowej tej sprężarki, co stanowi istotne obciążenie dodatkowe dla sprężarki 2-stopnia. W przykładzie tym przyjęto, że para dostarczana do sprężarki 2-stopnia ma temperaturę 51,7 C. Wydajność objętościowa sprężarki 2-stopnia wynosi zatem W2 = 784 m3/h. Wielkości charakterystyczne zestawiono w tablicy 1 (kolumna 3A). 4. UKŁAD DWUSTOPNIOWY SPRĘŻAREK OERUBOWYCH SCHŁADZANYCH OLEJEM SMARNYM Z DOCHŁADZANIEM CIECZY W CHŁODNICY MIĘDZYSTOPNIOWEJ BEZ SCHŁADZANIA PARY PRZEGRZANEJ Taki układ dwustopniowy obrazuje rys. 4A. Ciecz doprowadzana w tym układzie do parownika G schładzana jest w chłodnicy międzystopniowej E do temperatury tm = -12 C, a wydzielająca się para przy rozprężaniu (w zaworze pływakowym F) cieczy ze skraplacza zasysana jest do sprężarki 2-stopnia B.

5 Para przegrzana ze sprężarki 1-stopnia nie jest tutaj kierowana do chłodnicy międzystopniowej celem jej schłodzenia, lecz bezpośrednio do przewodu ssawnego sprężarki 2-stopnia B schładzanej olejem smarnym cyrkulującym przez wodną chłodnicę oleju D. Wykres p-h na rys. 4B w porównaniu np. z rys. 3 duże zwiększenie entalpii parowania czynnika w parowniku. Odbywa się to dzięki schładzaniu olejem sprężarki 1-stopnia i znacznemu obniżeniu temperatury pary zasysanej do sprężarki 2-stopnia wskutek zmieszania pary oddzielonej przy rozprężaniu czynnika w zaworze F i

6 pary przegrzanej dostarczonej ze sprężarki 1-stopnia bezpośrednio do przewodu ssawnego sprężarki 2-stopnia B. Odprowadzanie pary powstającej przy rozprężaniu cieczy w zaworze F zwiększa entalpię parowania czynnika w parowniku i zmniejsza masowy i objętościowy obieg czynnika przy tej samej mocy chłodniczej Qo = 387 kw. Ciepło odprowadzane z ochładzacza oleju smarnego C sprężarki 1-stopnia wynosi 30% mocy napędowej tej sprężarki i stanowi ważny wskaźnik przy doborze wydajności objętościowej sprężarki 2-stopnia. Para powstająca przy rozprężaniu ciekłego czynnika w zaworze pływakowym F nieco zwiększa ilość pary przetłaczanej przez sprężarkę 2-stopnia. Należy jednak zauważyć, że gdyby para ta nie została odprowadzona bezpośrednio z chłodnicy międzystopniowej, wtedy musiałaby ona przepłynąć w formie mieszaniny dwufazowej przez parownik G, przez sprężarkę 1-stopnia A, aby dopłynąć do sprężarki 2-stopnia w stanie wysokiego przegrzania. Odsysanie tej pary w stanie nasycenia bezpośrednio z chłodnicy międzystopniowej stanowi dużą zaletę, ponieważ odciąża obie sprężarki. Para zasysana z chłodnicy międzystopniowej wchodzi w mieszaninę z parą przegrzaną ze sprężarki 1-stopnia i obniża jej temperaturę. Wielkości charakterystyczne tego układu zawiera tablica 1 (kolumna 4A). 5. UKŁAD DWUSTOPNIOWY SPRĘŻAREK OERUBOWYCH WYPOSAŻONY W CHŁODNICĘ M/STOPNIOWĄ SPEŁNIAJĄCĄ FUNKCJĘ ODDZIELACZA PARY I ROZPRĘŻANEJ CIECZY ORAZ OCHŁADZACZA PARY PRZEGRZANEJ Układ ten zawiera wszystkie elementy wchodzące w skład układu wg. rys. 1A. Ideowy schemat jego rozwiązania zawiera rys. 5A. Obie sprężarki chłodzone są w tym układzie olejem smarnym schładzanym w ochładzaczach wodnych C i D. Para oddzielana w chłodnicy międzystopniowej E odsysana jest bezpośrednio przez sprężarkę 2-stopnia B, a para przegrzana ze sprężarki 1-stopnia wtłaczana jest do cieczy w chłodnicy międzystopniowej celem schłodzenia. Para zasysana z chłodnicy międzystopniowej do sprężarki 2-stopnia znajduje się w stanie nasycenia i jej objętość właściwa jest mała przy danym ciśnieniu nasycenia. Z uwagi na to, że para przegrzana ze sprężarki 1-stopnia wtłaczana jest do chłodnicy międzystopniowej, obie sprężarki muszą mieć niezależne od siebie układy smarowania, oddzielania i schładzania oleju smarnego. Wykres p-h na rys. 5B pokazuje wpływ zewnętrznego schładzania sprężarki 1-stopnia na obieg chłodniczy. Podobnie jak w przypadkach

7 poprzednio omówionych, wydajność objętościowa sprężarki 1-stopnia uzależniona jest tutaj od mocy chłodniczej parownika (Qo = 387 kw). Natężenie objętościowe przepływu czynnika na wlocie do sprężarki 1-stopnia W1 = 1708 m3/h równe jest wydajności objętościowej tej sprężarki, a moc napędowa N1 = 84 kw. Moc taka jest niezbędna do przetłoczenia zassanej masy czynnika do sprężarki 2-stopnia o wydajności objętościowej W2 = 676 m3/h i mocy napędowej N2 = 134 kw. Jak widać, moc napędowa sprężarki 1-stopnia w tym układzie jest nieco większa od mocy napędowej sprężarki rotacyjnej pracującej w tych samych warunkach (p. rys. 1A). Jednakże sprężarka śrubowa na 1-stopniu stwarza możliwość przekazania części energii odebranej z układu przez schładzany i schładzający olej smarny, ochładzania sprężonej pary przegrzanej w sprężarce 1-stopnia oraz zmniejszenia obciążenia sprężarki 2-stopnia. Zgodnie z rys. 5A i B chłodzący olej smarny schładzany jest w wodnych ochładzaczach oleju C i D. Obciążenie sprężarki 2-stopnia spada wtedy o 6%. Wpływ takiego schładzania na podstawowe parametry układu pokazuje tablica 1 (kolumna 5A). ZAKOŃCZENIE I WNIOSKI Tablica 1 stanowi zbiorcze zestawienie podstawowych parametrów techniczno-ruchowych czterech układów dwustopniowych ze sprężarkami śrubowymi i jednego układu z rotacyjną sprężarką 1-stop ia i tłokową sprężarką 2-stopnia. Należy zauważyć, że układy ze sprężarkami śrubowymi chłodzonymi olejem smarnym, wyposażone w chłodnicę międzystopniową z rozprężaniem cieczy i schładzaniem pary przegrzanej (p. kol. 5A w tablicy) odznaczają się najniższymi kosztami techniczno-ruchowymi. Kolejną korzystną pozycję zajmuje układ z rys. 1A (p. kol. 1A w tablicy 1). Jest rzeczą godną uwagi, że układy wg rys. 1A i 5A różnią się zaledwie o 2,4% pod względem kosztów zużywanej energii napędowej. Układ z rys. 1A jest nieco prostszy w budowie, montażu i eksploatacji, co zbliża go kosztowo do układu z rys. 5A. Po wspomnianych układach wg rys. 1A i 5A pozostałe trzy układy pod względem efektywności klasyfikuje się w kolejności kolumn w tablicy 1: 4A, 3A i 2A. Układ najlepszy (kolumna 5A) jest o około 26% bardziej efektywny od najgorszego układu wg rys. 2A.

8 Celem niniejszego studium nie była ocena efektywności wszystkich możliwych rozwiązań sprężarkowych układów chłodniczych dwustopniowych, a ogranicza się ono jedynie do oceny pięciu rozwiązań najczęściej obecnie stosowanych, bowiem dotychczas oceny takiej nie było. Analiza ta pozwala na racjonalne projektowanie omówionych układów w dostosowaniu do istniejących warunków techniczno-eksploatacyjnych zakładów. Wyniki powyższe wskazują także na możliwości zracjonalizowanej modernizacji istniejących układów 2-stopniowych zaprojektowanych i wykonanych w czasach, gdy koszt energii elektrycznej nie był kwestią pierwszoplanową. Obok sprężarek śrubowych istnieje duża szansa stosowania w układach 2-stopniowych również sprężarek spiralnych rozwijanych obecnie w kierunku dużych wydajności, tak jak sprężarki śrubowe w kierunku małych wydajności. Rozszerza to szansę ich powszechnego stosowania w miejsce sprężarek tłokowych we wszystkich dziedzinach chłodnictwa i klimatyzacji. Ogólne zalety sprężarek śrubowych i spiralnych w porównaniu z tłokowymi, zestawiono w tablicy 2. Autor: Aleksander Paliwoda Źródło: TCHIK KONTAKT MASTA tchik@tchik.com.pl WWW: Tel: Fax: Adres: Budowlanych Gdańsk

Chłodnictwo i Kriogenika - Ćwiczenia Lista 7

Chłodnictwo i Kriogenika - Ćwiczenia Lista 7 Chłodnictwo i Kriogenika - Ćwiczenia Lista 7 dr hab. inż. Bartosz Zajączkowski bartosz.zajaczkowski@pwr.edu.pl Politechnika Wrocławska Wydział Mechaniczno-Energetyczny Katedra Termodynamiki, Teorii Maszyn

Bardziej szczegółowo

Amoniakalne urządzenia chłodnicze Tom I

Amoniakalne urządzenia chłodnicze Tom I Amoniakalne urządzenia chłodnicze Tom I W tomie pierwszym poradnika omówiono między innymi: amoniak jako czynnik roboczy: własności fizyczne, chemiczne, bezpieczeństwo użytkowania, oddziaływanie na organizm

Bardziej szczegółowo

SPIS TREŚCI TOMU I. Przedmowa 11. Wprowadzenie 15 Znaczenie gospodarcze techniki chłodniczej 18

SPIS TREŚCI TOMU I. Przedmowa 11. Wprowadzenie 15 Znaczenie gospodarcze techniki chłodniczej 18 v~.rv.kj Chłodnicza. Poradnik - tom 1 5 SPIS TREŚCI TOMU I Przedmowa 11 Wprowadzenie 15 Znaczenie gospodarcze techniki chłodniczej 18 Podstawy termodynamiki 21 Termodynamiczne parametry stanu gazu 21 2

Bardziej szczegółowo

Techniki niskotemperaturowe w medycynie

Techniki niskotemperaturowe w medycynie INŻYNIERIA MECHANICZNO-MEDYCZNA WYDZIAŁ MECHANICZNY POLITECHNIKA GDAŃSKA Techniki niskotemperaturowe w medycynie Temat: Lewobieżny obieg gazowy Joule a a obieg parowy Lindego Prowadzący: dr inż. Zenon

Bardziej szczegółowo

POLITECHNIKA GDAŃSKA WYDZIAŁ MECHANICZNY

POLITECHNIKA GDAŃSKA WYDZIAŁ MECHANICZNY POLITECHNIKA GDAŃSKA WYDZIAŁ MECHANICZNY AUTOMATYKA CHŁODNICZA TEMAT: Racje techniczne wykorzystania rurki kapilarnej lub dyszy w małych urządzeniach chłodniczych i sprężarkowych pompach ciepła Mateusz

Bardziej szczegółowo

Obiegi gazowe w maszynach cieplnych

Obiegi gazowe w maszynach cieplnych OBIEGI GAZOWE Obieg cykl przemian, po przejściu których stan końcowy czynnika jest identyczny ze stanem początkowym. Obrazem geometrycznym obiegu jest linia zamknięta. Dla obiegu termodynamicznego: przyrost

Bardziej szczegółowo

c = 1 - właściwa praca sprężania izoentropowego [kj/kg], 1 - właściwa praca rozprężania izoentropowego

c = 1 - właściwa praca sprężania izoentropowego [kj/kg], 1 - właściwa praca rozprężania izoentropowego 13CHŁODNICTWO 13.1. PODSTAWY TEORETYCZNE 13.1.1. Teoretyczny obieg chłodniczy (obieg Carnota wstecz) Teoretyczny obieg chłodniczy, pokazany na rys.13.1, tworzy, ciąg przemian: dwóch izotermicznych 2-3

Bardziej szczegółowo

Zastosowanie CO 2 w systemach chłodzenia.

Zastosowanie CO 2 w systemach chłodzenia. Michał Nowakowski SUCHiKL Zastosowanie CO 2 w systemach chłodzenia. Dwutlenek węgla i amoniak po wielu latach znów stają się dominującymi płynami roboczymi. Technika chłodnicza powraca do swoich termodynamicznych

Bardziej szczegółowo

BUDOWA I ZASADA DZIAŁANIA ABSORPCYJNEJ POMPY CIEPŁA

BUDOWA I ZASADA DZIAŁANIA ABSORPCYJNEJ POMPY CIEPŁA Anna Janik AGH Akademia Górniczo-Hutnicza Wydział Energetyki i Paliw BUDOWA I ZASADA DZIAŁANIA ABSORPCYJNEJ POMPY CIEPŁA 1. WSTĘP W ostatnich latach obserwuje się wzrost zainteresowania tematem pomp ciepła.

Bardziej szczegółowo

Chłodnictwo i klimatyzacja / Kazimierz M. Gutkowski, Dariusz J. Butrymowicz. wyd. 2-1 dodr. (PWN). Warszawa, cop

Chłodnictwo i klimatyzacja / Kazimierz M. Gutkowski, Dariusz J. Butrymowicz. wyd. 2-1 dodr. (PWN). Warszawa, cop Chłodnictwo i klimatyzacja / Kazimierz M. Gutkowski, Dariusz J. Butrymowicz. wyd. 2-1 dodr. (PWN). Warszawa, cop. 2016 Spis treści Przedmowa do wydania w języku angielskim 11 Przedmowa do drugiego wydania

Bardziej szczegółowo

BADANIE CHŁODZIARKI SPRĘŻARKOWEJ

BADANIE CHŁODZIARKI SPRĘŻARKOWEJ BADANIE CHŁODZIARKI SPRĘŻARKOWEJ Zenon Bonca, Waldemar Targański W rozdziale skrótowo omówiono teoretyczne podstawy działania parowego sprężarkowego urządzenia chłodniczego w zakresie niezbędnym do osiągnięcia

Bardziej szczegółowo

odolejacz z układem samoczynnego powrotu oleju do sprężarki,

odolejacz z układem samoczynnego powrotu oleju do sprężarki, CHŁODNICZE typu W92MARS Jednostopniowe agregaty sprężarkowe typu W92M są przeznaczone do pracy w lądowych i morskich urządzeniach chłodniczych w zakresie temperatur wrzenia 35 o C do +5 o C i temperatur

Bardziej szczegółowo

Skraplanie czynnika chłodniczego R404A w obecności gazu inertnego. Autor: Tadeusz BOHDAL, Henryk CHARUN, Robert MATYSKO Środa, 06 Czerwiec :42

Skraplanie czynnika chłodniczego R404A w obecności gazu inertnego. Autor: Tadeusz BOHDAL, Henryk CHARUN, Robert MATYSKO Środa, 06 Czerwiec :42 Przeprowadzono badania eksperymentalne procesu skraplania czynnika chłodniczego R404A w kanale rurowym w obecności gazu inertnego powietrza. Wykazano negatywny wpływ zawartości powietrza w skraplaczu na

Bardziej szczegółowo

WPŁYW ODZYSKU CIEPŁA NA DZIAŁANIE URZĄDZENIA CHŁODNICZEGO

WPŁYW ODZYSKU CIEPŁA NA DZIAŁANIE URZĄDZENIA CHŁODNICZEGO WPŁYW ODZYSKU CIEPŁA NA DZIAŁANIE URZĄDZENIA CHŁODNICZEGO mgr inż. Roman SZCZEPAŃSKI KATEDRA TECHNIKI CIEPLNEJ Politechnika Gdańska 1. ANALIZA TEORETYCZNA WPŁYWU ODZY- SKU CIEPŁA NA PRACĘ URZĄDZENIA CHŁOD-

Bardziej szczegółowo

Chłodzenie naturlane w całorocznym przygotowaniu czynnika ziębniczego

Chłodzenie naturlane w całorocznym przygotowaniu czynnika ziębniczego Chłodzenie naturlane w całorocznym przygotowaniu czynnika ziębniczego Koszty przygotowania czynnika ziębniczego są zasadniczymi kosztami eksploatacyjnymi układów chłodniczych. Wykorzystanie niskiej temperatury

Bardziej szczegółowo

Konstrukcja pompy ciepła powietrze/woda typu Split. Dr hab. Paweł Obstawski

Konstrukcja pompy ciepła powietrze/woda typu Split. Dr hab. Paweł Obstawski Konstrukcja pompy ciepła powietrze/woda typu Split Dr hab. Paweł Obstawski Zakres tematyczny Układ termodynamiczny najważniejsze elementy i zasada działania. Split i monoblok różnice w budowie urządzeń

Bardziej szczegółowo

Program szkolenia. dla osób ubiegających się o kategorię I lub II

Program szkolenia. dla osób ubiegających się o kategorię I lub II Program szkolenia w zakresie certyfikacji personelu w odniesieniu do stacjonarnych urządzeń chłodniczych, klimatyzacyjnych i pomp ciepła zawierających fluorowane gazy cieplarniane oraz substancje kontrolowane

Bardziej szczegółowo

CHŁODNICZE AGREGATY SPRĘŻARKOWE typu W92MARS

CHŁODNICZE AGREGATY SPRĘŻARKOWE typu W92MARS CHŁODNICZE AGREGATY SPRĘŻARKOWE typu W92MARS Dębica 2017 BUDOWA I WYPOSAŻENIE Budowa agregatów oraz szeroki zakres wyposażenia zestawionego fabrycznie umożliwiają prace urządzeń w cyklu ręcznym lub automatycznym,

Bardziej szczegółowo

Wyszczególnienie parametrów Jedn. Wartości graniczne Temperatura odparowania t o C od 30 do +5 Temperatura skraplania t k C od +20 do +40

Wyszczególnienie parametrów Jedn. Wartości graniczne Temperatura odparowania t o C od 30 do +5 Temperatura skraplania t k C od +20 do +40 CHŁODNICZE typu D58ARS Jednostopniowe agregaty sprężarkowe typu D58 są przeznaczone do pracy w lądowych i morskich urządzeniach chłodniczych w zakresie temperatur wrzenia 35 o C do +10 o C i temperatur

Bardziej szczegółowo

OCENA TECHNICZNO-EKONOMICZNA KASKADOWEGO SYSTEMU CHŁODZENIA OPARTEGO NA UKŁADZIE AMONIAK DWUTLENEK WĘGLA

OCENA TECHNICZNO-EKONOMICZNA KASKADOWEGO SYSTEMU CHŁODZENIA OPARTEGO NA UKŁADZIE AMONIAK DWUTLENEK WĘGLA OCENA TECHNICZNO-EKONOMICZNA KASKADOWEGO SYSTEMU CHŁODZENIA OPARTEGO NA UKŁADZIE AMONIAK DWUTLENEK WĘGLA Część 1 WPROWADZENIE Najstarszymi i powszechnie znanymi substancjami do odprowadzania ciepła są

Bardziej szczegółowo

2015-12-29. I. Podział ze względu na zasadę pracy:

2015-12-29. I. Podział ze względu na zasadę pracy: Sprężarka jest najważniejszym i często najdroższym (30 do 40% całkowitych kosztów) z pośród wszystkich elementów parowego obiegu chłodniczego. Funkcją sprężarki jest ciągłe odprowadzanie pary czynnika

Bardziej szczegółowo

4. Sprężarka tłokowa czy śrubowa? Dobór urządzenia instalacji chłodniczej

4. Sprężarka tłokowa czy śrubowa? Dobór urządzenia instalacji chłodniczej 4. Sprężarka tłokowa czy śrubowa? Dobór urządzenia instalacji chłodniczej Częstym problemem, przed którym stoją zakłady mleczarskie jest wybór agregatu chłodniczego. O ile poruszaliśmy już to zagadnienie

Bardziej szczegółowo

EKSPERYMENTALNE OKREŚLENIE WPŁYWU DOBORU CZYNNIKA CHŁODNICZEGO NA MOC CIEPLNĄ CHŁODZIARKI SPRĘŻARKOWEJ**

EKSPERYMENTALNE OKREŚLENIE WPŁYWU DOBORU CZYNNIKA CHŁODNICZEGO NA MOC CIEPLNĄ CHŁODZIARKI SPRĘŻARKOWEJ** Górnictwo i Geoinżynieria Rok 30 Zeszyt 2 2006 Krzysztof Filek*, Bernard Nowak* EKSPERYMENTALNE OKREŚLENIE WPŁYWU DOBORU CZYNNIKA CHŁODNICZEGO NA MOC CIEPLNĄ CHŁODZIARKI SPRĘŻARKOWEJ** 1. Wstęp Urządzenia

Bardziej szczegółowo

SpręŜarki Danfoss dedykowane do pomp ciepła poprawiają sezonową efektywność energetyczną o 10%!

SpręŜarki Danfoss dedykowane do pomp ciepła poprawiają sezonową efektywność energetyczną o 10%! SpręŜarki Danfoss dedykowane do pomp ciepła poprawiają sezonową efektywność energetyczną o 10%! W tym roku firma Danfoss wprowadziła na rynek nowe sprężarki spiralne dedykowane do pomp ciepła o oznaczeniu

Bardziej szczegółowo

BADANIE SPRĘŻARKOWEJ POMPY CIEPŁA

BADANIE SPRĘŻARKOWEJ POMPY CIEPŁA BADANIE SPRĘŻARKOWEJ POMPY CIEPŁA Zenon Bonca, Waldemar Targański W rozdziale skrótowo omówiono teoretyczne podstawy działania parowej sprężarkowej pompy ciepła w zakresie niezbędnym do osiągnięcia celu

Bardziej szczegółowo

Automatyzacja procesu odszraniania wentylatorowych chłodnic powietrza gorącymi parami czynnika w małych urządzeniach chłodniczych

Automatyzacja procesu odszraniania wentylatorowych chłodnic powietrza gorącymi parami czynnika w małych urządzeniach chłodniczych POLITECHNIKA GDAŃSKA WYDZIAŁ MECHANICZNY Automatyzacja procesu odszraniania wentylatorowych chłodnic powietrza gorącymi parami czynnika w małych urządzeniach chłodniczych Andrzej Domian SUCHiKL GDAŃSK

Bardziej szczegółowo

STIEBEL ELTRON: Co to jest i jak działa pompa ciepła?

STIEBEL ELTRON: Co to jest i jak działa pompa ciepła? STIEBEL ELTRON: Co to jest i jak działa pompa ciepła? Pompa ciepła jest urządzeniem grzewczym, niskotemperaturowym, którego zasada działania opiera się na znanych zjawiskach i przemianach fizycznych. W

Bardziej szczegółowo

TECHNIKI NISKOTEMPERATUROWE W MEDYCYNIE

TECHNIKI NISKOTEMPERATUROWE W MEDYCYNIE TECHNIKI NISKOTEMPERATUROWE W MEDYCYNIE Skraplarka Claude a i skraplarka Heylandt a budowa, działanie, bilans cieplny, charakterystyka techniczna. Natalia Szczuka Inżynieria mechaniczno-medyczna St.II

Bardziej szczegółowo

Techniki Niskotemperaturowe w Medycynie. Skraplarka Claude a i skraplarka Heylandta (budowa, działanie, bilans cieplny, charakterystyka techniczna).

Techniki Niskotemperaturowe w Medycynie. Skraplarka Claude a i skraplarka Heylandta (budowa, działanie, bilans cieplny, charakterystyka techniczna). Techniki Niskotemperaturowe w Medycynie. Skraplarka Claude a i skraplarka Heylandta (budowa, działanie, bilans cieplny, charakterystyka techniczna). Inżynieria Mechaniczno-Medyczna st. II Joanna Katarzyńska

Bardziej szczegółowo

Lekcja 5. Parowniki. Parownik (lub parowacz)- rodzaj wymiennika ciepła, w którym jeden z czynników roboczych ulega odparowaniu.

Lekcja 5. Parowniki. Parownik (lub parowacz)- rodzaj wymiennika ciepła, w którym jeden z czynników roboczych ulega odparowaniu. Lekcja 5. Parowniki Parownik (lub parowacz)- rodzaj wymiennika ciepła, w którym jeden z czynników roboczych ulega odparowaniu. Głównym zadaniem parownika jest schłodzenie medium do wymaganej temperatury.

Bardziej szczegółowo

Czynniki alternatywne - przyszłość chłodnictwa? Dr hab. inż. Artur Rusowicz Instytut Techniki Cieplnej Politechnika Warszawska

Czynniki alternatywne - przyszłość chłodnictwa? Dr hab. inż. Artur Rusowicz Instytut Techniki Cieplnej Politechnika Warszawska Czynniki alternatywne - przyszłość chłodnictwa? Dr hab. inż. Artur Rusowicz Instytut Techniki Cieplnej Politechnika Warszawska Wpływ na środowisko: ODP (ang. Ozone Depletion Potential) - potencjał niszczenia

Bardziej szczegółowo

Obiegi rzeczywisty - wykres Bambacha

Obiegi rzeczywisty - wykres Bambacha Przedmiot: Substancje kontrolowane Wykład 7a: Obiegi rzeczywisty - wykres Bambacha 29.04.2014 1 Obieg z regeneracją ciepła Rys.1. Schemat urządzenia jednostopniowego z regeneracją ciepła: 1- parowacz,

Bardziej szczegółowo

Każdy z nich wymaga odpowiedniego układu, w którym zachodzą procesy jego przygotowania, transportu oraz odprowadzenia ciepła.

Każdy z nich wymaga odpowiedniego układu, w którym zachodzą procesy jego przygotowania, transportu oraz odprowadzenia ciepła. Koszty przygotowania czynnika ziębniczego są zasadniczymi kosztami eksploatacyjnymi układów chłodniczych. Wykorzystanie niskiej temperatury powietrza zewnętrznego do naturalnego tzw. swobodnego ochładzania

Bardziej szczegółowo

POLITECHNIKA GDAŃSKA Wydział Mechaniczny. KONSPEKT do przedmiotu:

POLITECHNIKA GDAŃSKA Wydział Mechaniczny. KONSPEKT do przedmiotu: POLITECHNIKA GDAŃSKA Wydział Mechaniczny KONSPEKT do przedmiotu: TECHNIKI NISKOTEMPERATUROWE W MEDYCYNIE p/t: Skraplarka Claude a i skraplarka Heylandta Prowadzący: dr inż. Zenon Bonca, doc. PG Wykonał:

Bardziej szczegółowo

KONCEPCJA WYKORZYSTANIA CIEPŁA ODPADOWEGO DO WYTWARZANIA CHŁODU NA JEDNOSTKACH PŁYWAJĄCYCH

KONCEPCJA WYKORZYSTANIA CIEPŁA ODPADOWEGO DO WYTWARZANIA CHŁODU NA JEDNOSTKACH PŁYWAJĄCYCH KONCEPCJA WYKORZYSTANIA CIEPŁA ODPADOWEGO DO WYTWARZANIA CHŁODU NA JEDNOSTKACH PŁYWAJĄCYCH Artur BOGDANOWICZ, Tomasz KNIAZIEWICZ, Marcin ZACHAREWICZ Akademia Marynarki Wojennej Ul. Śmidowicza 69, 81-173

Bardziej szczegółowo

Wydział Budownictwa i Inżynierii Środowiska Katedra Ciepłownictwa. Instrukcja do zajęć laboratoryjnych

Wydział Budownictwa i Inżynierii Środowiska Katedra Ciepłownictwa. Instrukcja do zajęć laboratoryjnych Politechnika Białostocka Wydział Budownictwa i Inżynierii Środowiska Instrukcja do zajęć laboratoryjnych Temat ćwiczenia: Sprawność energetyczna pomp ciepła z wymiennikami typu Ćwiczenie nr 2 Laboratorium

Bardziej szczegółowo

Pompa ciepła powietrze woda WPL 15 ACS / WPL 25 AC

Pompa ciepła powietrze woda WPL 15 ACS / WPL 25 AC European Quality Label for Heat Pumps Katalog TS 0 WPL ACS / WPL AC WPL / AC(S) Inwerterowa, kompaktowa pompa ciepła powietrze/woda z funkcją chłodzenia aktywnego, do ustawienia na zewnątrz budynku. Szeroki

Bardziej szczegółowo

Plan zajęć. Sorpcyjne Systemy Energetyczne. Adsorpcyjne systemy chłodnicze. Klasyfikacja. Klasyfikacja adsorpcyjnych systemów chłodniczych

Plan zajęć. Sorpcyjne Systemy Energetyczne. Adsorpcyjne systemy chłodnicze. Klasyfikacja. Klasyfikacja adsorpcyjnych systemów chłodniczych Plan zajęć Sorpcyjne Systemy Energetyczne Adsorpcyjne systemy chłodnicze dr inż. Bartosz Zajączkowski Wydział Mechaniczno-Energetyczny Katedra Termodynamiki, Teorii Maszyn i Urządzeń Cieplnych kontakt:

Bardziej szczegółowo

Temat: Kaskadowe urządzenia do skraplania gazów

Temat: Kaskadowe urządzenia do skraplania gazów POLITECHNIKA GDAŃSKA WYDZIAŁ MECHANICZNY Katedra Energetyki i Aparatury Przemysłowej Joanna Synak Nr albumu: 127634 Inżynieria Mechaniczno-Medyczna Semestr I (II st.) Rok akademicki: 2012/2013 PRACA SEMINARYJNA

Bardziej szczegółowo

Rozwój pomp ciepła sprawność energetyczna i ekologia

Rozwój pomp ciepła sprawność energetyczna i ekologia Seminarium CERED, Płock, 10.03.2009 Rozwój pomp ciepła sprawność energetyczna i ekologia mgr inż. Marek Skupiński Hibernatus Sp. z o.o. Wadowice Firma Hibernatus Firma Hibernatus powstała w 1991 roku,

Bardziej szczegółowo

Kaskadowe urządzenia do skraplania gazów. Justyna Jaskółowska IMM. Techniki niskotemperaturowe w medycynie Gdańsk

Kaskadowe urządzenia do skraplania gazów. Justyna Jaskółowska IMM. Techniki niskotemperaturowe w medycynie Gdańsk Kaskadowe urządzenia do skraplania gazów Techniki niskotemperaturowe w medycynie Justyna Jaskółowska IMM 2013-01-17 Gdańsk Spis treści 1. Kto pierwszy?... 3 2. Budowa i zasada działania... 5 3. Wady i

Bardziej szczegółowo

ZAMIENNIKI SERWISOWE CZYNNIKA R 22

ZAMIENNIKI SERWISOWE CZYNNIKA R 22 ZAMIENNIKI SERWISOWE CZYNNIKA R 22 Część 3 4. Czynnik chłodniczy R 417A 4.1. Charakterystyka ogólna Czynnik R 417A jest zeotropową mieszaniną R 125 (46,6%), R 134a (50%) oraz R 600 (butan 3,4%). Przeznaczony

Bardziej szczegółowo

Lewobieżny obieg gazowy Joule a a obieg parowy Lindego.

Lewobieżny obieg gazowy Joule a a obieg parowy Lindego. Lewobieżny obieg gazowy Joule a a obieg parowy Lindego. Adam Nowaczyk IM-M Semestr II Gdaosk 2011 Spis treści 1. Obiegi termodynamiczne... 2 1.1 Obieg termodynamiczny... 2 1.1.1 Obieg prawobieżny... 3

Bardziej szczegółowo

Ćwiczenie nr 3 Wpływ zmiany powierzchni skraplacza na wydajność pracy urządzenia chłodniczego

Ćwiczenie nr 3 Wpływ zmiany powierzchni skraplacza na wydajność pracy urządzenia chłodniczego Andrzej Grzebielec 2009-10-23 Laboratorium Chłodnictwa II Ćwiczenie nr 3 Wpływ zmiany powierzchni skraplacza na wydajność pracy urządzenia chłodniczego 1 3 Wpływ zmiany powierzchni skraplacza na wydajność

Bardziej szczegółowo

Pompy ciepła powietrze woda serii T-CAP, czyli stała wydajność grzewcza do temperatury zewnętrznej -15stC.

Pompy ciepła powietrze woda serii T-CAP, czyli stała wydajność grzewcza do temperatury zewnętrznej -15stC. 28/10/2013 Pompy ciepła powietrze woda serii T-CAP, czyli stała wydajność grzewcza do temperatury zewnętrznej -15stC. 1 Typoszereg pomp ciepła PANASONIC: Seria pomp ciepła HT (High Temperature) umożliwia

Bardziej szczegółowo

ZAMIENNIKI SERWISOWE CZYNNIKA R 22

ZAMIENNIKI SERWISOWE CZYNNIKA R 22 ZAMIENNIKI SERWISOWE CZYNNIKA R 22 Część 2 dr inż. Waldemar TARGAŃSKI Politechnika Gdańska 2. Mieszaniny serii R 422 2.1. Czynnik R 422A 2.1.1. Charakterystyka ogólna Czynnik chłodniczy R 422A jest mieszaniną

Bardziej szczegółowo

Sprawność pompy ciepła w funkcji temperatury górnego źródła ciepła

Sprawność pompy ciepła w funkcji temperatury górnego źródła ciepła POLITECHNIKA BIAŁOSTOCKA Wydział Budownictwa i Inżynierii Środowiska Instrukcja do zajęć laboratoryjnych Ćwiczenie nr 4 Laboratorium z przedmiotu Odnawialne źródła energii Kod: OM1302 Opracował: mgr inż.

Bardziej szczegółowo

Ocena techniczna systemu FREE COOLING stosowanego w agregatach wody lodowej dla systemów klimatyzacji.

Ocena techniczna systemu FREE COOLING stosowanego w agregatach wody lodowej dla systemów klimatyzacji. POLITECHNIKA GDAŃSKA Wydział Mechaniczny Katedra Techniki Cieplnej Seminarium z Chłodnictwa Ocena techniczna systemu FREE COOLING stosowanego w agregatach wody lodowej dla systemów klimatyzacji. Jarosław

Bardziej szczegółowo

Porównanie strat ciśnienia w przewodach ssawnych układu chłodniczego.

Porównanie strat ciśnienia w przewodach ssawnych układu chłodniczego. Porównanie strat ciśnienia w przewodach ssawnych układu chłodniczego. Poszczególne zespoły układu chłodniczego lub klimatyzacyjnego połączone są systemem przewodów transportujących czynnik chłodniczy.

Bardziej szczegółowo

Wysoka sprawność i niezawodność nawet w niskich temperaturach!

Wysoka sprawność i niezawodność nawet w niskich temperaturach! Sprężarki spiralne Danfoss do chłodnictwa ysoka sprawność i niezawodność nawet w niskich temperaturach! Konstrukcja sprężarek spiralnych z serii MLZ i LLZ do zastosowań chłodniczych MBP i LBP zapewnia

Bardziej szczegółowo

Numeryczna analiza pracy i porównanie nowoczesnych układów skojarzonych, bazujacych na chłodziarce absorpcyjnej LiBr-H 2 O

Numeryczna analiza pracy i porównanie nowoczesnych układów skojarzonych, bazujacych na chłodziarce absorpcyjnej LiBr-H 2 O Numeryczna analiza pracy i porównanie nowoczesnych układów skojarzonych, bazujacych na chłodziarce absorpcyjnej LiBr-H 2 O Przez wzgląd na szerokie możliwości wykorzystania i zastosowań urządzeń absorpcyjnych,

Bardziej szczegółowo

OCENA TECHNICZNO-EKONOMICZNA KASKADOWEGO SYSTEMU CHŁODZENIA OPARTEGO NA UKŁADZIE AMONIAK DWUTLENEK WĘGLA

OCENA TECHNICZNO-EKONOMICZNA KASKADOWEGO SYSTEMU CHŁODZENIA OPARTEGO NA UKŁADZIE AMONIAK DWUTLENEK WĘGLA OCENA TECHNICZNO-EKONOMICZNA KASKADOWEGO SYSTEMU CHŁODZENIA OPARTEGO NA UKŁADZIE AMONIAK DWUTLENEK WĘGLA Część 2 2. CHARAKTERYSTYKA TECH- NICZNA OBIEKTU SYMULACJI Obiektem wybranym do przeprowadzenia analizy

Bardziej szczegółowo

EGZAMIN POTWIERDZAJĄCY KWALIFIKACJE W ZAWODZIE Rok 2019 CZĘŚĆ PISEMNA

EGZAMIN POTWIERDZAJĄCY KWALIFIKACJE W ZAWODZIE Rok 2019 CZĘŚĆ PISEMNA Arkusz zawiera informacje prawnie chronione do momentu rozpoczęcia egzaminu Układ graficzny CKE 2018 Nazwa kwalifikacji: Montaż, eksploatacja i konserwacja urządzeń i instalacji chłodniczych Oznaczenie

Bardziej szczegółowo

Czynniki chłodnicze DuPont TM ISCEON MO59 i MO79. Materiały informacyjne

Czynniki chłodnicze DuPont TM ISCEON MO59 i MO79. Materiały informacyjne Czynniki chłodnicze DuPont TM ISCEON MO59 i MO79 Materiały informacyjne WSTĘP Czynniki chłodnicze DuPont TM ISCEON MO59 i MO79 odznaczają się łatwością w użyciu, pozwalają na ograniczenie kosztów, a co

Bardziej szczegółowo

Wykorzystanie ciepła odpadowego dla redukcji zużycia energii i emisji 6.07.09 1

Wykorzystanie ciepła odpadowego dla redukcji zużycia energii i emisji 6.07.09 1 Wykorzystanie ciepła odpadowego dla redukcji zużycia energii i emisji 6.07.09 1 Teza ciepło niskotemperaturowe można skutecznie przetwarzać na energię elektryczną; można w tym celu wykorzystywać ciepło

Bardziej szczegółowo

OSUSZACZE POWIETRZA AQUA-AIR AQUA-AIR DR120, AQUA-AIR DR190, AQUA-AIR DR250, AQUA-AIR DR310, AQUA-AIR DR70

OSUSZACZE POWIETRZA AQUA-AIR AQUA-AIR DR120, AQUA-AIR DR190, AQUA-AIR DR250, AQUA-AIR DR310, AQUA-AIR DR70 Bart Import Poland 64-500 Szamotuły ul. Dworcowa 34 tel. +48 61 29 30 685 fax. +48 61 29 26 144 www.aqua-air.pl OSUSZACZE POWIETRZA AQUA-AIR AQUA-AIR DR120, AQUA-AIR DR190, AQUA-AIR DR250, AQUA-AIR DR310,

Bardziej szczegółowo

Spis treści: 1. TZR budowa i zasada działania Zjawisko poślizgu temperaturowego.5 3. Wentylatorowe chłodnice powietrza 6 4. Podsumowanie.

Spis treści: 1. TZR budowa i zasada działania Zjawisko poślizgu temperaturowego.5 3. Wentylatorowe chłodnice powietrza 6 4. Podsumowanie. 1 Spis treści: 1. TZR budowa i zasada działania....3 2. Zjawisko poślizgu temperaturowego.5 3. Wentylatorowe chłodnice powietrza 6 4. Podsumowanie.7 2 1. Termostatyczne zawory rozprężne Termostatyczne

Bardziej szczegółowo

K raków 26 ma rca 2011 r.

K raków 26 ma rca 2011 r. K raków 26 ma rca 2011 r. Zadania do ćwiczeń z Podstaw Fizyki na dzień 1 kwietnia 2011 r. r. dla Grupy II Zadanie 1. 1 kg/s pary wo dne j o ciśnieniu 150 atm i temperaturze 342 0 C wpada do t urbiny z

Bardziej szczegółowo

Dr inż. Andrzej Tatarek. Siłownie cieplne

Dr inż. Andrzej Tatarek. Siłownie cieplne Dr inż. Andrzej Tatarek Siłownie cieplne 1 Wykład 5 Projektowanie układów regeneracyjnego podgrzewania wody zasilającej 2 Układ regeneracji Układ regeneracyjnego podgrzewu wody układ łączący w jedną wspólną

Bardziej szczegółowo

SEMINARIUM Z AUTOMATYKI CHŁODNICZEJ I KLIMATYZACYJNEJ.

SEMINARIUM Z AUTOMATYKI CHŁODNICZEJ I KLIMATYZACYJNEJ. SEMINARIUM Z AUTOMATYKI CHŁODNICZEJ I KLIMATYZACYJNEJ. Temat: Ocena techniczna regulatorów typu P i typu PI stosowanych w instalacjach chłodniczych i pompach ciepła. Przykłady zastosowania. Kamil Kaszyński

Bardziej szczegółowo

Temat: Skraplarka La Rouge a i skraplarka Gersza

Temat: Skraplarka La Rouge a i skraplarka Gersza Opracowanie tematu z przedmiotu: Techniki Niskotemperaturowe Temat: Skraplarka La Rouge a i skraplarka Gersza Opracowała: Katarzyna Kaczorowska Inżynieria Mechaniczno Medyczna, sem. 1, studia magisterskie

Bardziej szczegółowo

Lewobieżny obieg gazowy Joule a a obieg parowy Lindego.

Lewobieżny obieg gazowy Joule a a obieg parowy Lindego. Lewobieżny obieg gazowy Joule a a obieg parowy Lindego. Wojciech Głąb Techniki niskotemperaturowe Inżynieria Mechaniczno-Medyczna st. II sem. I Spis treści 1. Obieg termodynamiczny... 3 2. Obieg lewobieżny

Bardziej szczegółowo

Obieg Ackeret Kellera i lewobieżny obieg Philipsa (Stirlinga) podstawy teoretyczne i techniczne możliwości realizacji

Obieg Ackeret Kellera i lewobieżny obieg Philipsa (Stirlinga) podstawy teoretyczne i techniczne możliwości realizacji Obieg Ackeret Kellera i lewobieżny obieg Philipsa (Stirlinga) podstawy teoretyczne i techniczne możliwości realizacji Monika Litwińska Inżynieria Mechaniczno-Medyczna GDAŃSKA 2012 1. Obieg termodynamiczny

Bardziej szczegółowo

SEMINARIUM Z AUTOMATYKI CHLODNICZEJ

SEMINARIUM Z AUTOMATYKI CHLODNICZEJ SEMINARIUM Z AUTOMATYKI CHLODNICZEJ TEMAT: Próba uzasadnienia celowości regulacji wydajności chłodniczej w urządzeniach o wydajności zakresu 5 do 10kW. 1. Wstęp 2. Metody regulacji sprężarek 3. Regulacja

Bardziej szczegółowo

Regulacja wydajności układów sprężarkowych. Sprężarki tłokowe

Regulacja wydajności układów sprężarkowych. Sprężarki tłokowe Regulacja wydajności układów sprężarkowych. Sprężarki tłokowe Rozbudowane instalacje chłodnicze stawiają przed nami sporo wymagań. Zapotrzebowanie cieplne układów nie jest stałe i wciąż się zmienia. Załączanie

Bardziej szczegółowo

Temat: Skraplarka La Rouge a i skraplarka Gersza. Karol Szostak Inżynieria Mechaniczno Medyczna

Temat: Skraplarka La Rouge a i skraplarka Gersza. Karol Szostak Inżynieria Mechaniczno Medyczna Praca z przedmiotu: Techniki niskotemperaturowe w medycynie Wykładowca - dr inż. Waldemar Targański Temat: Skraplarka La Rouge a i skraplarka Gersza Karol Szostak Inżynieria Mechaniczno Medyczna SPIS TREŚCI

Bardziej szczegółowo

Skraplarki Claude a oraz Heylandta budowa, działanie, bilans cieplny oraz charakterystyka techniczna

Skraplarki Claude a oraz Heylandta budowa, działanie, bilans cieplny oraz charakterystyka techniczna POLITECHNIKA GDAŃSKA WYDZIAŁ MECHANICZNY Skraplarki Claude a oraz Heylandta budowa, działanie, bilans cieplny oraz charakterystyka techniczna Wykonała: Alicja Szkodo Prowadzący: dr inż. W. Targański 2012/2013

Bardziej szczegółowo

Skraplacze chłodzone powietrzem w instalacjach amoniakalnych Alternatywa dla skraplaczy natryskowo-wyparnych

Skraplacze chłodzone powietrzem w instalacjach amoniakalnych Alternatywa dla skraplaczy natryskowo-wyparnych Skraplacze chłodzone powietrzem w instalacjach amoniakalnych Alternatywa dla skraplaczy natryskowo-wyparnych W przeszłości amoniakalne urządzenia chłodnicze były przeważnie wyposażane w skraplacze natryskowo-wyparne.

Bardziej szczegółowo

Para wodna najczęściej jest produkowana w warunkach stałego ciśnienia.

Para wodna najczęściej jest produkowana w warunkach stałego ciśnienia. PARA WODNA 1. PRZEMIANY FAZOWE SUBSTANCJI JEDNORODNYCH Para wodna najczęściej jest produkowana w warunkach stałego ciśnienia. Przy niezmiennym ciśnieniu zmiana wody o stanie początkowym odpowiadającym

Bardziej szczegółowo

Program i harmonogram szkolenia F GAZY

Program i harmonogram szkolenia F GAZY Program i harmonogram szkolenia F GAZY Lp. Temat zajęć Liczba godzin I. Przepisy, normy dotyczące chłodnictwa. Obowiązki dla osób zajmujących się instalowaniem, 0,5 konserwacją oraz serwisowaniem (oraz

Bardziej szczegółowo

Sorpcyjne Systemy Energetyczne

Sorpcyjne Systemy Energetyczne Sorpcyjne Systemy Energetyczne Adsorpcyjne systemy chłodnicze dr inż. Bartosz Zajączkowski bartosz.zajaczkowski@pwr.edu.pl, bud. D2, pok. 9b Wydział Mechaniczno-Energetyczny Katedra Termodynamiki, Teorii

Bardziej szczegółowo

Analiza ekonomiczna chłodzenia bezpośredniego i wyparnego

Analiza ekonomiczna chłodzenia bezpośredniego i wyparnego Analiza ekonomiczna chłodzenia bezpośredniego i wyparnego Dla celów klimatyzacyjnych obecnie najpowszechniej stosowane są freonowe klimatyzatory sprężarkowe. Swoją popularność zawdzięczają stosunkowo szybkiemu

Bardziej szczegółowo

POLITECHNIKA GDAŃSKA

POLITECHNIKA GDAŃSKA POLITECHNIKA GDAŃSKA AUTOMATYKA CHŁODNICZA I KIMATYZACYJNA SEMINARIUM Temat: Automatyzacja procesu odszraniania wentylatorowych chłodnic powietrza gorącymi parami czynnika w małych urządzeniach chłodniczych.

Bardziej szczegółowo

Poligeneracja wykorzystanie ciepła odpadowego

Poligeneracja wykorzystanie ciepła odpadowego P A N Instytut Maszyn Przepływowych Polskiej Akademii Nauk GDAŃSK Poligeneracja wykorzystanie ciepła odpadowego Dariusz Butrymowicz, Kamil Śmierciew 1 I. Wstęp II. III. IV. Produkcja chłodu: układy sorpcyjne

Bardziej szczegółowo

Kaskadowe urządzenia do skraplania gazów

Kaskadowe urządzenia do skraplania gazów Kaskadowe urządzenia do skraplania gazów Damian Siupka-Mróz IMM sem.9 1. Kaskadowe skraplanie gazów: Metoda skraplania, wykorzystująca coraz niższe temperatury skraplania kolejnych gazów. Metodę tę stosuje

Bardziej szczegółowo

Przemiany termodynamiczne

Przemiany termodynamiczne Przemiany termodynamiczne.:: Przemiana adiabatyczna ::. Przemiana adiabatyczna (Proces adiabatyczny) - proces termodynamiczny, podczas którego wyizolowany układ nie nawiązuje wymiany ciepła, lecz całość

Bardziej szczegółowo

Instalacja z zaworem elektronicznym EEV dla TELECOM Italia

Instalacja z zaworem elektronicznym EEV dla TELECOM Italia Instalacja z zaworem elektronicznym EEV dla TELECOM Italia Analiza oszczędności energii w systemie klimatyzacji centrali telefonicznej (VE), opartym na agregacie wody lodowej. 2 Elektroniczny zawór rozprężny

Bardziej szczegółowo

Wykład 8 : Obiegi rzeczywisty w prowiantówce - awarie i niesprawności, oleje

Wykład 8 : Obiegi rzeczywisty w prowiantówce - awarie i niesprawności, oleje Katedra Klimatyzacji i Transportu Chłodniczego prof. dr hab. inż. Bogusław Zakrzewski Przedmiot: Substancje kontrolowane 6.05.2014 Wykład 8 : Obiegi rzeczywisty w prowiantówce - awarie i niesprawności,

Bardziej szczegółowo

AGREGATY ABSORPCYJNE

AGREGATY ABSORPCYJNE AGREGATY ABSORPCYJNE O FIRMIE TERMSTER ABSORPCJA Efektywność energetyczna, oszczędzanie energii oraz energetyczna odpowiedzialność stały się codziennością w życiu ludzi odpowiedzialnych i przewidujących.

Bardziej szczegółowo

BADANIE SPRĘŻARKI TŁOKOWEJ.

BADANIE SPRĘŻARKI TŁOKOWEJ. BADANIE SPRĘŻARKI TŁOKOWEJ. Definicja i podział sprężarek Sprężarkami ( lub kompresorami ) nazywamy maszyny przepływowe, służące do podwyższania ciśnienia gazu w celu zmagazynowania go w zbiorniku. Gaz

Bardziej szczegółowo

Chłodnictwo i Kriogenika - Ćwiczenia Lista 4

Chłodnictwo i Kriogenika - Ćwiczenia Lista 4 Chłodnictwo i Kriogenika - Ćwiczenia Lista 4 dr hab. inż. Bartosz Zajączkowski bartosz.zajaczkowski@pwr.edu.pl Politechnika Wrocławska Wydział Mechaniczno-Energetyczny Katedra Termodynamiki, Teorii Maszyn

Bardziej szczegółowo

YCa. y 1. lx \x. Hi-2* sp = SPRĘŻARKI TŁOKOWE 7.1. PODSTAWY TEORETYCZNE

YCa. y 1. lx \x. Hi-2* sp = SPRĘŻARKI TŁOKOWE 7.1. PODSTAWY TEORETYCZNE SPRĘŻARKI TŁOKOWE 7.1. PODSTAWY TEORETYCZNE Maszyna,.która kosztem energii pobranej z obcego źródła podnosi ciśnienie gazu, nazywa się; sprężarką. Na rys.7.1 w układzie p-v przedstawiono teoretyczny przebieg

Bardziej szczegółowo

NOWOCZESNE URZĄDZENIA I SYSTEMY KLIMATYZACYJNE

NOWOCZESNE URZĄDZENIA I SYSTEMY KLIMATYZACYJNE INSTALACJE NOWOCZESNE URZĄDZENIA I SYSTEMY KLIMATYZACYJNE Bartłomiej Adamski CZ. 1. AGREGATY WODY ZIĘBNICZEJ JAKO POŚREDNIE ŹRÓDŁO CHŁODU W SYSTEMIE KLIMATYZACYJNYM Biblioteka Rynku Instalacyjnego Wydanie

Bardziej szczegółowo

PL B1. GULAK JAN, Kielce, PL BUP 13/07. JAN GULAK, Kielce, PL WUP 12/10. rzecz. pat. Fietko-Basa Sylwia

PL B1. GULAK JAN, Kielce, PL BUP 13/07. JAN GULAK, Kielce, PL WUP 12/10. rzecz. pat. Fietko-Basa Sylwia RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 207344 (13) B1 (21) Numer zgłoszenia: 378514 (51) Int.Cl. F02M 25/022 (2006.01) Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (22) Data zgłoszenia: 22.12.2005

Bardziej szczegółowo

POLITECHNIKA GDAŃSKA WYDZIAŁ MECHANICZNY Katedra Energetyki i Aparatury Przemysłowej PRACA SEMINARYJNA

POLITECHNIKA GDAŃSKA WYDZIAŁ MECHANICZNY Katedra Energetyki i Aparatury Przemysłowej PRACA SEMINARYJNA POLITECHNIKA GDAŃSKA WYDZIAŁ MECHANICZNY Katedra Energetyki i Aparatury Przemysłowej Agnieszka Wendlandt Nr albumu : 127643 IM M (II st.) Semestr I Rok akademicki 2012 / 2013 PRACA SEMINARYJNA Z PRZEDMIOTU

Bardziej szczegółowo

Automatyczna praca urządzeń chłodniczych i pomp ciepła

Automatyczna praca urządzeń chłodniczych i pomp ciepła Przedmiot: Substancje kontrolowane w chłodnictwie Wykład: Automatyczna praca urządzeń chłodniczych i pomp ciepła 13.05.2014 Wykład 9 Urządzenie chłodnicze pracuje poprawnie tylko wtedy, gdy podstawowe

Bardziej szczegółowo

AUTOMATYKA CHŁODNICZA

AUTOMATYKA CHŁODNICZA POLITECHNIKA GDAŃSKA WYDZIAŁ MECHANICZNY AUTOMATYKA CHŁODNICZA Temat : Racje techniczne i energetyczne stosowania płynnej regulacji wydajności chłodniczej w chłodziarkach domowych Autor : Marcin Beczek

Bardziej szczegółowo

Alternatywne do R134a czynniki proponowane jako płyny robocze w klimatyzacji samochodowej i innych instalacjach chłodniczych o małej wydajności

Alternatywne do R134a czynniki proponowane jako płyny robocze w klimatyzacji samochodowej i innych instalacjach chłodniczych o małej wydajności Alternatywne do R134a czynniki proponowane jako płyny robocze w klimatyzacji samochodowej i innych instalacjach chłodniczych o małej wydajności Część II Zamienniki dla R134a w kontekście efektywności energetycznej

Bardziej szczegółowo

Amoniakalne urządzenia chłodnicze Tom II

Amoniakalne urządzenia chłodnicze Tom II Amoniakalne urządzenia chłodnicze Tom II Tom 2 poświęcony jest zagadnieniom bezpieczeństwa, przykładom zastosowania i użytkowania urządzeń oraz instalacji amoniakalnych. Książka ma charakter poradnika

Bardziej szczegółowo

POLITECHNIKA GDAŃSKA

POLITECHNIKA GDAŃSKA POLITECHNIKA GDAŃSKA Temat: Budowa, zasada działania i przykłady zastosowania regulatorów PI jako elektronicznych zaworów rozprężnych przeznaczonych do zasilania parowników. Krzysztof Mocek Sem. 9 SiUChiKL

Bardziej szczegółowo

Jaka płaca, taka... temperatura - klimatyzatory grzewczo-chłodzące (1)

Jaka płaca, taka... temperatura - klimatyzatory grzewczo-chłodzące (1) Jaka płaca, taka... temperatura - klimatyzatory grzewczo-chłodzące (1) W celach ogrzewania pomieszczeń coraz powszechniej stosuje się tak zwane klimatyzatory grzewczo-chłodzące. Są to urządzenia zaprojektowane

Bardziej szczegółowo

Kurs początkowy i uzupełniający w zakresie substancji kontrolowanych

Kurs początkowy i uzupełniający w zakresie substancji kontrolowanych Projekt Nr POKL.08.01.01-635/10 pt. Szerzenie wiedzy pracowników sektora spożywczego kluczem do sukcesu przedsiębiorstw. współfinansowany ze środków Unii Europejskiej w ramach Europejskiego Funduszu Społecznego

Bardziej szczegółowo

Upustowy regulator wydajności, typu CPCE z mieszaczem LG CHŁODNICTWO I KLIMATYZACJA. Dokumentacja techniczna

Upustowy regulator wydajności, typu CPCE z mieszaczem LG CHŁODNICTWO I KLIMATYZACJA. Dokumentacja techniczna Upustowy regulator wydajności, typu CPCE z mieszaczem LG CHŁODNICTWO I KLIMATYZACJA Upustowy regulator wydajności typu CPCE i mieszcz LG Wprowadzenie Regulator typu CPCE jest stosowany jako upustowy regulator

Bardziej szczegółowo

Obieg Ackeret-Kellera i lewobieżny obieg Philipsa (Stirlinga) - podstawy teoretyczne i techniczne możliwości realizacji.

Obieg Ackeret-Kellera i lewobieżny obieg Philipsa (Stirlinga) - podstawy teoretyczne i techniczne możliwości realizacji. Obieg Ackeret-Kellera i lewobieżny obieg Philipsa (Stirlinga) - podstawy teoretyczne i techniczne możliwości realizacji. Wykonała: Anna Grzeczka Kierunek: Inżynieria Mechaniczno-Medyczna sem. II mgr Przedmiot:

Bardziej szczegółowo

SEMINARIUM Z CHŁODNICTWA

SEMINARIUM Z CHŁODNICTWA POLITECHNIKA GDAŃSKA Katedra Techniki Cieplnej SEMINARIUM Z CHŁODNICTWA Ocena wpływu poślizgu temperaturowego mieszanin zeotropowych na warunki pracy wentylatorowej chłodnicy powietrza. Michał Szajner

Bardziej szczegółowo

POLITECHNIKA GDAŃSKA WYDZIAŁ MECHANICZNY. Seminarium z przedmiotu AUTOMATYKA CHŁODNICZA I KLIMATYZACYJNA

POLITECHNIKA GDAŃSKA WYDZIAŁ MECHANICZNY. Seminarium z przedmiotu AUTOMATYKA CHŁODNICZA I KLIMATYZACYJNA POLITECHNIKA GDAŃSKA WYDZIAŁ MECHANICZNY Seminarium z przedmiotu AUTOMATYKA CHŁODNICZA I KLIMATYZACYJNA Temat: Ocena możliwości wykorzystania rurki kapilarnej jako elementu dławiącego w tzw. klimatyzatorach

Bardziej szczegółowo

PRACA SEMINARYJNA Z AUTOMATYKI CHŁODNICZEJ

PRACA SEMINARYJNA Z AUTOMATYKI CHŁODNICZEJ PRACA SEMINARYJNA Z AUTOMATYKI CHŁODNICZEJ TEMAT: SYSTEMY REGULACJI WYDAJNOŚCI SPRĘŻAREK CHŁODNICZYCH; część II: Sposoby regulacji Wykonał: Jakub Muszyński Wydz. Mech. sem. IX mgr Systemy Urządzenia Chłodnicze

Bardziej szczegółowo

Ćwiczenie 5: Wymiana masy. Nawilżanie powietrza.

Ćwiczenie 5: Wymiana masy. Nawilżanie powietrza. 1 Część teoretyczna Powietrze wilgotne układ złożony z pary wodnej i powietrza suchego, czyli mieszaniny azotu, tlenu, wodoru i pozostałych gazów Z punktu widzenia różnego typu przemian skład powietrza

Bardziej szczegółowo

Wykład 3. Diagramy fazowe P-v-T dla substancji czystych w trzech stanach. skupienia. skupienia

Wykład 3. Diagramy fazowe P-v-T dla substancji czystych w trzech stanach. skupienia. skupienia Wykład 3 Substancje proste i czyste Przemiany w systemie dwufazowym woda para wodna Diagram T-v dla przejścia fazowego woda para wodna Diagramy T-v i P-v dla wody Punkt krytyczny Temperatura nasycenia

Bardziej szczegółowo

ECTS Liczba godzin w tygodniu Liczba godzin w semestrze W C L P S W C L S V 2 2 30 VII 2 1 1 15 10

ECTS Liczba godzin w tygodniu Liczba godzin w semestrze W C L P S W C L S V 2 2 30 VII 2 1 1 15 10 AKADEMIA MORSKA w GDYNI WYDZIAŁ MECHANICZNY Nr 33 Przedmiot: Chłodnictwo i Klimatyzacja Kierunek/Poziom kształcenia: M i BM/ studia pierwszego stopnia Forma studiów: stacjonarne Profil kształcenia: praktyczny

Bardziej szczegółowo