Autoreferat. 1. Imię i nazwisko: Jarosław Gałkiewicz

Wielkość: px
Rozpocząć pokaz od strony:

Download "Autoreferat. 1. Imię i nazwisko: Jarosław Gałkiewicz"

Transkrypt

1 Autoreferat 1. Imię i nazwisko: Jarosław Gałkiewicz 2. Posiadane dyplomy, stopnie naukowe z podaniem nazwy, miejsca i roku ich uzyskania oraz tytułu rozprawy doktorskiej: magister inżynier specjalności Budowa maszyn na kierunku Zastosowania Informatyki w ścieżce dyplomowania Mechanika Pękania ; praca dyplomowa pod tytułem: Wykorzystanie próbek z karbem do badania odporności materiału na pękanie, promotor prof. dr hab. inż. Andrzej Neimitz, Wydział Mechaniczny Politechniki Świętokrzyskiej w Kielcach, 1997 doktor nauk technicznych w dyscyplinie mechanika; praca doktorską pod tytułem: Wpływ więzów geometrycznych na parametry charakteryzujące odporność elementu konstrukcyjnego na pękanie, promotor prof. dr hab. inż. Andrzej Neimitz, Wydział Mechatroniki i Budowy Maszyn Politechniki Świętokrzyskiej w Kielcach, Informacje o dotychczasowym zatrudnieniu w jednostkach naukowych: asystent w Katedrze Podstaw Konstrukcji Maszyn na Wydziale Mechatroniki i Budowy Maszyn Politechniki Świętokrzyskiej 2005-obecnie adiunkt w Katedrze Podstaw Konstrukcji Maszyn na Wydziale Mechatroniki i Budowy Maszyn Politechniki Świętokrzyskiej 4. Wskazanie osiągnięcia wynikającego z art.16 ust.2 z dnia 14 marca 2003 r. o stopniach naukowych i tytule naukowym oraz o stopniach i tytule w zakresie sztuki (Dz. U. nr 65, poz. 595 ze zm.): część A (wykaz wybranych prac) a.1. Gałkiewicz J., Graba J., Algorithm for determination of ~ n,θ, ~ n,θ, n,θ σ ij ε ij ~, d n n, I n n functions in Hutchinson-Rice-Rosengren solution and its 3d generalization, Journal of Theoretical And Applied Mechanics, 44, 1,19-30, Warsaw, 2006 u i 1/21

2 a.2. Graba M., Gałkiewicz J., Influence of the crack tip model on results of the finite elements method, Journal of Theoretical And Applied Mechanics, 45, 2, pp , Warsaw, 2007 a.3. Neimitz A., Graba M., Gałkiewicz J., An alternative formulation of the Ritchie-Knott-Rice local fracture criterion, Engineering Fracture Mechanics, 74, , 2007 a.4. Neimitz A., Gałkiewicz J., Approximation of the tensile strain-stress curves in front of a crack in a non-linear material. International Journal of Fracture, 161: , DOI /s , 2010 a.5. Neimitz A., Galkiewicz J., The Analysis of Fracture Mechanisms of Ferritic Steel 13HMF at Low Temperatures, Journal of ASTM International, Vol. 7, No. 5, Paper ID JAI102470, 2010 a.6. Neimitz A., Galkiewicz J., Dzioba I., The ductile-to-cleavage transition in ferritic Cr Mo V steel: A detailed microscopic and numerical analysis, Engineering Fracture Mechanics Volume 77, Issue 13, September, , 2010 a.7. Galkiewicz J., Simulation of Tensile Test of The 1/2Y Welded Joint Made of Ultra-High Strength Steel, Materials Science Forum, Vol. 726, pp , 2012, Trans Tech Publications, Switzerland, doi: /www.scientific.net/msf , 2012 a.8. Galkiewicz J., The Simulation of Void Growth along Curvilinear Crack Front, Key Engineering Materials Vol. 598, pp , Trans Tech Publications, Switzerland; doi: /www.scientific.net/kem , 2014 a.9. Pała R., Gałkiewicz J., Temperature Influence on σ 0 and n Characteristics in the R-O Relationship for High-Strength Steel, Key Engineering Materials Vol. 598, pp , Trans Tech Publications, Switzerland; doi: /www.scientific.net/kem , 2014 a.10. Galkiewicz J. The Influence of In-Plane Constraint on Void Behavior in Front of a Crack in Plane Strain, Solid State Phenomena Vol. 224, pp , Trans Tech Publications, Switzerland doi: /www.scientific.net/ssp , 2015 a.11. Gałkiewicz J., Microscopically Based Calibration of the Cohesive Model, Journal of Theoretical And Applied Mechanics in press 2/21

3 Część B (omówienie celu naukowego ww. prac i osiągniętych wyników z omówieniem ich ewentualnego wykorzystania) Tytuł: Numeryczne modelowanie procesu pękania Modelowanie procesu pękania wymaga wieloskalowego podejścia do problemu. Poczynając od definicji materiału, poprzez odpowiednie ujęcie geometrii elementu, prawidłowe przedstawienie strefy przywierzchołkowej oraz uwzględnienie aspektów mających wpływ na zachowanie materiału, ale standardowo nieujmowanych w metodzie elementów skończonych (MES). Chodzi tu o zjawiska i obiekty na poziomie mikrostruktury. W przypadku modelu numerycznego istotne jest stworzenie takiej siatki elementów skończonych w strefie przywierzchołkowej aby nie wpływała ona na uzyskiwane wyniki. Problem ten analizowano w pracy [a.2]. Przyjęcie wierzchołka o promieniu zero oraz małych odkształceń w strefie przywierzchołkowej są uproszczeniami, które bardzo silnie wpływają na uzyskiwane rezultaty zarówno w zakresie rozkładu naprężeń, jak i rozwarcia wierzchołkowego pęknięcia. Również wartość całki J zależy od umiejętnego wybrania konturu całkowania (nie za blisko i nie za daleko wierzchołka pęknięcia) i samej metody numerycznej służącej do określania całki J. Gdy procesowi pękania towarzyszą odkształcenia plastyczne, chcąc uzyskać w strefie przywierzchołkowej obraz naprężeń najbliższy rzeczywistemu, obliczenia należy wykonywać zakładając duże odkształcenia. Założenie to powoduje, że rozkład naprężeń otwierających powierzchnie szczeliny przestanie przypominać teoretyczny, osobliwy a pojawi się maksimum naprężeń przed wierzchołkiem. O położeniu maksimum i jego wartości decydują własności materiału i wielkość obciążenia. Jednak uzyskanie prawidłowych parametrów opisujących maksimum naprężeń wymaga zastosowania odpowiedniej siatki elementów skończonych. Siatka ta ma postać koncentrycznych okręgów podzielonych liniami w kierunku promieniowym. Dla prawidłowego odwzorowania rozkładu naprężeń przed wierzchołkiem pęknięcia wielkość elementów w kierunku promieniowym nie powinna przekraczać 0,1 rozwarcia wierzchołka pęknięcia w krytycznym momencie. Praktycznie, ilość elementów w kierunku obwodowym nie ma żadnego wpływu na rozkład naprężeń rozwierających w płaszczyźnie pęknięcia. 3/21

4 Kolejnym elementem modelu rozpatrywanym w publikacji [a.2] jest kształt wierzchołka. Możliwe są trzy rozwiązania: wierzchołek przedstawiony jako punkt, półokrąg lub ćwierć-okrąg. W toku analiz okazało się, że najlepszym rozwiązaniem jest zastosowanie ¼ okręgu. Umożliwia to przeprowadzenie obliczeń z mniejszym promieniem w wierzchołku pęknięcia niż przy półokręgu, zaś sama wielkość promienia ma wówczas mały wpływ na uzyskiwaną wartość rozwarcia wierzchołkowego pęknięcia. Ostatnim elementem obliczeń metodą elementów skończonych rozpatrywanym w pracy [a.2] było wyznaczanie całki J. W programach MES wartość całki J wyznacza się za pomocą wzoru poprzez całkowanie wzdłuż zaproponowanego konturu (metoda line contour) oraz korzystając z fizycznej definicji całki J mówiącej, iż jest to zmiana energii potencjalnej układu przy przyroście pęknięcia o infinitezymalnie małą długość da (metoda virtual crack extension). W praktyce dokonuje się niewielkiego przesunięcia grupy węzłów znajdujących się wewnątrz konturu wokół wierzchołka pęknięcia. Zdecydowanie lepszą metodą okazuje ta druga ze względu na małą wrażliwość na jakość siatki. Przedstawiona praca pozwala szybko i pewnie budować modele numeryczne elementów z pęknięciem dające godne zaufania wyniki. Obliczenia numeryczne pokazują znaczne odstępstwa rzeczywistych rozkładów naprężeń od obliczonych analitycznie zarówno w zakresie materiałów sprężystych jak i sprężysto-plastycznych. Jedną z miar tego odstępstwa są tzw. parametr Q. Można go wyznaczyć według formuły: Q MES HRR, (1) 0 MES gdzie jest naprężeniem rozwierającym uzyskanym za pomocą metody elementów skończonych, które uznano za rzeczywisty, dokładny wynik w odległości r 2J / 0 w analizowanym przypadku, HRR jest teoretyczną wartością naprężenia rozwierającego liczonego w tym samym punkcie według wzoru Hutchinsona, Rice'a Rosengrena (HRR) (2) [Hutchinson, J.W., Singular Behaviour at the End of a Tensile Crack in a Hardening Material, Journal of the Mechanics and Physics of Solids, 16, pp.13-31,1968; Rice, J.R., Rosengren, G.F., Plane Strain Deformation Near a Crack Tip in a Power-law Hardening Material, 4/21

5 Journal of the Mechanics and Physics of Solids, 16, pp.1-12, 1968], zaś 0 jest granicą plastyczności. ij J 1 Inr n ~ 0 ij,n... (2) gdzie: r i są współrzędnymi biegunowego układu współrzędnych z początkiem w wierzchołku pęknięcia, i n to parametry Ramberga-Osgooda, ~ij,n jest funkcją opisującą kątowe zmiany wybranej składowej tensora naprężenia, I n jest wielkością uzyskiwaną numerycznie, 0 jest odkształceniem odpowiadającym granicy plastyczności. Najtrudniejsze do określenia we wzorze (2) są funkcje I n oraz ~ij,n. Obie wielkości są zależne od własności materiału. Niestety, w literaturze istnieje tylko jeden katalog z ograniczoną liczbą rozwiązań dla funkcji I n oraz ~ij,n [Shih C.F., Tables of Hutchinson-Rise-Rosengren singular field quantities, Brown University Report, MRL E-147, 1983]. Zrodziła się stąd potrzeba opracowania programu, dostarczającego parametrów opisujących pole HRR dla dowolnego materiału. Program taki rozwijany był przez kilka lat. Pracę rozpoczęto od znalezienia opisu pola HRR przy wykorzystaniu funkcji Airy ego. W rezultacie uzyskano równanie różniczkowe IV rzędu, w którym warunki brzegowe znane były na początku przedziału całkowania ( i ) i gwarantowały symetrię rozwiązania, a dwa warunki znane były na końcu przedziału całkowania ( i ) i gwarantowały powierzchnie pęknięcia wolne od naprężeń. Funkcja opisuje kątowe zmiany funkcji Airy ego, zaś jest współrzędną kątową w biegunowym układzie współrzędnych ulokowanym w wierzchołku pęknięcia. Parametrami szukanymi był stopień osobliwości S oraz. Rozwiązania równania różniczkowego dokonano za pomocą metody Rungego-Kutty, zaś w celu znalezienia wartości szukanych parametrów adaptowano do zadania metodę strzałów [Burden R.L, Faires J.D., Numerical Analysis, third edition, PWS-KENT Publishing Company, Boston, 1985]. Program do wyznaczania parametrów pola HRR rozwijany był przez kilka lat uzyskując finalną wersję w 2006 roku [a.1]. W porównaniu do standardowych rozwiązań dla płaskiego stanu naprężenia i płaskiego stanu odkształcenia program [a.1] umożliwia 5/21

6 wyznaczenie charakterystyk pola HRR dla stanów pośrednich dzięki wykorzystaniu wprowadzonej przez Guo Wanlin'a funkcji Tz ( Tz / 33, gdzie 33 jest naprężeniem normalnym w kierunku grubości elementu konstrukcyjnego). Niestety wyznaczanie parametru Q przy użyciu formuły (1) dalej stwarzało problemy ze względu na niejednoznaczność w analitycznym opisie rzeczywistego materiału. Znalezienie parametrów pola HRR wymaga ustalenia stałych opisujących materiał według prawa Ramberga-Osgooda. Istnieje kilka sposobów aproksymowania krzywych rozciągania, które prowadzą do znacznie różniących się wyników, zależących od wybranego do aproksymacji fragmentu rzeczywistej krzywej odkształcenie-naprężenie. Z punktu widzenia mechaniki pękania podobne materiały to takie, które pod wpływem tego samego obciążenia generują podobne pole mechaniczne dla identycznych geometrycznie obiektów modelowanych w różny sposób. Dlatego też, odpowiednikiem materiału rzeczywistego jest taki materiał modelowy, który w okolicy wierzchołka pęknięcia pozwala uzyskać zbliżone wartości naprężeń, według równań opisujących pole HRR (małe odkształcenia, związek R-O) oraz obliczonych metodą elementów skończonych, dla rzeczywistej zależności - i dużych odkształceń. Koncepcja ta została użyta do stworzenia nowego sposobu ustalania parametrów pola HRR dla rzeczywistego materiału. Wykorzystując wyniki obliczeń numerycznych, prowadzonych na rzeczywistym materiale wystarczy wybrać dwa punkty wzdłuż krzywej przedstawiającej rozkład naprężeń przed frontem pęknięcia, dla których na podstawie wzorów HRR dopasowuje się ekwiwalentną granicę plastyczności 0 oraz współczynnik wzmocnienia n. Opis tej procedury został zawarty w artykule [a.4]. Podejście to pozwala porównać własności dowolnych materiałów z teoretycznym materiałem odpowiadającym związkowi R-O w takim sensie w jakim został on wykorzystany w teorii pola HRR. Ten sposób modelowania efektywnie wykorzystywano między innymi w pracy [a.9]. Podstawę prawidłowego opisu materiału stanowi doświadczalna krzywa rozciągania. Jak trudno uzyskać prawidłową krzywą zaprezentowano w pracy [a.7], gdzie próbki do rozciągania zawierające złącze spawane ze stali wysokowytrzymałej poddano statycznej próbie rozciągania obserwując ich powierzchnie za pomocą systemu ARAMIS. Duże zmiany własności materiału w strefie wpływu ciepła nie były możliwe do określania nawet przy pomocy 6/21

7 mini próbek o przekroju poprzecznym 2x4mm. Bardzo pomocny okazał się w tym przypadku system ARAMIS, pozwalający na określenie własności rozciąganego materiału na bardzo małym obszarze. Umożliwił on wykreślenie krzywych rozciągania znacznie różniących się od tych uzyskiwanych tradycyjnie. Dzięki temu możliwa była symulacja metodą elementów skończonych złącza spawanego z zadawalającym poziomem podobieństwa do wyników doświadczalnych. W pracy doktorskiej [Gałkiewicz J.: Wpływ więzów geometrycznych na parametry charakteryzujące odporność elementu konstrukcyjnego na pękanie, Politechnika Świętokrzyska, 2005] uwagę skoncentrowano na wpływie geometrii na odporność na pękanie oraz na sposobie określania odporności na pękanie w przypadku występowania równocześnie kilku mechanizmów pękania. Odrębnej analizy wymagały poszczególne mechanizmy pękania. W przypadku pękania łupliwego koncepcja wyznaczania aktualnej odporności na pękanie została opracowana wykorzystując parametr Q zdefiniowany przez O Dowd a i Shih a [O Dowd, N.P., Shih, C.F., Family of Crack- Tip Fields Characterized by a Triaxiality Parameter II. Fracture Applications, J. Mech. Phys. Solids, vol. 40, No. 5, pp , 1992]. Koncepcja była rozwinięciem kryterium pękania Ritchie ego, Knott a, Rice a (RKR) [Ritchie, R.O., Knott, J.F., Rice, J.R., On The Relationship Between Critical Tensile Stress and Fracture Toughness in Mild Steel, Journal of the Mechanics and Physics of Solids, Vol. 21, pp , 1973]. Stwierdzono tam, że pękanie łupliwe może nastąpić jedynie wtedy, gdy naprężenia rozwierające przekroczą krytyczny poziom na pewnej minimalnej odległości przed frontem szczeliny. Ritchie, Knott i Rice zakładali teoretyczny, asymptotyczny rozkład naprężeń wynikający z równań HRR. Rzeczywisty rozkład naprężeń rozwierających przed stępioną szczeliną w materiale sprężysto-plastycznym osiąga maksimum oddalone często znacznie od wierzchołka szczeliny (więcej niż 100 m). Maksimum to oddala się od wierzchołka wraz ze wzrostem zewnętrznych obciążeń, niewiele zmieniając swój poziom. Podano wzory na określenie aktualnej odporności na pękania uwzględniając miarę więzów płaskich (parametr Q) oraz normatywną odporność na pękanie. Kluczową rolę odgrywa w nowej koncepcji wartość maksimum naprężenia rozwierającego i jego odległość od wierzchołka pęknięcia. W toku analiz opublikowanych w pracy [a.3] udowodniono, że wielkości te można sparametryzować, przedstawiając je jako funkcje geometrii 7/21

8 badanego elementu i stałych materiałowych. Niewątpliwie oszacowanie rzeczywistej odporności na pękanie tą metodą wymagało większego nakładu pracy, szczególnie w zakresie obliczeń numerycznych. Zaproponowaną teorię rozwinięto później na proces pękania łupliwego. Stwierdzono, że kontrolowany jest on nie tylko poprzez poziom naprężeń, ale przez pewien charakterystyczny wymiar. Prace w tym obszarze podjęto badając stale ferrytyczne, np. 13HMF, gdzie obserwowano pękanie łupliwe przy bardzo dużych odkształceniach plastycznych. Dużo trudniejszym problemem do analizy okazał się proces pękania ciągliwego. Główne wyniki prac prowadzonych przez autora nad tym zagadnieniem w latach zostały zaprezentowane w rozdziale książki [a.5] i artykule [a.6]. W pracach tych dokonano analizy pękania stali 13HMF w niskich temperaturach. Wybrana stal jest materiałem popularnym w energetyce. Obróbka cieplna pozwoliła na uzyskanie różnych struktur materiału tj. ferrytyczną, ferrytyczno-perlityczną, ferrytyczno-bainityczną i martenzytyczną. Proces pękania badano dla dwóch poziomów więzów, które uzyskano dzięki odpowiedniej geometrii próbek, tj. zastosowaniu względnej długości pęknięcia a/w=0,2 i 0,5 oraz w szerokim zakresie temperatur od C do C. Efektem zastosowania różnorodnych warunków obciążania były różne sposoby pękania. Za najciekawsze uznano te, w których po niewielkim stabilnym ciągliwym wzroście pęknięcia następowała gwałtowna zmiana mechanizmu pękania na łupliwy. Dlatego, przedmiotem badań były próbki o strukturze ferrytycznej i ferrytyczno-bainitycznej. Program badań eksperymentalnych zakładał przeprowadzenie prób pękania na próbkach trójpunktowo zginanych. W każdych warunkach wykonywano kilka testów. W każdej grupie oprócz wyznaczenia odporności na pękanie i krzywej J r prowadzono również badania, w których obciążenie zatrzymywano tuż przez momentem domniemanego kruchego skoku. Po przeprowadzeniu testów powierzchnie przełomów zostały poddane analizie fraktograficznej na mikroskopie skaningowym a wybrane przypadki poddano analizie numerycznej. Obserwowano również zgłady powierzchni prostopadłych do frontu szczelin wykonane na różnych głębokościach uzyskując rzadko spotykane obrazy stabilnego rozwoju pęknięć. Obliczenia numeryczne prowadzono z zastosowaniem dwóch modeli. W pierwszym z nich szczelinę traktowano jako stacjonarną, nawet po jej 8/21

9 przyroście, co pozwalało na dokładne modelowanie jej geometrii, włącznie ze stępieniem szczeliny modelowanym jako ¼ okręgu. W przypadku przyrostu pęknięcia, w modelu tym, zwiększano długość szczeliny i ponownie go przeliczano. W drugim przypadku badano wzrost pęknięcia poprzez uwalnianie węzłów. Zastosowana tu siatka nie pozwalała na symulację stępienia. Obydwa modele dawały równoważne sobie wyniki tylko dla szczelin stacjonarnych. Przyrost pęknięcia powodował pojawienie się znacznych rozbieżności w rozkładzie naprężeń, choć obserwowano też istotne podobieństwa. Dla modelu symulującego ruch frontu szczeliny, naprężenia rozwierające osiągały wyższe wartości, a ich maksimum przesuwało się bliżej wierzchołka pęknięcia w porównaniu do wyników osiąganych za pomocą modelu stacjonarnego. W trakcje analiz numerycznych wyznaczono dla każdego materiału poziom naprężeń krytycznych c oraz krytyczną długość l c na której musiał być on przekroczony aby zgodnie ze zmodyfikowanym modelem RKR nastąpiło pękanie łupliwe. Udowodniono zależność naprężeń krytycznych od temperatury otoczenia. Należy podkreślić, że w literaturze istnieje szereg kontrowersyjnych poglądów na ten temat. Dzięki analizie określono też warunki, w których dochodziło do pękania mieszanego tzn. wysp pękających według mechanizmu łupliwego rozdzielonych obszarami pękającymi typowo według mechanizmu ciągliwego oraz warunków, w których materiał pękał ciągliwie. Podczas pękania ciągliwego szczelina może przyrastać poprzez nukleację, wzrost i łączenie pustek lub poprzez ścinanie po płaszczyznach pękania. W pracy [a.8] dokonano analizy wzrostu pustek przed frontem pęknięcia. Wykorzystując wyniki badań doświadczalnych, w pracy [a.8] została zamodelowana próbka o rzeczywistym (krzywoliniowym) kształcie frontu. Następnie z powierzchni przed frontem pęknięcia wybrano pojedyncze elementy do których wprowadzono pustkę i ponownie obciążono wykorzystując jako warunki brzegowe przemieszczenia obliczone w pełnowymiarowym modelu. Podejście to pozwoliło na symulację wzrostu pustek. Wyniki wykazały bardzo dobrą zbieżność z analizami fraktograficznymi powierzchni przełomu. W pracy [a.8] określono również obszar, w którym następuje intensywny rozwój pustek w zależności od kształtu frontu oraz kształt pustek w zależności od stanu naprężenia. Była to analiza wybranej próbki o konkretnej geometrii. 9/21

10 W kolejnej pracy [a.10] dotyczącej tego samego zagadnienia analizie poddany został wpływ więzów płaskich na rozwój pustki przed frontem pęknięcia. Do tego celu wykorzystano model modyfikowanej warstwy brzegowej. Pozwala on na obciążenie wierzchołka pęknięcia do założonych wartości całki J i poziomu więzów geometrycznych wyrażonych poprzez wartość naprężeń T. Podobnie jak w pracy [a.8], dzięki numerycznym symulacjom na pełnym modelu, uzyskano obciążenia dla wybranych elementów i dokonano ponownych obliczeń dla pojedynczych komórek, ale z dużo dokładniejszą siatką i wprowadzoną pustką. Ponownie więc wykorzystano podejście wieloskalowe. Wyniki uzyskano dla czterech poziomów więzów. Na ich podstawie stwierdzono, że rozwój pustek następuje jedynie w wąskim obszarze między wierzchołkiem pęknięcia a maksimum naprężeń rozwierających. Jedynie pustki położone najbliżej wierzchołka tzn. w odległości mniejszej niż 0,2 0 /J pokazują wyraźny wpływ więzów, gdyż ich długość w kierunku równoległym do frontu pęknięcia jest większa dla niższych poziomów więzów. Wyniki wskazują również na duży wpływ poziomu więzów na rozkład naprężeń efektywnych. Podczas, gdy przy wysokim poziomie więzów w komórce pojawiają się dwa pasma o podwyższonym poziomie naprężeń efektywnych inicjujące z powierzchni pustki, to przy niskim poziomie więzów naprężenia efektywne o wysokim poziomie wypełniają równomiernie pełną objętość badanych komórek. Prace [a.8 i a.10] dostarczyły istotnych informacji praktycznych. Pozwalają one w badaniach fraktograficznych zawęzić i uściślić obszar do obserwacji na powierzchni przełomu, zaś na podstawie wyników tzn. kształtów pustek można wnioskować o poziomie więzów geometrycznych w badanym elemencie. Równolegle do badań opisanych powyżej rozpoczęto również prace w kierunku wykorzystania modelu kohezyjnego w mechanice pękania. Model kohezyjny uznano za alternatywne i bardzo efektywne narzędzie dla symulacji wzrostu pęknięcia. Najważniejszą, podsumowującą rezultaty badań w tym zakresie, jest praca [a.11]. W artykule, porównując zachowanie pojedynczej komórki z pustką z komórka zastępczą, w której wpływ pustki uzyskiwano dzięki zastosowaniu elementu kohezyjnego opracowano nowy sposób kalibrowania modelu kohezyjnego, nie spotkany dotychczas w literaturze światowej. Dzięki nowemu podejściu model kohezyjny umożliwia uwzględnienie wpływu stanu 10/21

11 naprężenia opisywanego zarówno przez więzy płaskie (T, Q) jaki i parametr Lode. Dodatkowe analizy prowadzone na komórce z elementem kohezyjnym pozwoliły na określenie proporcji w dystrybucji energii pochłanianej przez strefę kohezji i odkształcenia plastyczne w zależności od poziomu więzów płaskich. Wyniki uzyskane w pracy pozwalają na uproszczenie procedur kalibracyjnych stosowanych dotychczas w literaturze, a dodatkowo na uwzględnienie struktury materiału. 11/21

12 5. Omówienie pozostałych osiągnięć naukowo - badawczych autorstwo lub współautorstwo monografii, publikacji naukowych w czasopismach międzynarodowych lub krajowych innych niż znajdujące się w bazach lub na liście, o których mowa w punkcie 4A: Przedstawione prace poruszają tematy z zakresu mechaniki pękania. Z racji zainteresowań większość z nich jest jednocześnie związana z zastosowaniem metod numerycznych, a w szczególności metody elementów skończonych w tym obszarze wiedzy. Kilka prac dotyczy oceny wytrzymałości zmęczeniowej według procedury FITNET co związane było z udziałem habilitanta w Europejskim programie badawczym dotyczących tego zagadnienia. Na liście artykułów znajdują się również prace doświadczalne. b.1. Gałkiewicz J., Neimitz A., Analysis of the stress field in front of a notch, Physicochemical Mechanics of Materials, Vol. 34, No. 5, pp , 1998 b.2. Gałkiewicz J., Neimitz A., Analiza pola naprężeń przed frontem karbu, XVII Sympozjum Zmęczenia Materiałów i Konstrukcji, Bydgoszcz-Pieczyska, str , 1998 b.3. Neimitz A., Gałkiewicz J., Lis Z., Molasy R., Mechanika doświadczalna laboratorium, Skrypt 349, Wydawnictwo Politechniki Świętokrzyskiej, Kielce, 1999 b.4. Neimitz A., Gałkiewicz J., Molasy R., The influence of the in-plane constraints on the J resistance curves, Proceedings of the ICF 10, Honolulu, 2001 b.5. Neimitz A., Gałkiewicz J., Wpływ kształtu próbek na poziom naprężeń przed frontem szczelin w materiałach sprężysto-plastycznych, Nr 73, Zeszyty Naukowe Politechniki Świętokrzyskiej, pp , 2001 b.6. Gałkiewicz J., Neimitz A., Numeryczna analiza pól naprężeń przed frontem szczeliny w materiałach sprężysto plastycznych, KomPlasTech2002, Szczawnica, stycznia 2002 b.7. Neimitz A., Gałkiewicz J., Rozkład naprężeń przed frontem szczeliny w ciele sprężysto plastycznym zagadnienie 3D, Bydgoszcz Pieczyska, maj, /21

13 b.8. Neimitz A., Dzioba I., Molasy R., Gałkiewicz J., O problemach w analizie procesów pękania materiałów plastycznych, Przegląd Mechaniczny, pp.13-20, lipiec-sierpień 2002 b.9. Neimitz A., Gałkiewicz J., Dzioba I., Molasy R., Wpływ więzów geometrycznych na odporność elementów konstrukcyjnych na pękanie. Część II. Pękanie ciągliwe, IX Krajowa Konferencja Mechaniki Pękania, Cedzyna, 2003 b.10. Gałkiewicz J., Graba M., Algorytm wyznaczania funkcji ~ij n,, ~ n, u ~ i n,, ij, d n n, I n n w rozwiązaniu HRR i jego 3D uogólnieniu, IX Krajowa Konferencja Mechaniki Pękania, Cedzyna, 2003 b.11. Neimitz A., Dzioba I., Galkiewicz J., Molasy R., A study of stable crack growth using experimental methods, finite elements and fractography, Engineering Fracture Mechanics, Volume 71, Issues 9-10, pp , June-July 2004 b.12. Neimitz A., Galkiewicz J., Fracture toughness of structural components. influence of constraints, Proceedings of the ECF 15, Stockholm, 10 stron, August 2004 b.13. Gałkiewicz J., Graba M., Aproksymowanie rozwiązań 3d przed frontem szczeliny poprzez wprowadzenie więzów w kierunku grubości, XX Sympozjum Zmęczenie i Mechanika Pękania, Bydgoszcz Pieczyska, pp , 2004 b.14. Galkiewicz J., Fracture toughness of structural components. TRANSCOM 2005, Zilina, Slovakia, June-August 2005 b.15. Graba M., Gałkiewicz J., Wpływ modelu wierzchołka pęknięcia na wyniki uzyskane metodą elementów skończonych, X Konferencja Mechaniki Pękania, Wisła, wrzesień 2005 b.16. Neimitz A., Galkiewicz J., Fracture toughness of structural components: influence of constraint, International Journal of Pressure Vessels and Piping, Volume 83, Issue 1, Pages 42-54, 2006 b.17. Neimitz A., Graba M., Gałkiewicz J., Alternatywna wersja lokalnego kryterium pękania Ritchie ego-knott a-rice a, XXI Sympozjum Zmęczenie i Mechanika Pękania, Bydgoszcz-Pieczyska, maj 2006, pp , 2006 b.18. Neimitz A., Graba M., Gałkiewicz J., New Formulation of the Ritchie, Knot and Rice Hypothesis, XVI ECF, Alexandropoulos Location: Greece Date: June-July, /21

14 b.19. Gałkiewicz J., Dzioba I., Zastosowanie modelu krytycznego rozmiaru pustki do korekty krzywych FAD, IV Międzynarodowe Sympozjum Mechaniki Zniszczenia Materiałów i Konstrukcji, Augustów, 30 maja 2 czerwca 2007 b.20. Graba M., Gałkiewicz J., Procedury FITNET - nowa metoda oceny wytrzymałości elementów konstrukcyjnych, XI Krajowa konferencja mechaniki pękania, Kielce/Cedzyna, 9-12 września 2007 b.21. Gałkiewicz J., Zastosowanie modelu kohezyjnego w mechanice pękania na przekładzie programu WARP3D, X Jubileuszowa Konferencja Naukowo- Techniczna: Programy MES we wspomaganiu analizy, projektowania i wytwarzania, Kazimierz Dolny, listopada 2007 b.22. Gałkiewicz J., Application of cohesive model in fracture mechanics by WARP3D, Journal of KONES - Powertrain and Transport, vol. 15, nr 1, Warszawa, 2008 b.23. Gałkiewicz J., Analiza wzrostu pęknięcia za pomocą modelu kohezyjnego w programie WARP3, XXII Sympozjum Zmęczenie i Mechanika Pękania, Bydgoszcz-Pieczyska, ss , 2008 b.24. Gałkiewicz J., Charakterystyka modułu zmęczenie elementów konstrukcyjnych zawartego w procedurach FITNET, V Międzynarodowe Sympozjum Mechaniki Zniszczenia Materiałów i Konstrukcji, pp , 3-6 czerwca, Augustów 2009 b.25. Gałkiewicz J., Neimitz A., Aproksymacja wykresów jednoosiowego rozciągania z przystankiem plastyczności przez krzywe potęgowe, XII Krajowa Konferencja Naukowo - Szkoleniowa Mechaniki Pękania, pp.21-22, Kraków, 6 9.IX.2009 b.26. Gałkiewicz J., Analiza zmian prędkości wzrostu pęknięcia za pomocą modelu kohezyjnego, XXIII Sympozjum Zmęczenie i Mechanika Pękania, Bydgoszcz-Pieczyska, ss.35-36, 2010 b.27. Gałkiewicz J., Dzioba I., Analiza pola odkształceń elementów konstrukcyjnych za pomocą systemu ARAMIS, XIII KONFERENCJA Naukowo - Szkoleniowa MECHANIKI PEKANIA, Opole, 5 7.IX.2011, Zeszyty Naukowe Politechniki Opolskiej, Seria: Mechanika, z. 99 Nr kol. 343/2011. b.28. Gałkiewicz J., Pała T., Dzioba I., Właściwości mechaniczne złączy spawanych z ultra wysokowytrzymałych stali ferrytycznych, XXIV Sympozjum Zmęczenie i Mechanika Pękania, Bydgoszcz-Pieczyska, pp.63-72, /21

15 b.29. Gałkiewicz J., Symulacja próby rozciągania połączenia spawanego typu 1/2Y ze stali wysokowytrzymałej (przypadek undermaching), XXIV Sympozjum Zmęczenie i Mechanika Pękania, Bydgoszcz-Pieczyska, pp.49-62, 2012 b.30. Gałkiewicz J., Symulacja próby rozciągania połączenia spawanego typu 1/2Y ze stali wysokowytrzymałej (przypadek evenmaching), XXV Sympozjum Mechaniki Eksperymentalnej Ciała Stałego, pp , Jachranka, października 2012 b.31. Gałkiewicz J., Symulacja rozwoju pustek wzdłuż krzywoliniowego frontu pęknięcia, 14 Krajowa Konferencja Mechaniki Pękania, Kielce-Cedzyna, pp , 2013 b.32. Pała R., Gałkiewicz J., Wpływ temperatury na własności stali wysokowytrzymałej, 14 Krajowa Konferencja Mechaniki Pękania, Kielce- Cedzyna, pp , 2013 Tabela zbiorcza publikacji Rodzaj artykułu\autorstwo indywidualny Współautorstwo Artykuły z listy A 1 8 Artykuły z listy B 4 2 Artykuły inne 0 2 Konferencje międzynarodowe 1 4 Konferencje krajowe 7 14 Razem Projekty KBN i MNiSW: 1. Nr 7 T07C : Określenie metodyki wyznaczania cechy materiału zwanej odpornością na stabilny wzrost pęknięć. Czas trwania: r.; projekt badawczy rozwojowy; wykonawca 2. Nr 8 T07A : Analiza procesów pękania przy uwzględnieniu trójwymiarowego charakteru pól naprężeń i odkształceń przed frontem szczeliny wpływ geometrii. Czas trwania: r. ; projekt badawczy rozwojowy; wykonawca 15/21

Opinia. 1. Podstawa opracowania

Opinia. 1. Podstawa opracowania Dr hab. inż. Jerzy Małachowski, prof. nadzw. WAT Warszawa, 24.04.2015 r. Wydział Mechaniczny Wojskowa Akademia Techniczna Ul. Gen. Sylwestra Kaliskiego 2 00-908 Warszawa Tel.:+48 261 83 96 83 E-mail: j

Bardziej szczegółowo

2. Autor/autorzy, data wydania, tytuł, wydawca lub czasopismo, tom, strony. Mój wkład w powstanie tej pracy polegał na Mój udział procentowy szacuję

2. Autor/autorzy, data wydania, tytuł, wydawca lub czasopismo, tom, strony. Mój wkład w powstanie tej pracy polegał na Mój udział procentowy szacuję WZÓR OBSZAR NAUK SPOŁECZNYCH Wykaz opublikowanych prac naukowych lub twórczych prac zawodowych oraz informacja o osiągnięciach dydaktycznych, współpracy naukowej i popularyzacji nauki I. Wykaz publikacji

Bardziej szczegółowo

OBSZARY NAUK: PRZYRODNICZYCH, ROLNICZYCH, LEŚLNYCH I WETERYNARYJNYCH ORAZ MEDYCZNYCH, NAUK O ZDROWIU, NAUK O KULTURZE FIZYCZNEJ

OBSZARY NAUK: PRZYRODNICZYCH, ROLNICZYCH, LEŚLNYCH I WETERYNARYJNYCH ORAZ MEDYCZNYCH, NAUK O ZDROWIU, NAUK O KULTURZE FIZYCZNEJ WZÓR OBSZARY NAUK: PRZYRODNICZYCH, ROLNICZYCH, LEŚLNYCH I WETERYNARYJNYCH ORAZ MEDYCZNYCH, NAUK O ZDROWIU, NAUK O KULTURZE FIZYCZNEJ Wykaz opublikowanych prac naukowych lub twórczych prac zawodowych oraz

Bardziej szczegółowo

Dokumentacja dorobku artystycznego oraz informacja o osiągnięciach dydaktycznych, współpracy naukowej i popularyzacji nauki

Dokumentacja dorobku artystycznego oraz informacja o osiągnięciach dydaktycznych, współpracy naukowej i popularyzacji nauki WZÓR OBSZAR SZTUKI Dokumentacja dorobku artystycznego oraz informacja o osiągnięciach dydaktycznych, współpracy naukowej i popularyzacji nauki I. Wykaz dorobku stanowiącego osiągnięcie naukowe lub artystyczne,

Bardziej szczegółowo

Ustawa z dnia 14 marca 2003 roku o stopniach naukowych i tytule naukowym oraz o stopniach i tytule w zakresie sztuki

Ustawa z dnia 14 marca 2003 roku o stopniach naukowych i tytule naukowym oraz o stopniach i tytule w zakresie sztuki Ustawa z dnia 14 marca 2003 roku o stopniach naukowych i tytule naukowym oraz o stopniach i tytule w zakresie sztuki Rozporządzenie Ministra Nauki i Szkolnictwa Wyższego z dnia 1 września 2011 roku w sprawie

Bardziej szczegółowo

MODELOWANIE POŁĄCZEŃ TYPU SWORZEŃ OTWÓR ZA POMOCĄ MES BEZ UŻYCIA ANALIZY KONTAKTOWEJ

MODELOWANIE POŁĄCZEŃ TYPU SWORZEŃ OTWÓR ZA POMOCĄ MES BEZ UŻYCIA ANALIZY KONTAKTOWEJ Jarosław MAŃKOWSKI * Andrzej ŻABICKI * Piotr ŻACH * MODELOWANIE POŁĄCZEŃ TYPU SWORZEŃ OTWÓR ZA POMOCĄ MES BEZ UŻYCIA ANALIZY KONTAKTOWEJ 1. WSTĘP W analizach MES dużych konstrukcji wykonywanych na skalę

Bardziej szczegółowo

Summary of professional accomplishments

Summary of professional accomplishments Summary of professional accomplishments 1. Name, surname : Jarosław Gałkiewicz 2. Degrees: Master of science in Mechanical Engineering in the field Applied Computer Science, subject Fracture Mechanics

Bardziej szczegółowo

Uchwała Nr 55 Rady Wydziału Teologii Uniwersytetu Warmiosko-Mazurskiego w Olsztynie z dnia 10 stycznia 2013 roku

Uchwała Nr 55 Rady Wydziału Teologii Uniwersytetu Warmiosko-Mazurskiego w Olsztynie z dnia 10 stycznia 2013 roku Uchwała Nr 55 Rady Wydziału Teologii Uniwersytetu Warmiosko-Mazurskiego w Olsztynie z dnia 10 stycznia 2013 roku W sprawie: szczegółowego trybu przeprowadzania czynności w postępowaniach habilitacyjnych

Bardziej szczegółowo

DOŚWIADCZALNO NUMERYCZNA ANALIZA PROCESU PĘKANIA STALI FERRYTYCZNEJ 13HMF

DOŚWIADCZALNO NUMERYCZNA ANALIZA PROCESU PĘKANIA STALI FERRYTYCZNEJ 13HMF acta mechanica et automatica, vol. no. () DOŚWIADCZALNO NUMERYCZNA ANALIZA PROCESU PĘKANIA STALI FERRYTYCZNEJ HMF Marcin GRABA * * Katedra Podstaw Konstrukcji Maszyn, Politechnika Świętokrzyska w Kielcach,

Bardziej szczegółowo

Trwałość zmęczeniowa złączy spawanych elementów konstrukcyjnych

Trwałość zmęczeniowa złączy spawanych elementów konstrukcyjnych Trwałość zmęczeniowa złączy spawanych elementów konstrukcyjnych Prof. dr hab. inŝ. Tadeusz ŁAGODA Katedra Mechaniki i Podstaw Konstrukcji Maszyn Wydział Mechaniczny Politechnika Opolska Maurzyce (1928)

Bardziej szczegółowo

IV-58. Przewodniczący Kolegium Dziekanów Wydziałów Mechanicznych Polskich Uczelni Technicznych (od 2012 r.).

IV-58. Przewodniczący Kolegium Dziekanów Wydziałów Mechanicznych Polskich Uczelni Technicznych (od 2012 r.). Prof. dr hab. inż. Andrzej Seweryn profesor zwyczajny 1. Tytuł naukowy (dziedzina, data nadania): profesor nauk technicznych, nadany przez Prezydenta RP 20 maja 2004 r. 2. Stopień naukowy doktora habilitowanego

Bardziej szczegółowo

MODELOWANIE WARSTWY POWIERZCHNIOWEJ O ZMIENNEJ TWARDOŚCI

MODELOWANIE WARSTWY POWIERZCHNIOWEJ O ZMIENNEJ TWARDOŚCI Dr inż. Danuta MIEDZIŃSKA, email: dmiedzinska@wat.edu.pl Dr inż. Robert PANOWICZ, email: Panowicz@wat.edu.pl Wojskowa Akademia Techniczna, Katedra Mechaniki i Informatyki Stosowanej MODELOWANIE WARSTWY

Bardziej szczegółowo

17. 17. Modele materiałów

17. 17. Modele materiałów 7. MODELE MATERIAŁÓW 7. 7. Modele materiałów 7.. Wprowadzenie Podstawowym modelem w mechanice jest model ośrodka ciągłego. Przyjmuje się, że materia wypełnia przestrzeń w sposób ciągły. Możliwe jest wyznaczenie

Bardziej szczegółowo

Metoda elementów skończonych

Metoda elementów skończonych Metoda elementów skończonych Wraz z rozwojem elektronicznych maszyn obliczeniowych jakimi są komputery zaczęły pojawiać się różne numeryczne metody do obliczeń wytrzymałości różnych konstrukcji. Jedną

Bardziej szczegółowo

PRZEWODNIK PO PRZEDMIOCIE

PRZEWODNIK PO PRZEDMIOCIE Nazwa przedmiotu: Kierunek: Inżynieria Biomedyczna Rodzaj przedmiotu: obowiązkowy moduł kierunkowy ogólny Rodzaj zajęć: wykład, laboratorium I KARTA PRZEDMIOTU CEL PRZEDMIOTU PRZEWODNIK PO PRZEDMIOCIE

Bardziej szczegółowo

PRZEWODNIK PO PRZEDMIOCIE

PRZEWODNIK PO PRZEDMIOCIE Nazwa przedmiotu: MODELOWANIE I SYMULACJA PROCESÓW WYTWARZANIA Modeling and Simulation of Manufacturing Processes Kierunek: Mechatronika Rodzaj przedmiotu: obowiązkowy specjalności PSM Rodzaj zajęć: wykład,

Bardziej szczegółowo

Materiały do laboratorium Przygotowanie Nowego Wyrobu dotyczące metody elementów skończonych (MES) Opracowała: dr inŝ.

Materiały do laboratorium Przygotowanie Nowego Wyrobu dotyczące metody elementów skończonych (MES) Opracowała: dr inŝ. Materiały do laboratorium Przygotowanie Nowego Wyrobu dotyczące metody elementów skończonych (MES) Opracowała: dr inŝ. Jolanta Zimmerman 1. Wprowadzenie do metody elementów skończonych Działanie rzeczywistych

Bardziej szczegółowo

POLITECHNIKI GDAŃSKIEJ

POLITECHNIKI GDAŃSKIEJ 1 /11 Wstęp Andrzej AMBROZIAK dr inż. nauk technicznych Adiunkt na Wydziale Inżynierii Lądowej L i Środowiska POLITECHNIKI GDAŃSKIEJ 2 /11 WYKSZTAŁCENIE 2006 DOKTOR NAUK TECHNICZNYCH Politechnika Gdańska

Bardziej szczegółowo

PRZEWODNIK PO PRZEDMIOCIE

PRZEWODNIK PO PRZEDMIOCIE Nazwa przedmiotu: PODSTAWY MODELOWANIA PROCESÓW WYTWARZANIA Fundamentals of manufacturing processes modeling Kierunek: Mechanika i Budowa Maszyn Rodzaj przedmiotu: obowiązkowy na specjalności APWiR Rodzaj

Bardziej szczegółowo

WSTĘPNE MODELOWANIE ODDZIAŁYWANIA FALI CIŚNIENIA NA PÓŁSFERYCZNY ELEMENT KOMPOZYTOWY O ZMIENNEJ GRUBOŚCI

WSTĘPNE MODELOWANIE ODDZIAŁYWANIA FALI CIŚNIENIA NA PÓŁSFERYCZNY ELEMENT KOMPOZYTOWY O ZMIENNEJ GRUBOŚCI WSTĘPNE MODELOWANIE ODDZIAŁYWANIA FALI CIŚNIENIA NA PÓŁSFERYCZNY ELEMENT KOMPOZYTOWY O ZMIENNEJ GRUBOŚCI Robert PANOWICZ Danuta MIEDZIŃSKA Tadeusz NIEZGODA Wiesław BARNAT Wojskowa Akademia Techniczna,

Bardziej szczegółowo

Badania właściwości zmęczeniowych bimetalu stal S355J2- tytan Grade 1

Badania właściwości zmęczeniowych bimetalu stal S355J2- tytan Grade 1 Badania właściwości zmęczeniowych bimetalu stal S355J2- tytan Grade 1 ALEKSANDER KAROLCZUK a) MATEUSZ KOWALSKI a) a) Wydział Mechaniczny Politechniki Opolskiej, Opole 1 I. Wprowadzenie 1. Technologia zgrzewania

Bardziej szczegółowo

INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH Z WYTRZYMAŁOŚCI MATERIAŁÓW

INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH Z WYTRZYMAŁOŚCI MATERIAŁÓW INSTYTUT MASZYN I URZĄDZEŃ ENERGETYCZNYCH Politechnika Śląska w Gliwicach INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH Z WYTRZYMAŁOŚCI MATERIAŁÓW PRÓBA UDARNOŚCI METALI Opracował: Dr inż. Grzegorz Nowak Gliwice

Bardziej szczegółowo

OBLICZANIE KÓŁK ZĘBATYCH

OBLICZANIE KÓŁK ZĘBATYCH OBLICZANIE KÓŁK ZĘBATYCH koło podziałowe linia przyporu P R P N P O koło podziałowe Najsilniejsze zginanie zęba następuje wówczas, gdy siła P N jest przyłożona u wierzchołka zęba. Siłę P N można rozłożyć

Bardziej szczegółowo

POLITECHNIKA ŚLĄSKA W GLIWICACH Wydział Mechaniczny Technologiczny PRACA DYPLOMOWA MAGISTERSKA

POLITECHNIKA ŚLĄSKA W GLIWICACH Wydział Mechaniczny Technologiczny PRACA DYPLOMOWA MAGISTERSKA POLITECHNIKA ŚLĄSKA W GLIWICACH Wydział Mechaniczny Technologiczny PRACA DYPLOMOWA MAGISTERSKA Wykorzystanie pakietu MARC/MENTAT do modelowania naprężeń cieplnych Spis treści Pole temperatury Przykład

Bardziej szczegółowo

Recenzja Pracy Doktorskiej

Recenzja Pracy Doktorskiej Politechnika Częstochowska Wydział Inżynierii Produkcji i Technologii Materiałów Instytut Inżynierii Materiałowej Dr hab. inż. Michał Szota, Prof. P.Cz. Częstochowa, 15.10.2014 roku Recenzja Pracy Doktorskiej

Bardziej szczegółowo

Projektowanie elementów z tworzyw sztucznych

Projektowanie elementów z tworzyw sztucznych Projektowanie elementów z tworzyw sztucznych Wykorzystanie technik komputerowych w projektowaniu elementów z tworzyw sztucznych Tematyka wykładu Techniki komputerowe, Problemy występujące przy konstruowaniu

Bardziej szczegółowo

MODELOWANIE ZA POMOCĄ MES Analiza statyczna ustrojów powierzchniowych

MODELOWANIE ZA POMOCĄ MES Analiza statyczna ustrojów powierzchniowych MODELOWANIE ZA POMOCĄ MES Analiza statyczna ustrojów powierzchniowych PODSTAWY KOMPUTEROWEGO MODELOWANIA USTROJÓW POWIERZCHNIOWYCH Budownictwo, studia I stopnia, semestr VI przedmiot fakultatywny rok akademicki

Bardziej szczegółowo

1. Oceny dorobku naukowego i technicznego pracowników naukowych i badawczotechnicznych. Zasady ogólne 1.

1. Oceny dorobku naukowego i technicznego pracowników naukowych i badawczotechnicznych. Zasady ogólne 1. załącznik do zarządzenia nr 11 dyrektora CLKP z dnia 31 października 2013 r. Regulamin okresowej oceny dorobku naukowego i technicznego pracowników naukowych i badawczo-technicznych Centralnego Laboratorium

Bardziej szczegółowo

kierownictwa jednostki i Wydziału dodatkowe:

kierownictwa jednostki i Wydziału dodatkowe: Regulamin Oceny Okresowej Nauczycieli Akademickich Wydziału Pedagogicznego UW 1. KRYTERIA OCENY DOKTORÓW PO 2 LATACH ZATRUDNIENIA NA STANOWISKU ASYSTENTA I ADIUNKTA podstawowe ( których niespełnienie powoduje

Bardziej szczegółowo

5-15 pkt. 5-15 pkt. 24-30 pkt. Monografia: współautorstwo Należy podać autora/redaktora, wydawcę, numer ISBN, nakład, rok wydania, objętość. 70% pkt.

5-15 pkt. 5-15 pkt. 24-30 pkt. Monografia: współautorstwo Należy podać autora/redaktora, wydawcę, numer ISBN, nakład, rok wydania, objętość. 70% pkt. Szczegółowe kryteria punktacji postępów w nauce doktorantów Studiów Doktoranckich z zakresu sztuk plastycznych w dyscyplinie Konserwacja Dzieł Sztuki Wydział Sztuk Pięknych Uniwersytetu Mikołaja Kopernika

Bardziej szczegółowo

pt.: KOMPUTEROWE WSPOMAGANIE PROCESÓW OBRÓBKI PLASTYCZNEJ

pt.: KOMPUTEROWE WSPOMAGANIE PROCESÓW OBRÓBKI PLASTYCZNEJ Ćwiczenie audytoryjne pt.: KOMPUTEROWE WSPOMAGANIE PROCESÓW OBRÓBKI PLASTYCZNEJ Autor: dr inż. Radosław Łyszkowski Warszawa, 2013r. Metoda elementów skończonych MES FEM - Finite Element Method przybliżona

Bardziej szczegółowo

POLITECHNIKA OPOLSKA Wydział Mechaniczny. Praca Przejściowa Symulacyjna. Projekt nr : Tytuł projektu. Kierunek studiów: Mechatronika

POLITECHNIKA OPOLSKA Wydział Mechaniczny. Praca Przejściowa Symulacyjna. Projekt nr : Tytuł projektu. Kierunek studiów: Mechatronika POLITECHNIKA OPOLSKA Wydział Mechaniczny Praca Przejściowa Symulacyjna Projekt nr : Tytuł projektu. Kierunek studiów: Mechatronika Imię i Nazwisko:... Grupa: MTR 1st ST sem.6 Pnumer_grupy Data złożenia

Bardziej szczegółowo

Projektowanie inżynierskie Engineering Design

Projektowanie inżynierskie Engineering Design Załącznik nr 7 do Zarządzenia Rektora nr 10/1 z dnia 1 lutego 01r. KARTA MODUŁU / KARTA PRZEDMIOTU Kod modułu ETI 6/1 Nazwa modułu Projektowanie inżynierskie Engineering Design Nazwa modułu w języku angielskim

Bardziej szczegółowo

W N I O S E K O PRZYZNANIE STYPENDIUM DLA NAJLEPSZYCH DOKTORANTÓW na rok akademicki 2015/2016

W N I O S E K O PRZYZNANIE STYPENDIUM DLA NAJLEPSZYCH DOKTORANTÓW na rok akademicki 2015/2016 druk nr 8 W N I O S E K O PRZYZNANIE STYPENDIUM DLA NAJLEPSZYCH DOKTORANTÓW na rok akademicki 2015/2016 Imię i nazwisko: Nazwa wydziału: Dyscyplina studiów doktoranckich: Rok studiów: Telefon kontaktowy:

Bardziej szczegółowo

TRYB PRZEPROWADZANIA POSTĘPOWANIA HABILITACYJNEGO W WOJSKOWYM INSTYTUCIE MEDYCZNYM

TRYB PRZEPROWADZANIA POSTĘPOWANIA HABILITACYJNEGO W WOJSKOWYM INSTYTUCIE MEDYCZNYM TRYB PRZEPROWADZANIA POSTĘPOWANIA HABILITACYJNEGO W WOJSKOWYM INSTYTUCIE MEDYCZNYM 1. Rada Naukowa posiada uprawnienia do nadawania stopnia naukowego doktora habilitowanego w dziedzinie: nauk medycznych

Bardziej szczegółowo

Temat 1 (2 godziny): Próba statyczna rozciągania metali

Temat 1 (2 godziny): Próba statyczna rozciągania metali Temat 1 (2 godziny): Próba statyczna rozciągania metali 1.1. Wstęp Próba statyczna rozciągania jest podstawowym rodzajem badania metali, mających zastosowanie w technice i pozwala na określenie własności

Bardziej szczegółowo

TRYB PRZEPROWADZANIA POSTĘPOWANIA O NADANIE TYTUŁU PROFESORA W WOJSKOWYM INSTYTUCIE MEDYCZNYM

TRYB PRZEPROWADZANIA POSTĘPOWANIA O NADANIE TYTUŁU PROFESORA W WOJSKOWYM INSTYTUCIE MEDYCZNYM TRYB PRZEPROWADZANIA POSTĘPOWANIA O NADANIE TYTUŁU PROFESORA W WOJSKOWYM INSTYTUCIE MEDYCZNYM 1. Rada Naukowa WIM posiada uprawnienia do przeprowadzania postępowania o nadanie tytułu profesora w dziedzinie

Bardziej szczegółowo

ZASADY I WYTYCZNE OCENY NAUCZYCIELI AKADEMICKICH WYDZIAŁU ELEKTRYCZNEGO POLITECHNIKI WROCŁAWSKIEJ

ZASADY I WYTYCZNE OCENY NAUCZYCIELI AKADEMICKICH WYDZIAŁU ELEKTRYCZNEGO POLITECHNIKI WROCŁAWSKIEJ ZASADY I WYTYCZNE OCENY NAUCZYCIELI AKADEMICKICH WYDZIAŁU ELEKTRYCZNEGO POLITECHNIKI WROCŁAWSKIEJ (zatwierdzone przez Radę Wydziału Elektrycznego w dn. 22.02.2010r.) Oceny nauczycieli akademickich Wydziału

Bardziej szczegółowo

KRYTERIA OCENY OKRESOWEJ NAUCZYCIELI AKADEMICKICH. Akademii Muzycznej im. Stanisława Moniuszki w Gdańsku. w odniesieniu do poszczególnych stanowisk

KRYTERIA OCENY OKRESOWEJ NAUCZYCIELI AKADEMICKICH. Akademii Muzycznej im. Stanisława Moniuszki w Gdańsku. w odniesieniu do poszczególnych stanowisk Załącznik nr 1 do Regulaminu okresowej oceny nauczycieli akademickich Akademii Muzycznej im. Stanisława Moniuszki w Gdańsku KRYTERIA OCENY OKRESOWEJ NAUCZYCIELI AKADEMICKICH Akademii Muzycznej im. Stanisława

Bardziej szczegółowo

Materiałowe i technologiczne uwarunkowania stanu naprężeń własnych i anizotropii wtórnej powłok cylindrycznych wytłaczanych z polietylenu

Materiałowe i technologiczne uwarunkowania stanu naprężeń własnych i anizotropii wtórnej powłok cylindrycznych wytłaczanych z polietylenu POLITECHNIKA ŚLĄSKA ZESZYTY NAUKOWE NR 1676 SUB Gottingen 7 217 872 077 Andrzej PUSZ 2005 A 12174 Materiałowe i technologiczne uwarunkowania stanu naprężeń własnych i anizotropii wtórnej powłok cylindrycznych

Bardziej szczegółowo

Projekty badawcze finansowane przez Narodowe Centrum Nauki

Projekty badawcze finansowane przez Narodowe Centrum Nauki Projekty badawcze finansowane przez Narodowe Centrum Nauki TYPY KONKURSÓW Konkursy na finansowanie projektów badawczych Konkursy na finansowanie projektów badawczych dla osób nieposiadających stopnia doktora

Bardziej szczegółowo

Laboratorium Wytrzymałości Materiałów

Laboratorium Wytrzymałości Materiałów Katedra Wytrzymałości Materiałów Instytut Mechaniki Budowli Wydział Inżynierii Lądowej Politechnika Krakowska Laboratorium Wytrzymałości Materiałów Praca zbiorowa pod redakcją S. Piechnika Skrypt dla studentów

Bardziej szczegółowo

ZASADY, KRYTERIA I TRYB DOKONYWANIA OCEN NAUCZYCIELI AKADEMICKICH W WARSZAWSKIM UNIWERSYTECIE MEDYCZNYM

ZASADY, KRYTERIA I TRYB DOKONYWANIA OCEN NAUCZYCIELI AKADEMICKICH W WARSZAWSKIM UNIWERSYTECIE MEDYCZNYM Załącznik Nr 9 ZASADY, KRYTERIA I TRYB DOKONYWANIA OCEN NAUCZYCIELI AKADEMICKICH W WARSZAWSKIM UNIWERSYTECIE MEDYCZNYM 1. 1. Okresowa ocena pracy nauczyciela akademickiego obejmuje ocenę wykonywania obowiązków

Bardziej szczegółowo

Dekohezja materiałów. Przedmiot: Degradacja i metody badań materiałów Wykład na podstawie materiałów prof. dr hab. inż. Jerzego Lisa, prof. zw.

Dekohezja materiałów. Przedmiot: Degradacja i metody badań materiałów Wykład na podstawie materiałów prof. dr hab. inż. Jerzego Lisa, prof. zw. Dekohezja materiałów Przedmiot: Degradacja i metody badań materiałów Wykład na podstawie materiałów prof. dr hab. inż. Jerzego Lisa, prof. zw. AGH Nauka o Materiałach Treść wykładu: 1. Dekohezja materiałów

Bardziej szczegółowo

KATEDRA MECHANIKI I INFORMATYKI STOSOWANEJ. Wydział Mechaniczny Wojskowej Akademii Technicznej ul. Gen. Sylwestra Kaliskiego 2, 00-908 Warszawa 49

KATEDRA MECHANIKI I INFORMATYKI STOSOWANEJ. Wydział Mechaniczny Wojskowej Akademii Technicznej ul. Gen. Sylwestra Kaliskiego 2, 00-908 Warszawa 49 KATEDRA MECHANIKI I INFORMATYKI STOSOWANEJ Wydział Mechaniczny Wojskowej Akademii Technicznej ul. Gen. Sylwestra Kaliskiego 2, 00-908 Warszawa 49 Dr hab. inż. Jerzy Małachowski, prof. nadzw. WAT Warszawa,

Bardziej szczegółowo

PRZEWODNIK PO PRZEDMIOCIE

PRZEWODNIK PO PRZEDMIOCIE Nazwa przedmiotu: KOMPUTEROWE WSPOMAGANIE PROJEKTOWANIA IMPLANTÓW Kierunek: Inżynieria Biomedyczna Rodzaj przedmiotu: obowiązkowy moduł specjalności inżynieria rehabilitacyjna Rodzaj zajęć: wykład, laboratorium

Bardziej szczegółowo

Nauka o Materiałach. Wykład XI. Właściwości cieplne. Jerzy Lis

Nauka o Materiałach. Wykład XI. Właściwości cieplne. Jerzy Lis Nauka o Materiałach Wykład XI Właściwości cieplne Jerzy Lis Nauka o Materiałach Treść wykładu: 1. Stabilność termiczna materiałów 2. Pełzanie wysokotemperaturowe 3. Przewodnictwo cieplne 4. Rozszerzalność

Bardziej szczegółowo

13. ZMĘCZENIE METALI *

13. ZMĘCZENIE METALI * 13. ZMĘCZENIE METALI * 13.1. WSTĘP Jedną z najczęściej obserwowanych form zniszczenia konstrukcji jest zniszczenie zmęczeniowe, niezwykle groźne w skutkach, gdyż zazwyczaj niespodziewane. Zniszczenie to

Bardziej szczegółowo

EKSPERYMENTALNE ORAZ NUMERYCZNE BADANIA WŁAŚCIWOŚCI MECHANICZNYCH PRÓBEK OPONY SAMOCHODU TERENOWEGO- ANALIZA PORÓWNAWCZA

EKSPERYMENTALNE ORAZ NUMERYCZNE BADANIA WŁAŚCIWOŚCI MECHANICZNYCH PRÓBEK OPONY SAMOCHODU TERENOWEGO- ANALIZA PORÓWNAWCZA Paweł Baranowski pbaranowski@wat.edu.pl Jerzy Małachowsk jerzy.malachowski@wat.edu.pl Katedra Mechaniki i Informatyki Stosowanej, Wojskowa Akademia Techniczna EKSPERYMENTALNE ORAZ NUMERYCZNE BADANIA WŁAŚCIWOŚCI

Bardziej szczegółowo

Badanie właściwości mechanicznych złączy z niskowęglowych stali Cr-Mo spawanych laserowo

Badanie właściwości mechanicznych złączy z niskowęglowych stali Cr-Mo spawanych laserowo 46 MECHANIK NR 1/2016 Badanie właściwości mechanicznych złączy z niskowęglowych stali Cr-Mo spawanych laserowo Testing the low carbon Cr-Mo steel parts for mechanical properties of the laser welded joints

Bardziej szczegółowo

ANALIZA STANU NAPRĘŻEŃ W WYBRANYCH LEJACH PROTEZOWYCH KOŃCZYNY DOLNEJ Z WYKORZYSTANIEM METOD ELEMENTÓW SKOŃCZONYCH

ANALIZA STANU NAPRĘŻEŃ W WYBRANYCH LEJACH PROTEZOWYCH KOŃCZYNY DOLNEJ Z WYKORZYSTANIEM METOD ELEMENTÓW SKOŃCZONYCH Aktualne Problemy Biomechaniki, nr 9/2015 19 Anna BRYNKUS, Sylwia ŁAGAN, Zakład Mechaniki Doświadczalnej i Biomechaniki, Instytut Mechaniki Stosowanej, Politechnika Krakowska, Kraków ANALIZA STANU NAPRĘŻEŃ

Bardziej szczegółowo

Tematy prac dyplomowych dla III semestru uzupełniających studiów magisterskich kierunek Mechatronika. Rok akademicki 2012/2013

Tematy prac dyplomowych dla III semestru uzupełniających studiów magisterskich kierunek Mechatronika. Rok akademicki 2012/2013 Tematy prac dyplomowych dla III semestru uzupełniających studiów magisterskich kierunek Mechatronika Rok akademicki 2012/2013 Nr Promotor Tytuł / zakres pracy dyplomowej UM/AG1 prof. dr hab. inż. Andrzej

Bardziej szczegółowo

ZARZĄDZENIE Nr 28/2013 REKTORA POLITECHNIKI RZESZOWSKIEJ im. IGNACEGO ŁUKASIEWICZA z dnia 24 czerwca 2013 r.

ZARZĄDZENIE Nr 28/2013 REKTORA POLITECHNIKI RZESZOWSKIEJ im. IGNACEGO ŁUKASIEWICZA z dnia 24 czerwca 2013 r. ZARZĄDZENIE Nr 28/2013 REKTORA POLITECHNIKI RZESZOWSKIEJ im. IGNACEGO ŁUKASIEWICZA z dnia 24 czerwca 2013 r. w sprawie wprowadzenia Regulaminu przyznawania zwiększenia stypendium doktoranckiego z dotacji

Bardziej szczegółowo

PROJEKTOWANIE KONSTRUKCJI STALOWYCH WEDŁUG EUROKODÓW.

PROJEKTOWANIE KONSTRUKCJI STALOWYCH WEDŁUG EUROKODÓW. PROJEKTOWANIE KONSTRUKCJI STALOWYCH WEDŁUG EUROKODÓW. 1 Wiadomości wstępne 1.1 Zakres zastosowania stali do konstrukcji 1.2 Korzyści z zastosowania stali do konstrukcji 1.3 Podstawowe części i elementy

Bardziej szczegółowo

Ć w i c z e n i e K 3

Ć w i c z e n i e K 3 Akademia Górniczo Hutnicza Wydział Inżynierii Mechanicznej i Robotyki Katedra Wytrzymałości, Zmęczenia Materiałów i Konstrukcji Nazwisko i Imię: Nazwisko i Imię: Wydział Górnictwa i Geoinżynierii Grupa

Bardziej szczegółowo

Zarządzenie Nr R-54/2013 Rektora Politechniki Lubelskiej z dnia 19 lipca 2013 r.

Zarządzenie Nr R-54/2013 Rektora Politechniki Lubelskiej z dnia 19 lipca 2013 r. Zarządzenie Nr R-54/2013 Rektora Politechniki Lubelskiej z dnia 19 lipca 2013 r. w sprawie wprowadzenia Regulaminu przyznawania zwiększenia stypendium doktoranckiego z dotacji podmiotowej na dofinansowanie

Bardziej szczegółowo

WYDZIAŁ INŻYNIERII LĄDOWEJ ZAPRASZAMY NA STUDIA DOKTORANCKIE

WYDZIAŁ INŻYNIERII LĄDOWEJ ZAPRASZAMY NA STUDIA DOKTORANCKIE WYDZIAŁ INŻYNIERII LĄDOWEJ ZAPRASZAMY NA STUDIA DOKTORANCKIE www.wil.pk.edu.pl STUDIA DOKTORANCKIE WYDZIAŁ INŻYNIERII LĄDOWEJ Studia trzeciego stopnia, zwane dalej studiami doktoranckimi, stwarzają warunki

Bardziej szczegółowo

NAUKI I SZKOLNICTWA WYŻSZEGO z dnia 13 lipca 2012 r. pokazuje

NAUKI I SZKOLNICTWA WYŻSZEGO z dnia 13 lipca 2012 r. pokazuje W roku 2013 osiągnięcia naukowe pracowników Instytutu Filologii Polskiej Uniwersytetu im. Adama Mickiewicza przeliczano na punkty według zasad zawartych w dokumentach: 1. ROZPORZĄDZENIE MINISTRA NAUKI

Bardziej szczegółowo

Dobór materiałów konstrukcyjnych cz. 11

Dobór materiałów konstrukcyjnych cz. 11 Dobór materiałów konstrukcyjnych cz. 11 dr inż. Hanna Smoleńska Katedra Inżynierii Materiałowej i Spajania Wydział Mechaniczny, Politechnika Gdańska Materiały edukacyjne Zbiornik ciśnieniowy Część I Ashby

Bardziej szczegółowo

WYDZIAŁ INŻYNIERII LĄDOWEJ Politechniki Krakowskiej ZAPRASZAMY NA STUDIA DOKTORANCKIE NA WIL PK. www.wil.pk.edu.pl

WYDZIAŁ INŻYNIERII LĄDOWEJ Politechniki Krakowskiej ZAPRASZAMY NA STUDIA DOKTORANCKIE NA WIL PK. www.wil.pk.edu.pl ZAPRASZAMY NA STUDIA DOKTORANCKIE NA WIL PK Studia trzeciego stopnia, zwane dalej studiami doktoranckimi, stwarzają warunki do prowadzenia samodzielnych badań naukowych, współpracy naukowej w zespołach

Bardziej szczegółowo

Projektowanie i obliczanie połączeń i węzłów konstrukcji stalowych. Tom 2

Projektowanie i obliczanie połączeń i węzłów konstrukcji stalowych. Tom 2 Projektowanie i obliczanie połączeń i węzłów konstrukcji stalowych. Tom 2 Jan Bródka, Aleksander Kozłowski (red.) SPIS TREŚCI: 7. Węzły kratownic (Jan Bródka) 11 7.1. Wprowadzenie 11 7.2. Węzły płaskich

Bardziej szczegółowo

KARTA MODUŁU KSZTAŁCENIA

KARTA MODUŁU KSZTAŁCENIA KARTA MODUŁU KSZTAŁCENIA I. 1 Nazwa modułu kształcenia Wytrzymałość materiałów Informacje ogólne 2 Nazwa jednostki prowadzącej moduł Państwowa Szkoła Wyższa im. Papieża Jana Pawła II,Katedra Nauk Technicznych,

Bardziej szczegółowo

BADANIA STATYCZNE I DYNAMICZNE STOPU ALUMINIUM PA-47 PRZEZNACZONEGO NA KONSTRUKCJE MORSKIE

BADANIA STATYCZNE I DYNAMICZNE STOPU ALUMINIUM PA-47 PRZEZNACZONEGO NA KONSTRUKCJE MORSKIE ZESZYTY NAUKOWE AKADEMII MARYNARKI WOJENNEJ ROK XLVIII NR 2 (169) 2007 Lesł aw Kyzioł Zdzisł aw Zatorski Akademia Marynarki Wojennej BADANIA STATYCZNE I DYNAMICZNE STOPU ALUMINIUM PA-47 PRZEZNACZONEGO

Bardziej szczegółowo

Propozycje tematów prac magisterskich dla studentów planujących obronę w roku akademickim 2016/2017 lub w latach późniejszych.

Propozycje tematów prac magisterskich dla studentów planujących obronę w roku akademickim 2016/2017 lub w latach późniejszych. dr M. Kopernik Propozycje tematów prac magisterskich dla studentów planujących obronę w roku akademickim 2016/2017 lub w latach późniejszych. Tematy inżynierskie mogą być podobne, ale realizowane w węższym

Bardziej szczegółowo

NUMERYCZNE BADANIE PROCESU PRÓBY UDARNOŚCI MATERIAŁÓW

NUMERYCZNE BADANIE PROCESU PRÓBY UDARNOŚCI MATERIAŁÓW MODELOWANIE INŻYNIERSKIE nr 46, ISSN 1896-771X NUMERYCZNE BADANIE PROCESU PRÓBY UDARNOŚCI MATERIAŁÓW Wiesław Barnat 1a, Marek Kordys 1b, Robert Panowicz 1c, Tadeusz Niezgoda 1d, Grzegorz Moneta 1e 1 Katedra

Bardziej szczegółowo

ZASADY PRZYZNAWANIA ŚRODKÓW FINANSOWYCH

ZASADY PRZYZNAWANIA ŚRODKÓW FINANSOWYCH REGULAMIN KONKURSU na finansowanie w ramach celowej części dotacji na działalność statutową działalności polegającej na prowadzeniu badań naukowych lub prac rozwojowych oraz zadań z nimi związanych, służących

Bardziej szczegółowo

Ruch granulatu w rozdrabniaczu wielotarczowym

Ruch granulatu w rozdrabniaczu wielotarczowym JÓZEF FLIZIKOWSKI ADAM BUDZYŃSKI WOJCIECH BIENIASZEWSKI Wydział Mechaniczny, Akademia Techniczno-Rolnicza, Bydgoszcz Ruch granulatu w rozdrabniaczu wielotarczowym Streszczenie: W pracy usystematyzowano

Bardziej szczegółowo

I. DZIAŁALNOŚĆ NAUKOWA I ZASTOSOWANIA PRAKTYCZNE

I. DZIAŁALNOŚĆ NAUKOWA I ZASTOSOWANIA PRAKTYCZNE ARKUSZ OCENY PRACOWNIKA NAUKOWEGO IICh PAN W GLIWICACH za okres: 011, 01, 01, 014 Imię Nazwisko Tytuł, stopień naukowy Stanowisko I. DZIAŁALNOŚĆ NAUKOWA I ZASTOSOWANIA PRAKTYCZNE L.p. Charakter dorobku

Bardziej szczegółowo

Helena Tendera-Właszczuk Kraków, 15.04.2013 Uniwersytet Ekonomiczny w Krakowie

Helena Tendera-Właszczuk Kraków, 15.04.2013 Uniwersytet Ekonomiczny w Krakowie Helena Tendera-Właszczuk Kraków, 15.04.2013 Uniwersytet Ekonomiczny w Krakowie Recenzja dorobku naukowego, dydaktycznego i organizacyjnego dr Krzysztofa Wacha w postępowaniu habilitacyjnym w dziedzinie

Bardziej szczegółowo

DR HAB. AGNIESZKA PAWŁOWSKA, PROF. NADZW.

DR HAB. AGNIESZKA PAWŁOWSKA, PROF. NADZW. DR HAB. AGNIESZKA PAWŁOWSKA, PROF. NADZW. AUTOREFERAT O PRZEBIEGU PRACY ZAWODOWEJ, OSIĄGNIĘCIACH NAUKOWO-BADAWCZYCH, DYDAKTYCZNYCH, W ZAKRESIE KSZTAŁCENIA KADR I ORGANIZACYJNYCH Przebieg pracy zawodowej

Bardziej szczegółowo

Modelowanie Wspomagające Projektowanie Maszyn

Modelowanie Wspomagające Projektowanie Maszyn Modelowanie Wspomagające Projektowanie Maszyn TEMATY ĆWICZEŃ: 1. Metoda elementów skończonych współczynnik kształtu płaskownika z karbem a. Współczynnik kształtu b. MES i. Preprocesor ii. Procesor iii.

Bardziej szczegółowo

Determination of stresses and strains using the FEM in the chassis car during the impact.

Determination of stresses and strains using the FEM in the chassis car during the impact. Wyznaczanie naprężeń i odkształceń za pomocą MES w podłużnicy samochodowej podczas zderzenia. Determination of stresses and strains using the FEM in the chassis car during the impact. dr Grzegorz Służałek

Bardziej szczegółowo

2. ANALIZA NUMERYCZNA PROCESU

2. ANALIZA NUMERYCZNA PROCESU Artykuł Autorski z Forum Inżynierskiego ProCAx, Sosnowiec/Siewierz, 6-9 października 2011r Dr inż. Patyk Radosław, email: radosław.patyk@tu.koszalin.pl, inż. Szcześniak Michał, mieteksszczesniak@wp.pl,

Bardziej szczegółowo

SZCZEGÓŁOWE KRYTERIA PRZYZNAWANIA ZWIĘKSZENIA STYPENDIUM DOKTORANCKIEGO NA WYDZIALE FILOLOGICZNYM

SZCZEGÓŁOWE KRYTERIA PRZYZNAWANIA ZWIĘKSZENIA STYPENDIUM DOKTORANCKIEGO NA WYDZIALE FILOLOGICZNYM SZCZEGÓŁOWE KRYTERIA PRZYZNAWANIA ZWIĘKSZENIA STYPENDIUM DOKTORANCKIEGO NA WYDZIALE FILOLOGICZNYM I. KRYTERIA DLA DOKTORANTÓW NA PIERWSZYM ROKU STUDIÓW DOKTORANCKICH II. KRYTERIA DLA DOKTORANTÓW NA DRUGIM

Bardziej szczegółowo

Projekt współfinansowany przez Unię Europejską w ramach Europejskiego Funduszu Społecznego. Regulamin

Projekt współfinansowany przez Unię Europejską w ramach Europejskiego Funduszu Społecznego. Regulamin Regulamin przyznawania doktoranckich stypendiów naukowych oraz stypendiów stażowych dla młodych doktorów (wprowadzony Zarządzeniem Rektora z dnia 28. 01. 2010 r. Nr 6/2010) przyznawanych ze środków projektu

Bardziej szczegółowo

WYMAGANIA EDUKACYJNE Z PRZEDMIOTU: KONSTRUKCJE BUDOWLANE klasa III Podstawa opracowania: PROGRAM NAUCZANIA DLA ZAWODU TECHNIK BUDOWNICTWA 311204

WYMAGANIA EDUKACYJNE Z PRZEDMIOTU: KONSTRUKCJE BUDOWLANE klasa III Podstawa opracowania: PROGRAM NAUCZANIA DLA ZAWODU TECHNIK BUDOWNICTWA 311204 WYMAGANIA EDUKACYJNE Z PRZEDMIOTU: KONSTRUKCJE BUDOWLANE klasa III Podstawa opracowania: PROGRAM NAUCZANIA DLA ZAWODU TECHNIK BUDOWNICTWA 311204 1 DZIAŁ PROGRAMOWY V. PODSTAWY STATYKI I WYTRZYMAŁOŚCI MATERIAŁÓW

Bardziej szczegółowo

Projekt współfinansowany ze środków Europejskiego Funduszu Rozwoju Regionalnego w ramach Programu Operacyjnego Innowacyjna Gospodarka

Projekt współfinansowany ze środków Europejskiego Funduszu Rozwoju Regionalnego w ramach Programu Operacyjnego Innowacyjna Gospodarka Projekt współfinansowany ze środków Europejskiego Funduszu Rozwoju Regionalnego w ramach Programu Operacyjnego Innowacyjna Gospodarka Poznań, 16.05.2012r. Raport z promocji projektu Nowa generacja energooszczędnych

Bardziej szczegółowo

Wewnętrzny stan bryły

Wewnętrzny stan bryły Stany graniczne Wewnętrzny stan bryły Bryła (konstrukcja) jest w równowadze, jeżeli oddziaływania zewnętrzne i reakcje się równoważą. P α q P P Jednak drugim warunkiem równowagi jest przeniesienie przez

Bardziej szczegółowo

1. Staże, stypendia, granty (dotyczy parametryzacji w ramach UJK ) L.p. Staże, stypendia, granty Liczba punktów

1. Staże, stypendia, granty (dotyczy parametryzacji w ramach UJK ) L.p. Staże, stypendia, granty Liczba punktów Załącznik nr Tabele punktacji stosowanej w parametryzacji działalności naukowej nauczycieli akademickich i uczestników studiów doktoranckich Uniwersytetu Jana Kochanowskiego w Kielcach. Staże, stypendia,

Bardziej szczegółowo

Sprawozdanie członka Zarządu KRD mgr inż. Paweł Maślak

Sprawozdanie członka Zarządu KRD mgr inż. Paweł Maślak Sprawozdanie członka Zarządu KRD mgr inż. Paweł Maślak Cele prezentowane w 2011 roku Poszukiwanie grantów i funduszy na działalność i stypendia dla doktorantów Narodowe Centrum Nauki Narodowe Centrum Badao

Bardziej szczegółowo

BADANIA GRUNTU W APARACIE RC/TS.

BADANIA GRUNTU W APARACIE RC/TS. Str.1 SZCZEGÓŁOWE WYPROWADZENIA WZORÓW DO PUBLIKACJI BADANIA GRUNTU W APARACIE RC/TS. Dyka I., Srokosz P.E., InŜynieria Morska i Geotechnika 6/2012, s.700-707 III. Wymuszone, cykliczne skręcanie Rozpatrujemy

Bardziej szczegółowo

Dziennik Ustaw 26 Poz. 877. KARTA KOMPLEKSOWEJ OCENY JEDNOSTKI NAUKOWEJ dla grupy nauk humanistycznych i społecznych 1)

Dziennik Ustaw 26 Poz. 877. KARTA KOMPLEKSOWEJ OCENY JEDNOSTKI NAUKOWEJ dla grupy nauk humanistycznych i społecznych 1) Dziennik Ustaw 6 Poz. 877 Załącznik nr KARTA KOMPLEKSOWEJ OCENY JEDNOSTKI NAUKOWEJ dla grupy nauk humanistycznych i społecznych ) Komisja do spraw Grupy Nauk Humanistycznych i Społecznych Zespół ewaluacji..

Bardziej szczegółowo

SPRAWOZDANIE Z DZIAŁALNOŚCI JEDNOSTKI ZA ROK...

SPRAWOZDANIE Z DZIAŁALNOŚCI JEDNOSTKI ZA ROK... Imię i nazwisko pracownika / doktoranta... SPRAWOZDANIE Z DZIAŁALNOŚCI JEDNOSTKI ZA ROK... Kilka najważniejszych osiągnięć naukowych uszeregowanych w formie rankingu (W przypadku tematu badawczego podać

Bardziej szczegółowo

Stateczność ramy - wersja komputerowa

Stateczność ramy - wersja komputerowa Stateczność ramy - wersja komputerowa Cel ćwiczenia : - Obliczenie wartości obciążenia krytycznego i narysowanie postaci wyboczenia. utraty stateczności - Obliczenie przemieszczenia i sił przekrojowych

Bardziej szczegółowo

SYSTEMY MES W MECHANICE

SYSTEMY MES W MECHANICE SPECJALNOŚĆ SYSTEMY MES W MECHANICE Drugi stopień na kierunku MECHANIKA I BUDOWA MASZYN Instytut Mechaniki Stosowanej PP http://www.am.put.poznan.pl Przedmioty specjalistyczne będą prowadzone przez pracowników:

Bardziej szczegółowo

KATEGORIA NAUKOWA JEDNOSTKI NAUKOWEJ. WYŻSZA SZKOŁA POLICJI W SZCZYTNIE mł.insp. dr Danuta Bukowiecka Przemysław Sawicz

KATEGORIA NAUKOWA JEDNOSTKI NAUKOWEJ. WYŻSZA SZKOŁA POLICJI W SZCZYTNIE mł.insp. dr Danuta Bukowiecka Przemysław Sawicz KATEGORIA NAUKOWA JEDNOSTKI NAUKOWEJ WYŻSZA SZKOŁA POLICJI W SZCZYTNIE mł.insp. dr Danuta Bukowiecka Przemysław Sawicz SZCZYTNO, 2013 Przy przyznawaniu środków finansowych jednostkom naukowym na działalność

Bardziej szczegółowo

1. Staże, stypendia, granty (dotyczy parametryzacji w ramach UJK ) L.p. Staże, stypendia, granty Liczba punktów

1. Staże, stypendia, granty (dotyczy parametryzacji w ramach UJK ) L.p. Staże, stypendia, granty Liczba punktów Załącznik nr Tabele punktacji stosowanej w parametryzacji działalności naukowej nauczycieli akademickich i uczestników studiów doktoranckich Uniwersytetu Jana Kochanowskiego w Kielcach. Staże, stypendia,

Bardziej szczegółowo

OCENA STANU TECHNICZNEGO RUROCIĄGÓW WYSOKOPĘŻNYCH - DOBÓR KRYTERIÓW

OCENA STANU TECHNICZNEGO RUROCIĄGÓW WYSOKOPĘŻNYCH - DOBÓR KRYTERIÓW PL0800176 OCENA STANU TECHNICZNEGO RUROCIĄGÓW WYSOKOPĘŻNYCH - DOBÓR KRYTERIÓW JANUSZ KOMOROWSKI*, WITOLD SZTEKE**, PIOTR ZAJĄCZKOWSKI* *MEGA-ERG Sp. z o.o. Przedsiębiorstwo Techniczno - Usługowe, Warszawa

Bardziej szczegółowo

WYDZIAŁ BUDOWY MASZYN I ZARZĄDZANIA POLITECHNIKA POZNAŃSKA. Laboratorium MES projekt

WYDZIAŁ BUDOWY MASZYN I ZARZĄDZANIA POLITECHNIKA POZNAŃSKA. Laboratorium MES projekt WYDZIAŁ BUDOWY MASZYN I ZARZĄDZANIA POLITECHNIKA POZNAŃSKA Laboratorium MES projekt Wykonali: Tomasz Donarski Prowadzący: dr hab. Tomasz Stręk Maciej Dutka Kierunek: Mechanika i budowa maszyn Specjalność:

Bardziej szczegółowo

1. Stypendium dla najlepszych doktorantów Uniwersytetu Szczecińskiego, zwane dalej Stypendium, przyznawane jest na wniosek doktoranta przez Rektora.

1. Stypendium dla najlepszych doktorantów Uniwersytetu Szczecińskiego, zwane dalej Stypendium, przyznawane jest na wniosek doktoranta przez Rektora. _ Zasady przyznawania stypendium dla najlepszych doktorantów Uniwersytetu Szczecińskiego w roku akademickim 2013/2014 Rozdział I Zasady ogólne 1 1. Stypendium dla najlepszych doktorantów Uniwersytetu Szczecińskiego,

Bardziej szczegółowo

Modyfikacja technologii tłoczenia obudowy łożyska

Modyfikacja technologii tłoczenia obudowy łożyska , s. 47-57 Jakub Krawczyk Politechnika Wrocławska Modyfikacja technologii tłoczenia obudowy łożyska Modification of stamping technology of the bearing case Streszczenie W pracy przedstawiono analizę i

Bardziej szczegółowo

STATYCZNA PRÓBA ŚCISKANIA

STATYCZNA PRÓBA ŚCISKANIA STATYCZNA PRÓBA ŚCISKANIA 1. WSTĘP Statyczna próba ściskania, obok statycznej próby rozciągania jest jedną z podstawowych prób stosowanych dla określenia właściwości mechanicznych materiałów. Celem próby

Bardziej szczegółowo

ODPORNOŚĆ STALIWA NA ZUŻYCIE EROZYJNE CZĘŚĆ II. ANALIZA WYNIKÓW BADAŃ

ODPORNOŚĆ STALIWA NA ZUŻYCIE EROZYJNE CZĘŚĆ II. ANALIZA WYNIKÓW BADAŃ Szybkobieżne Pojazdy Gąsienicowe (15) nr 1, 2002 Stanisław JURA Roman BOGUCKI ODPORNOŚĆ STALIWA NA ZUŻYCIE EROZYJNE CZĘŚĆ II. ANALIZA WYNIKÓW BADAŃ Streszczenie: W części I w oparciu o teorię Bittera określono

Bardziej szczegółowo

Streszczenie. 3. Mechanizmy Zniszczenia Plastycznego

Streszczenie. 3. Mechanizmy Zniszczenia Plastycznego Streszczenie Dobór elementów struktury konstrukcyjnej z warunku ustalonej niezawodności, mierzonej wskaźnikiem niezawodności β. Przykład liczbowy dla ramy statycznie niewyznaczalnej. Leszek Chodor, Joanna

Bardziej szczegółowo

Analiza korespondencji

Analiza korespondencji Analiza korespondencji Kiedy stosujemy? 2 W wielu badaniach mamy do czynienia ze zmiennymi jakościowymi (nominalne i porządkowe) typu np.: płeć, wykształcenie, status palenia. Punktem wyjścia do analizy

Bardziej szczegółowo

Zarządzenie Nr 19/2014/2015 Rektora Uniwersytetu Kazimierza Wielkiego z dnia 30 stycznia 2015 r.

Zarządzenie Nr 19/2014/2015 Rektora Uniwersytetu Kazimierza Wielkiego z dnia 30 stycznia 2015 r. Zarządzenie Nr 19/2014/2015 Rektora Uniwersytetu Kazimierza Wielkiego z dnia 30 stycznia 2015 r. w sprawie Regulaminu zwiększenia stypendium doktoranckiego z dotacji projakościowej Na podstawie art. 200a

Bardziej szczegółowo

1. Pojazdy i maszyny robocze 2. Metody komputerowe w projektowaniu maszyn 3. Inżynieria produkcji Jednostka prowadząca

1. Pojazdy i maszyny robocze 2. Metody komputerowe w projektowaniu maszyn 3. Inżynieria produkcji Jednostka prowadząca Kod przedmiotu: PLPILA02-IPMIBM-I-2p7-2012-S Pozycja planu: B7 1. INFORMACJE O PRZEDMIOCIE A. Podstawowe dane 1 Nazwa przedmiotu Wytrzymałość materiałów I 2 Rodzaj przedmiotu Podstawowy/obowiązkowy 3 Kierunek

Bardziej szczegółowo

Zakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT. Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne

Zakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT. Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne Zakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne PROJEKT WYBRANYCH ELEMENTÓW KONSTRUKCJI ŻELBETOWEJ BUDYNKU BIUROWEGO DESIGN FOR SELECTED

Bardziej szczegółowo

PODSTAWY MECHANIKI OŚRODKÓW CIĄGŁYCH

PODSTAWY MECHANIKI OŚRODKÓW CIĄGŁYCH 1 Przedmowa Okładka CZĘŚĆ PIERWSZA. SPIS PODSTAWY MECHANIKI OŚRODKÓW CIĄGŁYCH 1. STAN NAPRĘŻENIA 1.1. SIŁY POWIERZCHNIOWE I OBJĘTOŚCIOWE 1.2. WEKTOR NAPRĘŻENIA 1.3. STAN NAPRĘŻENIA W PUNKCIE 1.4. RÓWNANIA

Bardziej szczegółowo