WŁODAWA EKSPERTYZA TECHNICZNA KONSTRUKCJI ZAKŁAD KARNY WE WŁODAWIE. ul. śołnierzy WiN 19; Włodawa EKSPERTYZĘ SPORZĄDZIŁ

Transkrypt

1 Egz Nazwa obiektu Adres obiektu (inwestycji) EKSPERTYZA TECHNICZNA KONSTRUKCJI PRZEBUDOWA HALI W1 I WIATY MAGAZYNOWEJ DO PEŁNIENIA FUNKCJI SALI WIDZEŃ, SZATNI DLA FUNKCJONARIUSZY, KANTYNY I ARCHIWUM ZAKŁAD KARNY WE WŁODAWIE ul. śołnierzy WiN 19; Włodawa Inwestor WŁODAWA ZAKŁAD KARNY WE WŁODAWIE ul. śołnierzy WiN Włodawa tel. (82) , faks (82) Jednostka projektowa biuro@arch-geo.pl ARCH-GEO Sp. z o.o. ul. Sandomierska 26A, Ostrowiec Św. tel. (41) faks (41) EKSPERTYZĘ SPORZĄDZIŁ Konstrukcja Projektant Mgr.inŜ. Mariusz Brudek Wa-179 / 92

2 EKSPERTYZA TECHNICZNA DOTYCZĄCA KONSTRUKCJI HALI "W1" i WIATY MAGAZYNOWEJ NA TERENIE ZAKŁADU KARNEGO WE WŁODAWIE 1. PRZEDMIOT OPRACOWANIA Ekspertyza dotycząca stanu technicznego dwóch przylegających do siebie lecz rozdzielonych dylatacją budynków zlokalizowanych na terenie Zakładu Karnego we Włodawie. Zarówno budynek hali produkcyjnej W1 jak i wiaty magazynowej są obiektami parterowymi, niepodpiwniczonymi o konstrukcji mieszanej stalowo - murowanej. 2. BUDYNEK HALI PRODUKCYJNEJ W1 Budynek parterowy niepodpiwniczony o wymiarach w planie 30,80x17,30m mierząc po obrysie ścian zewnętrznych i wysokości wewnątrz 4,20 5,0m od podłogi do spodu płyty dachowej. Konstrukcja typu halowego dach dwuspadowy ze stalowych kratownic opartych na czterech parach stalowych słupów i na murowanych ścianach zewnętrznych podłuŝnych. Pokrycie dachu prefabrykowanymi płytami dachowymi typu DKZ. Usztywnieniem poprzecznym konstrukcji są dwie wewnętrzne poprzeczne ściany murowane. Do jednej ze ścian podłuŝnych budynku na około 50% jej długości przylega wiata magazynowo garaŝowa będąca równieŝ przedmiotem niniejszego opracowania. Konstrukcje wiaty i hali W1 rozdzielone dylatacją. Do drugiej ze ścian podłuŝnych przylega budynek łącznika o stalowej konstrukcji szkieletowej. Budynek ten przeznaczony jest do rozbiórki. PoniŜej opisano stan poszczególnych części konstrukcji: 2.1 Dach płyty korytkowe Pokrycie dachu Ŝelbetowymi płytami korytkowymi zamkniętymi typu DKZ-270 i DKZ-300 (nr. KB (6) 73 według katalogu budownictwa z 1982r) opartymi na stalowej konstrukcji dachu. Płyty znajdują się w większości w dobrym stanie. Poza nielicznymi wyszczerbieniami krawędzi nie stwierdzono na ich dolnej powierzchni zarysowań lub większych uszkodzeń. W niektórych płytach widać postrzępione otwory po nieistniejących kominkach wentylacyjnych. Na powierzchni niektórych płyt widać ślady po przeciekach wody opadowej z dachu - farba jest odspojona i pokryta rudym nalotem pochodzącym z rdzewiejącej konstrukcji stalowej. Wykonane obliczenia sprawdzające potwierdzają wystarczającą nośność płyt na obciąŝenia warstwami pokrycia, oraz na obowiązujące w dniu dzisiejszym obciąŝenia śniegiem. Rezerwa nośności dla płyt korytkowych wynosi około 40kg na metr kwadratowy. Dach nie jest ocieplony. 2

3 1. Zabrudzone płyty korytkowe i skorodowana konstrukcja w miejscu przecieku z dachu 2. Konstrukcja dachu, za słupem widoczny wymian na dolnych pasach płatwi, przed słupem brak wymianu, wskazano odcięty słupek podpierający 3

4 2.2 Dach konstrukcja stalowa Konstrukcja dachu składa się ze stalowych płatwi kratownicowych biegnących równolegle do osi podłuŝnych budynku, opartych na ułoŝonych ze spadkiem kratownicowych dźwigarach połoŝonych równolegle do krótszych ścian hali. Płatwie rozmieszczono w rozstawie co około 2,05m. Rozstaw ten nie odpowiada długościom leŝących na nich płyt korytkowych (2,70 i 3,00m). Zaradzono temu rozmieszczając bezpośrednio pod stykami płyt wymiany z ceowników obróconych na płask półką do góry. Wymiany opierają się z kolei na słupkach z dwóch kątowników L50 przyspawanych do kolejnych wymianów z ceownika [100 ułoŝonych prostopadle do płatwi i opartych na ich dolnych pasach. Ten sztuczny schemat konstrukcyjny świadczący o niedopasowaniu konstrukcji pokrycia do zastosowanej konstrukcji stalowej utrzymuje się mimo braku niektórych dolnych wymianów lub słupków podporowych. NaleŜy ocenić cały układ jako groŝący katastrofą budowlaną w razie wystąpienia zwiększonych obciąŝeń po duŝych opadach śniegu. Płatwie zespawane są z pasa górnego złoŝonego z dwóch kątowników L50x5, pasa dolnego z dwóch prętów Ø22mm i krzyŝulców równieŝ z pręta Ø22. Zarówno pasy górny jak i dolny w miejscach oparcia na dźwigarach są uciąglone. Zaobserwowano ubytki rozcięcia pasa dolnego płatwi jak równieŝ odgięcia pasa od linii prostej, podobnie pogięte są teŝ niektóre krzyŝulce. Obliczenia sprawdzające na obciąŝenia od pokrycia dachowego płytkami korytkowymi wykazały niedobory nośności rzędu około 40% dla skratowań w strefie przypodporowej. Ponadto nadmiernie wysilone są pasy górne w strefie środków przęseł (97% wykorzystania nośności) i pasy dolne w strefach przypodporowych (~92% wykorzystania nośności). Świadczy to o braku rezerwy nośności na ewentualne zwiększenie obciąŝeń przez dodanie warstw izolacji termicznej dachu, rozmieszczenie kanałów wentylacji mechanicznej oraz sufitu podwieszonego. Widoczne z poziomu posadzki ubytki i uszkodzenia konstrukcji kratowej groŝą wręcz katastrofą budowlaną jeśli nie zostaną w porę naprawione przed okresem zimowym i moŝliwymi duŝymi opadami śniegu. 3. Przerwany pas dolny płatwi kratowej 4

5 4. Pogięty pas dolny płatwi kratowej Dźwigary główne ułoŝone ze spadkiem posiadają oba pasy, górny i dolny z par kątowników połączonych skratowaniem z prętów Ø22mm. Całość konstrukcji spawana. Miejsca styku z płatwiami kratowymi spawana. Oparcie na słupach stalowych przegubowe na śruby. Oględziny wykazały nieliczne miejsca skorodowane. Obliczenia sprawdzające przy zastosowaniu obecnie występujących obciąŝeń dachem z płyt korytkowych wykazały przekroczoną nośność skratowań prętowych w sąsiedztwie słupów stalowych (wykorzystanie nośności rzędu 140%). Ponadto nadmiernie wysilone są pasy dolne w przęsłach między słupami a ścianami podłuŝnymi budynku (wykorzystanie nośności 124%) i w strefach przysłupowych (90% nośności). 5. Miejsce oparcia dźwigara i płatwi na słupie 5

6 W skrajnych przęsłach między płatwiami zastosowano poziome skratowania konstrukcji z kątowników. Skratowania te oceniono jako będące w dobrym stanie. Słupy stalowe (4 pary) zbudowane z zespawanych podwójnych ceowników [100, dwugałęziowe o kształcie litery V są w dobrym stanie i po obliczeniach sprawdzających wykazują znaczną rezerwę nośności (wykorzystanie przekroju rzędu 40%). Generalnie naleŝy przyjąć Ŝe stalowa konstrukcja dachu w chwili obecnej nie gwarantuje trwałości i bezpieczeństwa i jako taka powinna zostać wzmocniona lub wymieniona na nową. Zalecane jest odciąŝenie więźby dachowej poprzez zastąpienie cięŝkich płyt korytkowych dachem lekkim z ocieplonej blachy trapezowej lub płyt warstwowych systemowych blaszano - wełnianych lub blaszano styropianowych. Pozostawienie konstrukcji stalowej wiąŝe się z koniecznością wykonania wzmocnień co najmniej 15-20% prętów płatwi i około 25-30% prętów dźwigarów nadsłupowych. Wzmocnienie moŝna zrealizować przez naspawanie nowych profili na profile istniejące. Ponadto naleŝy usunąć niektóre pręty zbędne (wymiany dopasowujące układ płatwi nieprzystający do układu korytek). NaleŜy teŝ wykonać sztukowanie ubytków i prostowanie prętów uszkodzonych szacunkowo 5% ogólnej ilości prętów. Wszystkie prace muszą być poprzedzone szczegółowymi obliczeniami sprawdzającymi pod nowe obciąŝenia zawarte w przyszłym projekcie wykonawczym. Wobec braku skutecznego zabezpieczenia przeciwpoŝarowego istniejącej konstrukcji, naleŝy ją całkowicie oczyścić ze złogów starej farby (najlepiej przez piaskowanie) i pomalować na nowo z uŝyciem Ogniokoru lub innej farby przeciwpoŝarowej. 2.3 Ściany nośne W konstrukcji budynku rolę ustrojów nośnych pełnią ściany zewnętrzne podłuŝne, na których opierają się końce głównych dźwigarów dachowych. Wszystkie ściany zewnętrzne hali wykonano jako murowane z cegły silikatowej na grubość 38cm (1,5 cegły). W środku hali wykonano dwie murowane ściany poprzeczne usztywniające o grubości 25cm podciągnięte do poziomu spodu płyt dachowych. Na ścianach wewnętrznych oparto nadwieszony wspornikowo monolityczny strop pomieszczenia kontrolnego drugiej kondygnacji. Na drugą kondygnację prowadzą jednobiegowe schody o stopniach z blachy Ŝeberkowej na belkach stalowych. Zarówno ściany wewnętrzne jak i zewnętrzne poprzecinano licznymi otworami drzwiowymi i okiennymi. W obu ścianach nośnych podłuŝnych umieszczono po jednych duŝych wrotach stalowych (310x325cm) oraz liczne duŝe okna (210x220cm) o parapetach na poziomie około 2,0m od podłogi. NadproŜa nad wszystkimi otworami Ŝelbetowe prefabrykowane. śadna ze ścian nie posiada wieńców Ŝelbetowych ani ocieplenia. Pewną ochronę przed wahaniami temperatury zewnętrznej, na części długości ścian, dawać mogą przylegające budynki wiaty garaŝowej i łącznika. Po oględzinach stwierdzono liczne zarysowania ścian o pionowym przebiegu. Rozwartość rys waha się od ułamków milimetra do 4 5mm. Zarysowania na wysokość niemal całej ściany znajdują się po obu stronach kaŝdego z naroŝników budynku. Ponadto zarysowane są powierzchnie ścian poniŝej otworów okiennych. 6

7 6. Zarysowanie ścian w naroŝniku budynku Rysy pod oknami najczęściej występują od jednego z dolnych naroŝników otworu okiennego do ziemi. Wszystkie rysy są obustronne to znaczy widać je na obu powierzchniach ściany. Nie moŝna zaobserwować zmieniającej się szerokości rys otwierających się coraz bardziej ku dołowi lub ku górze. Świadczy to o tym, Ŝe rysy nie są wynikiem nierównomiernego osiadania fundamentów przy których kierunek zarysowań nie byłby pionowy, a rozwartość poszczególnych rys byłaby zmienna. Przeciwko osiadaniom świadczy teŝ stan gruntu (piasek średni średniozagęszczony) pod odsłoniętymi odkrywkami ścianami fundamentowymi. Charakter rys świadczy o odkształceniach termicznych. Hala nie jest ocieplona. Brak wieńców na koronie ścian dodatkowo sprzyja powstawaniu odkształceń. Na dachu będącym najbardziej naraŝonym na nagrzewanie elementem konstrukcji, mamy do czynienia z nieocieploną cięŝką płytą Ŝelbetową. Ruchy termiczne tejŝe płyty przenoszą się na ściany szczytowe budynku powodując nieznaczne ich odchylenie od pionu i napręŝenia rysujące na styku ze ścianami podłuŝnymi. Stąd zarysowania wszystkich naroŝników budynku. Podobnie z przyczyn termicznych powstały wszystkie zarysowania przekrojów podokiennych jako najbardziej osłabionych na rzucie ściany. Przekroje nadokienne nie porysowały się gdyŝ są spięte Ŝelbetowymi nadproŝami. Na fakt powstania rys, oraz ich wielkość, poza termiką wpływ miały równieŝ drgania wywołane przez maszyny (prasy) pracujące w hali uŝywanej niegdyś jako hala produkcyjna. Mimo zarysowań wszystkie ściany konstrukcyjne mogą być nadal wykorzystane pod warunkiem wykonania na ich koronie spinających budynek wieńców Ŝelbetowych. Wszystkie zarysowania powinno się zszyć stosując metodę injekcji odpowiednimi klejami lub zaprawami remontowymi. Ściany powinny zostać od zewnątrz ocieplone a okna i drzwi wymienione. W trakcie eksploatacji budynku naleŝy obserwować powierzchnie ścian czy nie będą się tworzyć nowe rysy. 7

8 2.4 Posadzki Posadzki w hali betonowe niezbrojone wylewane na gruncie bez warstw izolacji przeciwwilgociowej lub termicznej. Płyta posadzek bardzo cienka i w wielu miejscach uszkodzona. Z powierzchni posadzek wystają fragmenty betonowych lub Ŝelbetowych fundamentów po zdemontowanych maszynach. Pod słupami konstrukcji stalowej znajdują się wystające na około 10-12cm z powierzchni posadzek fundamenty Ŝelbetowe słupów. WzdłuŜ ścian zewnętrznych biegną murowane z cegły kanały podposadzkowe prowadzące rurociągi i grzejniki centralnego ogrzewania. Kanały o brzegach wykończonych kątownikami pozbawione są płyt pokrywowych. Stan posadzek oraz brak w ich przekroju izolacji kwalifikuje je w całości do usunięcia. Kanały podpodłogowe mogłyby być po wykonaniu elementów pokrycia, wykorzystane jeśli ze względów technologicznych będą potrzebne do prowadzenia przewodów instalacyjnych. Fundamenty po zdemontowanych maszynach powinno się usunąć lub w górnej partii skuć Ŝeby nie kolidowały z nową posadzką. Fundamenty słupów naleŝy pozostawić nienaruszone. 2.5 Fundamenty 7. Posadzka hali widać cokół fundamentu pod słup stalowy Wykonano 2 odkrywki fundamentów w naroŝnikach północno-wschodnim i południowo zachodnim hali. Stwierdzono fundament w postaci betonowej niezbrojonej ściany bez odsadzek zagłębionej na 1,0m w jednym i 0,8m w drugim naroŝniku. W naroŝniku północno- wschodnim fundament jest pęknięty przedłuŝając w ziemi pęknięcie ściany nadziemia. Na fakt powstania tego pęknięcia wpłynęło zarówno opisane powyŝej odkształcenie termiczne ściany szczytowej jak i wykonanie w pobliŝu wykopu dla kabli podziemnych i montaŝ w wykutej bruździe bednarki instalacji odgromowej. Grunt pod fundamentami to piasek średni średniozagęszczony będący bardzo dobrym podłoŝem dla posadowienia budynku. Mimo uszkodzenia fundamentu w naroŝniku naleŝy ocenić fundamenty jako nie stwarzające zagroŝeń dla trwałości i nośności budynku. 8

9 8. Hala W1 kanały podpodłogowe 9. Hala W1 fundament naroŝnika północno wschodniego 9

10 3. BUDYNEK WIATY MAGAZYNOWEJ Budynek parterowy niepodpiwniczony o wymiarach w planie 26,93x7,12m mierząc po obrysie ścian zewnętrznych i wysokości wewnątrz 4,70m od podłogi do spodu deskowania dachowego. Konstrukcja stalowa typu jednonawowej hali dach jednospadowy ze stalowych kratownic opartych na sześciu stalowych ramach kratowych obudowanych ścianami murowanymi z cegły silikatowej. Dach pokryty deskowaniem na drewnianych krokwiach opartych na kratownicowych ryglach konstrukcji budynku. Budynek z trzech stron obudowany oddylatowanymi innymi budynkami o podobnej konstrukcji. Ściana szczytowa od strony południowej wspólna z opisaną powyŝej halą W1. PoniŜej opisano stan poszczególnych części konstrukcji: 3.1 Dach Dach pokryty pełnym deskowaniem na krokwiach drewnianych opartych na stalowych ryglach biegnących przy ścianach podłuŝnych obiektu i na jednym ryglu środkowym. Deskowanie, poza zbutwiałym naroŝnikiem północno-zachodnim znajduje się w dobrym stanie, krokwie równieŝ. NaleŜy zwrócić uwagę, Ŝe niektóre krokwie są sztukowane z dwóch odcinków z uŝyciem nieprofesjonalnego połączenia na gwoździe. Wobec niemoŝności określenia klasy uŝytego drewna a co za tym idzie niemoŝności sprawdzenia nośności pokrycia obliczeniami, oraz wobec niespełnienia norm ochrony przeciwpoŝarowej rekomenduje się wymianę pokrycia na nowe. 3.2 Konstrukcja stalowa Konstrukcja budynku złoŝona z sześciu ram stalowych o słupach zakotwionych w fundamentach Ŝelbetowych. Zarówno słupy jak i rygle ram zbudowane z przestrzennych kratownic spawanych z kątowników stalowych L40x40x5 połączonych skratowaniami wykonanymi z kątowników L25x25x2,5. Połączenie słupów z ryglami przegubowe na śruby. W kierunku prostopadłym do ram (wzdłuŝ budynku) w linii ścian zewnętrznych oraz w środku rozpiętości rygli puszczono po jednej linii rygli wzdłuŝnych. Rygle te zbudowane w ten sam sposób jak rygle ram poprzecznych. Połączenia rygli ze sobą i ze słupami równieŝ przegubowe skręcane na śruby. Obliczenia sprawdzające wykonane pod obecne obciąŝenia wykazały rezerwę nośności istniejących kratownic i słupów. Kratownice wykazują jednak nadmierne ugięcia, co w przypadku ich zachowania do przyszłego wykorzystania nie wróŝy dobrze wobec prognozowanego wzrostu obciąŝeń (wentylacja mechaniczna, sufit podwieszony, ocieplenie połaci). Wzmocnienia wymagają jedynie pręty górnych pasów środkowych rygli wzdłuŝnych bezpośrednio obciąŝone krokwiami. Poza tym naleŝy wzmocnić przez naspawanie dodatkowych blach węzłowych niektóre miejsca podparcia rygli wzdłuŝnych na ryglach poprzecznych. Miejsca oparcia rygli wzdłuŝnych na ramach są obecnie źle wykonane, co powoduje Ŝe przekroje rygli są skręcone. Rygle naleŝy zdemontować i oprzeć ponownie za pośrednictwem odpowiednio zaprojektowanych przekładek korygujących kąt usytuowania przekroju. NaleŜy obliczeniowo sprawdzić moŝliwość przeniesienia przez konstrukcję obciąŝeń przewidzianych w nowym projekcie wykonawczym. 10

11 10. Hala garaŝowa dach widać ugięte rygle poprzeczne 10. Hala garaŝowa dach skręcone rygle wzdłuŝne oparte na ryglach poprzecznych 11

12 3.3 Ściany 10. Hala garaŝowa dach nieprawidłowe oparcie rygli wzdłuŝnych na ramach poprzecznych Konstrukcja stalowa ujęta jest w ściany murowane z cegły silikatowej na grubość 25cm. Słupy i rygle wzdłuŝne konstrukcji stalowej są częściowo wpuszczone w bruzdy pozostawione w ścianach miejscowo pocienionych do grubości 12cm. Ściany podobnie jak w hali W1 nie są ocieplone i nie posiadają wieńców Ŝelbetowych na poziomie dachu. Wszystkie ściany są porysowane w taki sam sposób jak w hali W1 i wszystkie wymagają podobnych napraw przez injekcję zaprawą szczepną. Na koronie ścian naleŝy bezwzględnie wykonać wieńce. Wewnątrz hali wydzielono przekryte stropem pomieszczenie. Strop monolityczny nad tym pomieszczeniem jest nadmiernie ugięty co w ocenie inŝynierskiej stwarza zagroŝenie zawaleniem. Strop ten naleŝy bezwzględnie rozebrać. 3.4 Posadzka i fundamenty Betonowa niedylatowana posadzka w wiacie garaŝowej pozbawiona warstw izolacyjnych i w znacznym stopniu popękana wymaga całkowitej wymiany. Fundamentów wobec braku odkrywek nie oceniano, jednak brak widocznych zarysowań o charakterze nadmiernych lub nierównomiernych osiadań sugeruje dobry ich stan. śelbetowe stopy pod słupy konstrukcji stalowej wystają ponad poziom posadzki. Cokoły te naleŝy pozostawić nienaruszone. Wykonał: 12

13 OBLICZENIA SPRAWDZAJĄCE 1. HALA W1 - DACH 1.1 POKRYCIE Pokrycie dachu płytami korytkowymi zamkniętymi typu DKZ według Katalogu Budownictwa KB (6) Płyty na obciąŝenie charakterystyczne zewnętrzne q k = 180 kg/m 2 = 1,80 kn/m 2 - kąt nachylenia dachu tgα = 42/865 = 0,05 α = 2,8 cosα = 0,999 ObciąŜenia według norm obowiązujących pod koniec lat 70-tych q k γ f q o C 2 = 0,8 kn/m 2 kn/m 2 - obc.śniegiem wg.pn-70/b II strefa Q k = 0,9 kn/m 2 0,9*0,8 = 0,72 1,4 1,01-2x papa na lepiku 2*0,005*11,00 = 0,11 1,2 0,13 - zalewki między płytami - przyjęto 0,10 1,3 0,13 - gładź wyrównawcza na płytach korytkowych 0,01*21,00 = 0,21 1,3 0,27 razem obciąŝenie zewnętrzne : 1,14 1,354 1,54 - płytki korytkowe DKZ (145kg) 1,45/(2,69*0,59) = 0,91 1,1 1,00 Razem: 2,05 1,241 2,55 ObciąŜenia według norm obowiązujących obecnie q k γ f q o - obc.śniegiem wg.pn-80/b / Az1:2006 kn/m 2 kn/m 2 3 strefa C 2 = 0,8 Q k = 1,2 kn/m 2 1,2*0,8 = 0,96 1,5 1,44-2x papa na lepiku 2*0,005*11,00 = 0,11 1,2 0,13 - zalewki między płytami - przyjęto 0,10 1,3 0,13 - gładź wyrównawcza na płytach korytkowych 0,01*21,00 = 0,21 1,3 0,27 razem obciąŝenie zewnętrzne : 1,38 1,431 1,98 - płytki korytkowe DKZ (145kg) 1,45/(2,69*0,59) = 0,91 1,1 1,00 Razem: 2,29 1,299 2,98 Istniejące płyty korytkowe spełniają warunki nośności dla nowych obciąŝeń zewnętrznych. ObciąŜenia te jednak nie mogą wzrosnąc bardziej niŝ 0,42 kn/m 2 (42 kg/m 2 ). 1.2 PŁATEW KRATOWA W OSI SŁUPÓW Płytki korytkowe obciąŝają płatew oparte wspornikowo z wysięgiem wspornika równym 95cm. A 205 B. 95 q k γ f q o kn/m 2 kn/m 2 - obciąŝenie całkowite zewnętrzne pasa górnego j.w. 2,29 1,299 2,97 R Bk = 2,29*3,00 2 *0,5/2,05 = R Ak = (2,29*2,05 2 *0,5-2,29*0,95 2 *0,5)/2,05 = 5,03 kn/m 1,84 kn/m Kratownica o wysokości 60cm z pasem dolnym z 2Φ22, pasem górnym z 2L50x4 i krzyŝulcami Φ22. Powierzchnia pręta Φ22 A = 3,7994 cm 2 Dla 2-ch sztuk A = 7,5988 cm 2 W obliczeniach zastosowano przekrój zastępczy o takim samym polu powierzchni - 2 kęsy o wym.19x19mm. 13

14 NAZWA: W1-PLT PRZEKRÓJ Nr: 1 Nazwa: "R 22x11" Y x 1 X 22,0 X y 22,0 V=22,0 H=22,0 PRZEKRÓJ Nr: 2 8,5 Y y 2,0 8,5 19,0 23,0 x 19,0 V=19,0 H=61,0 PRZEKRÓJ Nr: 3 Nazwa: "2 L 50x50x4" X y ,0 50,0 22,0 50,0 x V=50,0 H=122, ,600 0, , ,305 0,310 0,305 0,310 0, ,305 0,310 0,305 0,310 0,305 0,310 0,305 V=0,600 H=29,700 PRĘTY UKŁADU: Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: PAS GÓRNY ,610 0,000 0,610 1, L 50x50x ,620 0,000 0,620 1, L 50x50x ,620 0,000 0,620 1, L 50x50x ,620 0,000 0,620 1, L 50x50x ,620 0,000 0,620 1, L 50x50x ,620 0,000 0,620 1, L 50x50x ,620 0,000 0,620 1, L 50x50x ,620 0,000 0,620 1, L 50x50x ,620 0,000 0,620 1, L 50x50x ,620 0,000 0,620 1, L 50x50x ,620 0,000 0,620 1, L 50x50x ,620 0,000 0,620 1, L 50x50x ,620 0,000 0,620 1, L 50x50x ,620 0,000 0,620 1, L 50x50x ,620 0,000 0,620 1, L 50x50x ,610 0,000 0,610 1, L 50x50x ,610 0,000 0,610 1, L 50x50x ,620 0,000 0,620 1, L 50x50x ,620 0,000 0,620 1, L 50x50x ,620 0,000 0,620 1, L 50x50x4 14

15 ,620 0,000 0,620 1, L 50x50x ,620 0,000 0,620 1, L 50x50x ,620 0,000 0,620 1, L 50x50x ,620 0,000 0,620 1, L 50x50x ,620 0,000 0,620 1, L 50x50x ,620 0,000 0,620 1, L 50x50x ,620 0,000 0,620 1, L 50x50x ,620 0,000 0,620 1, L 50x50x ,620 0,000 0,620 1, L 50x50x ,620 0,000 0,620 1, L 50x50x ,620 0,000 0,620 1, L 50x50x ,610 0,000 0,610 1, L 50x50x ,610 0,000 0,610 1, L 50x50x ,620 0,000 0,620 1, L 50x50x ,620 0,000 0,620 1, L 50x50x ,620 0,000 0,620 1, L 50x50x ,620 0,000 0,620 1, L 50x50x ,620 0,000 0,620 1, L 50x50x ,620 0,000 0,620 1, L 50x50x ,620 0,000 0,620 1, L 50x50x ,620 0,000 0,620 1, L 50x50x ,620 0,000 0,620 1, L 50x50x ,620 0,000 0,620 1, L 50x50x ,620 0,000 0,620 1, L 50x50x ,620 0,000 0,620 1, L 50x50x ,620 0,000 0,620 1, L 50x50x ,620 0,000 0,620 1, L 50x50x ,610 0,000 0,610 1, L 50x50x ,000-0,600 0,600 1, L 50x50x ,000-0,600 0,600 1, L 50x50x4 PAS DOLNY ,305 0,000 0,305 1, ,615 0,000 0,615 1, ,620 0,000 0,620 1, ,620 0,000 0,620 1, ,620 0,000 0,620 1, ,620 0,000 0,620 1, ,620 0,000 0,620 1, ,620 0,000 0,620 1, ,620 0,000 0,620 1, ,620 0,000 0,620 1, ,620 0,000 0,620 1, ,620 0,000 0,620 1, ,620 0,000 0,620 1, ,620 0,000 0,620 1, ,620 0,000 0,620 1, ,615 0,000 0,615 1, ,305 0,000 0,305 1, ,305 0,000 0,305 1, ,615 0,000 0,615 1, ,620 0,000 0,620 1, ,620 0,000 0,620 1, ,620 0,000 0,620 1, ,620 0,000 0,620 1, ,620 0,000 0,620 1, ,620 0,000 0,620 1, ,620 0,000 0,620 1, ,620 0,000 0,620 1, ,620 0,000 0,620 1, ,620 0,000 0,620 1, ,620 0,000 0,620 1, ,620 0,000 0,620 1, ,620 0,000 0,620 1, ,615 0,000 0,615 1, ,305 0,000 0,305 1, ,305 0,000 0,305 1, ,615 0,000 0,615 1, ,620 0,000 0,620 1,

16 ,620 0,000 0,620 1, ,620 0,000 0,620 1, ,620 0,000 0,620 1, ,620 0,000 0,620 1, ,620 0,000 0,620 1, ,620 0,000 0,620 1, ,620 0,000 0,620 1, ,620 0,000 0,620 1, ,620 0,000 0,620 1, ,620 0,000 0,620 1, ,620 0,000 0,620 1, ,620 0,000 0,620 1, ,615 0,000 0,615 1, ,305 0,000 0,305 1,000 2 SŁUPKI ,000-0,600 0,600 1, L 50x50x ,000-0,600 0,600 1, L 50x50x4 KRZYśULCE ,305-0,600 0,673 1,000 1 R 22x ,305 0,600 0,673 1,000 1 R 22x ,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,305-0,600 0,673 1,000 1 R 22x ,305 0,600 0,673 1,000 1 R 22x ,305-0,600 0,673 1,000 1 R 22x ,305 0,600 0,673 1,000 1 R 22x ,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x11 16

17 ,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,305-0,600 0,673 1,000 1 R 22x ,305 0,600 0,673 1,000 1 R 22x ,305-0,600 0,673 1,000 1 R 22x ,305 0,600 0,673 1,000 1 R 22x ,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310-0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,310 0,600 0,675 1,000 1 R 22x ,305-0,600 0,673 1,000 1 R 22x ,305 0,600 0,673 1,000 1 R 22x11 WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm] Materiał: 1 3, ,2 2 St3S (X,Y,V,W) 2 7, ,9 2 St3S (X,Y,V,W) 3 7, ,0 2 St3S (X,Y,V,W) STAŁE MATERIAŁOWE: Materiał: Moduł E: NapręŜ.gr.: AlfaT: [N/mm2] [N/mm2] [1/K] 2 St3S (X,Y,V, ,000 1,20E-05 OBCIĄśENIA:

18 OBCIĄśENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf= 1,25 1 Liniowe 0,0 0,00 0,61 2 Liniowe 0,0 0,00 0,62 3 Liniowe 0,0 0,00 0,62 4 Liniowe 0,0 0,00 0,62 5 Liniowe 0,0 0,00 0,62 6 Liniowe 0,0 0,00 0,62 7 Liniowe 0,0 0,00 0,62 8 Liniowe 0,0 0,00 0,62 9 Liniowe 0,0 0,00 0,62 10 Liniowe 0,0 0,00 0,62 11 Liniowe 0,0 0,00 0,62 12 Liniowe 0,0 0,00 0,62 13 Liniowe 0,0 0,00 0,62 14 Liniowe 0,0 0,00 0,62 15 Liniowe 0,0 0,00 0,62 16 Liniowe 0,0 0,00 0,61 17 Liniowe 0,0 0,00 0,61 18 Liniowe 0,0 0,00 0,62 19 Liniowe 0,0 0,00 0,62 20 Liniowe 0,0 0,00 0,62 21 Liniowe 0,0 0,00 0,62 22 Liniowe 0,0 0,00 0,62 23 Liniowe 0,0 0,00 0,62 24 Liniowe 0,0 0,00 0,62 25 Liniowe 0,0 0,00 0,62 26 Liniowe 0,0 0,00 0,62 27 Liniowe 0,0 0,00 0,62 28 Liniowe 0,0 0,00 0,62 29 Liniowe 0,0 0,00 0,62 30 Liniowe 0,0 0,00 0,62 31 Liniowe 0,0 0,00 0,62 32 Liniowe 0,0 0,00 0,61 33 Liniowe 0,0 0,00 0,61 34 Liniowe 0,0 0,00 0,62 35 Liniowe 0,0 0,00 0,62 36 Liniowe 0,0 0,00 0,62 37 Liniowe 0,0 0,00 0,62 38 Liniowe 0,0 0,00 0,62 39 Liniowe 0,0 0,00 0,62 40 Liniowe 0,0 0,00 0,62 41 Liniowe 0,0 0,00 0,62 42 Liniowe 0,0 0,00 0,62 43 Liniowe 0,0 0,00 0,62 44 Liniowe 0,0 0,00 0,62 45 Liniowe 0,0 0,00 0,62 46 Liniowe 0,0 0,00 0,62 47 Liniowe 0,0 0,00 0,62 48 Liniowe 0,0 0,00 0,61 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzędu ================================================================== OBCIĄśENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψd: γf: CięŜar wł. 1,10 A -"" Zmienne 1 1,00 1,25 18

19 30, ,767 0,343 0,705 0,705 0,343 26,619 26,619 REAKCJE PODPOROWE: T.I rzędu ObciąŜenia obl.: CięŜar wł.+a Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]: 1 0,000 26,619 26, ,000 26,619 26, ,767 0,343 30, ,767 0,343 30, ,000 68,903 68, ,000 68,903 68, ,000 0,705 0, ,000 0,705 0,705 NOŚNOŚĆ PRĘTÓW: T.I rzędu ObciąŜenia obl.: CięŜar wł.+a Przekrój:Pręt: Warunek nośności: Wykorzystanie: Nośność (Stateczność) przy zgi 40,8% 105 Nośność przy ściskaniu ze zgin 98,9% 106 NapręŜenia zredukowane (1) 33,1% 107 Nośność przy ściskaniu ze zgin 83,1% 108 NapręŜenia zredukowane (1) 27,0% 109 Nośność przy ściskaniu ze zgin 67,2% 110 Nośność (Stateczność) przy zgi 20,8% 111 Nośność przy ściskaniu ze zgin 51,2% 112 NapręŜenia zredukowane (1) 14,5% 113 Nośność przy ściskaniu ze zgin 35,3% 114 NapręŜenia zredukowane (1) 8,2% 115 Nośność przy ściskaniu ze zgin 19,4% 116 NapręŜenia zredukowane (1) 2,2% 117 Nośność przy ściskaniu ze zgin 3,7% 118 Nośność przy ściskaniu ze zgin 13,1% 119 NapręŜenia zredukowane (1) 5,7% 120 Nośność przy ściskaniu ze zgin 29,0% 121 NapręŜenia zredukowane (1) 12,0% 122 Nośność przy ściskaniu ze zgin 44,9% 123 NapręŜenia zredukowane (1) 18,3% 124 Nośność przy ściskaniu ze zgin 60,8% 125 NapręŜenia zredukowane (1) 24,5% 126 Nośność przy ściskaniu ze zgin 76,7% 127 NapręŜenia zredukowane (1) 30,7% 128 Nośność przy ściskaniu ze zgin 92,9% 129 Nośność (Stateczność) przy zgi 37,0% 130 Nośność przy ściskaniu ze zgin 108,9% KRZYśULCE 68,903 68, NapręŜenia zredukowane (1) 42,9% 132 Nośność przy ściskaniu ze zgin 125,3% 133 NapręŜenia zredukowane (1) 50,9% 134 Nośność przy ściskaniu ze zgin 139,3% 135 Nośność (Stateczność) przy zgi 54,0% 136 NapręŜenia zredukowane (1) 45,9% 137 Nośność przy ściskaniu ze zgin 118,7% 138 NapręŜenia zredukowane (1) 42,4% 139 Nośność przy ściskaniu ze zgin 104,5% 140 Nośność (Stateczność) przy zgi 34,9% 141 Nośność przy ściskaniu ze zgin 88,2% 142 NapręŜenia zredukowane (1) 28,5% 143 Nośność przy ściskaniu ze zgin 72,1% 144 NapręŜenia zredukowane (1) 22,2% 19

20 KRZYśULCE 145 Nośność przy ściskaniu ze zgin 56,0% 146 NapręŜenia zredukowane (1) 15,9% 147 Nośność przy ściskaniu ze zgin 40,0% 148 NapręŜenia zredukowane (1) 9,6% 149 Nośność przy ściskaniu ze zgin 24,0% 150 Nośność (Stateczność) przy zgi 3,4% 151 Nośność przy ściskaniu ze zgin 8,0% 152 Nośność przy ściskaniu ze zgin 8,0% 153 NapręŜenia zredukowane (1) 3,4% 154 Nośność przy ściskaniu ze zgin 24,0% 155 NapręŜenia zredukowane (1) 9,6% 156 Nośność przy ściskaniu ze zgin 40,0% 157 NapręŜenia zredukowane (1) 15,9% 158 Nośność przy ściskaniu ze zgin 56,0% 159 NapręŜenia zredukowane (1) 22,2% 160 Nośność przy ściskaniu ze zgin 72,1% 161 NapręŜenia zredukowane (1) 28,5% 162 Nośność przy ściskaniu ze zgin 88,2% 163 Nośność (Stateczność) przy zgi 34,9% 164 Nośność przy ściskaniu ze zgin 104,5% 165 Nośność (Stateczność) przy zgi 42,4% 166 Nośność przy ściskaniu ze zgin 118,7% 167 NapręŜenia zredukowane (1) 45,9% 168 NapręŜenia zredukowane (1) 54,0% 169 Nośność przy ściskaniu ze zgin 139,3% 170 NapręŜenia zredukowane (1) 50,9% 171 Nośność przy ściskaniu ze zgin 125,3% 172 NapręŜenia zredukowane (1) 42,9% 173 Nośność przy ściskaniu ze zgin 108,9% 174 Nośność (Stateczność) przy zgi 37,0% 175 Nośność przy ściskaniu ze zgin 92,9% 176 Nośność (Stateczność) przy zgi 30,7% 177 Nośność przy ściskaniu ze zgin 76,7% 178 NapręŜenia zredukowane (1) 24,5% 179 Nośność przy ściskaniu ze zgin 60,8% 180 NapręŜenia zredukowane (1) 18,3% 181 Nośność przy ściskaniu ze zgin 44,9% 182 NapręŜenia zredukowane (1) 12,0% 183 Nośność przy ściskaniu ze zgin 29,0% 184 NapręŜenia zredukowane (1) 5,7% 185 Nośność przy ściskaniu ze zgin 13,1% 186 Nośność przy ściskaniu ze zgin 3,7% 187 Nośność (Stateczność) przy zgi 2,2% 188 Nośność przy ściskaniu ze zgin 19,4% 189 NapręŜenia zredukowane (1) 8,2% 190 Nośność przy ściskaniu ze zgin 35,3% 191 NapręŜenia zredukowane (1) 14,5% 192 Nośność przy ściskaniu ze zgin 51,2% 193 NapręŜenia zredukowane (1) 20,8% 194 Nośność przy ściskaniu ze zgin 67,2% 195 NapręŜenia zredukowane (1) 27,0% 196 Nośność przy ściskaniu ze zgin 83,1% 197 NapręŜenia zredukowane (1) 33,1% 198 Nośność przy ściskaniu ze zgin 98,9% 199 NapręŜenia zredukowane (1) 40,8% 2 51 NapręŜenia zredukowane (1) 33,4% 52 Nośność przy ściskaniu ze zgin 5,4% 53 NapręŜenia zredukowane (1) 12,9% 54 NapręŜenia zredukowane (1) 23,8% 55 NapręŜenia zredukowane (1) 32,1% 56 NapręŜenia zredukowane (1) 37,8% 57 NapręŜenia zredukowane (1) 40,9% 58 NapręŜenia zredukowane (1) 41,4% 59 NapręŜenia zredukowane (1) 39,4% 60 NapręŜenia zredukowane (1) 34,7% 61 NapręŜenia zredukowane (1) 27,4% 62 NapręŜenia zredukowane (1) 17,5% 63 NapręŜenia zredukowane (1) 4,8% PAS DOLNY 20

21 64 Nośność przy ściskaniu ze zgin 20,0% 65 Nośność przy ściskaniu ze zgin 47,1% 66 Nośność przy ściskaniu ze zgin 76,4% 67 NapręŜenia zredukowane (1) 91,6% 68 NapręŜenia zredukowane (1) 89,6% 69 Nośność przy ściskaniu ze zgin 81,5% 70 Nośność przy ściskaniu ze zgin 57,0% 71 Nośność przy ściskaniu ze zgin 35,0% 72 Nośność przy ściskaniu ze zgin 17,2% 73 Nośność przy ściskaniu ze zgin 3,3% 74 NapręŜenia zredukowane (1) 5,8% 75 NapręŜenia zredukowane (1) 9,7% 76 NapręŜenia zredukowane (1) 11,0% 77 NapręŜenia zredukowane (1) 9,7% 78 Nośność (Stateczność) przy zgi 5,8% 79 Nośność przy ściskaniu ze zgin 3,3% 80 Nośność przy ściskaniu ze zgin 17,2% 81 Nośność przy ściskaniu ze zgin 35,0% 82 Nośność przy ściskaniu ze zgin 57,0% 83 Nośność przy ściskaniu ze zgin 81,5% 84 NapręŜenia zredukowane (1) 89,6% 85 NapręŜenia zredukowane (1) 91,6% 86 Nośność przy ściskaniu ze zgin 76,4% 87 Nośność przy ściskaniu ze zgin 47,1% 88 Nośność przy ściskaniu ze zgin 20,0% 89 NapręŜenia zredukowane (1) 4,8% 90 NapręŜenia zredukowane (1) 17,5% 91 NapręŜenia zredukowane (1) 27,4% 92 NapręŜenia zredukowane (1) 34,7% 93 NapręŜenia zredukowane (1) 39,4% 94 NapręŜenia zredukowane (1) 41,4% 95 NapręŜenia zredukowane (1) 40,9% 96 NapręŜenia zredukowane (1) 37,8% 97 Nośność (Stateczność) przy zgi 32,1% 98 NapręŜenia zredukowane (1) 23,8% 99 NapręŜenia zredukowane (1) 12,9% 100 Nośność przy ściskaniu ze zgin 5,4% 101 NapręŜenia zredukowane (1) 33,4% 3 1 NapręŜenia zredukowane (1) 28,4% 2 NapręŜenia zredukowane (1) 40,5% 3 Nośność przy ściskaniu ze zgin 51,2% 4 Nośność przy ściskaniu ze zgin 59,8% 5 Nośność przy ściskaniu ze zgin 66,0% 6 Nośność przy ściskaniu ze zgin 70,0% 7 Nośność (Stateczność) przy zgi 71,9% 8 Nośność (Stateczność) przy zgi 71,0% 9 Nośność przy ściskaniu ze zgin 67,9% 10 Nośność przy ściskaniu ze zgin 62,5% 11 Nośność przy ściskaniu ze zgin 54,8% 12 Nośność (Stateczność) przy zgi 45,0% 13 NapręŜenia zredukowane (1) 33,4% 14 Nośność (Stateczność) przy zgi 25,9% 15 Nośność (Stateczność) przy zgi 44,2% 16 Nośność (Stateczność) przy zgi 97,2% 17 Nośność (Stateczność) przy zgi 97,4% 18 Nośność (Stateczność) przy zgi 50,6% 19 Nośność (Stateczność) przy zgi 35,5% 20 NapręŜenia zredukowane (1) 23,2% 21 NapręŜenia zredukowane (1) 31,9% 22 Nośność przy ściskaniu ze zgin 38,1% 23 Nośność przy ściskaniu ze zgin 42,8% 24 Nośność przy ściskaniu ze zgin 45,1% 25 Nośność przy ściskaniu ze zgin 45,1% 26 Nośność przy ściskaniu ze zgin 42,8% 27 Nośność przy ściskaniu ze zgin 38,1% 28 NapręŜenia zredukowane (1) 31,9% 29 NapręŜenia zredukowane (1) 23,2% 30 Nośność (Stateczność) przy zgi 35,5% PAS DOLNY PAS GÓRNY 21

22 0,035 0,035 0,035 0,035 0,035 0,035 0,035 0,035 0,035 0,035 0, 017 0,035 0, ,034 0, , 017 0, 017 0, ,034 0, ,034 0, , ,035 0,035 0, , 017 0,035 0,034 0, , Nośność (Stateczność) przy zgi 50,6% 32 Nośność (Stateczność) przy zgi 97,4% 33 Nośność (Stateczność) przy zgi 97,2% 34 Nośność (Stateczność) przy zgi 44,2% 35 Nośność (Stateczność) przy zgi 25,9% 36 NapręŜenia zredukowane (1) 33,4% 37 Nośność (Stateczność) przy zgi 45,0% 38 Nośność przy ściskaniu ze zgin 54,8% 39 Nośność przy ściskaniu ze zgin 62,5% 40 Nośność przy ściskaniu ze zgin 67,9% 41 Nośność (Stateczność) przy zgi 71,0% 42 Nośność (Stateczność) przy zgi 71,9% 43 Nośność przy ściskaniu ze zgin 70,0% 44 Nośność przy ściskaniu ze zgin 66,0% 45 Nośność przy ściskaniu ze zgin 59,8% 46 Nośność przy ściskaniu ze zgin 51,2% 47 NapręŜenia zredukowane (1) 40,5% 48 NapręŜenia zredukowane (1) 28,4% 49 Nośność (Stateczność) przy zgi 19,0% 50 NapręŜenia zredukowane (1) 19,0% 102 Nośność łączników 5,5% 103 Nośność łączników 5,5% PAS GÓRNY Płatwie kratownicowe przy obecnym obciąŝeniu wykazują przekroczoną nośność krzyŝulców w rejonie podpór (skrzyŝowania z dźwigarami głównymi) - DO 139,1%. Ponadto nadmiernie wysilone (97,4%) są pasy górnew przęsłach i pasy dolne w strefie przypodporowej (91,6%). Brak rezerwy nośności na dodatkowe obciąŝenia od ocieplenia dachu, sufitów powieszonych i instalacji. 1.3 RAMY GŁÓWNE P k γ f P o - obciąŝenie z płatwi kalenicowej wg.poz.1.2 kn kn 2*((68,87-2,175)*1,84/5,03+2,175)/1,299) = 40,91 1,299 53,14 - obciąŝenie z drugiej płatwi od kalenicy wg ,87/1,299 = 53,02 1,299 68,87 - obciąŝenie z trzeciej i czwartej płatwi od kalenicy wg.1.2 2,29*2,05*9,90*1,1 = 51,12 1,299 66,41 - obciąŝenie z płatwi przy ściennej 2,29*2,05*0,5*9,90*1,1 = 25,56 1,299 33,20 NAZWA: W1-DZW PRĘTY: ,035 0,035 0, ,685 PRĘTY UKŁADU: 0,340 0,3400,3450,340 0,3400,3450,340 0,3400,3450,340 0,3400,3450,340 0,3400,345 0,340 0,3400,3450,340 0,3400,3450,340 0,3400,345 0,3450,3400,340 0,3450,3400,340 0,3450,3400,340 0,3450,3400,340 0,3450,3400,340 0,3450,3400,340 0,3450,3400,340 0,3450,3400,340 Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: PAS GÓRNY DŹWIGARÓW ,685 0,035 0,686 1, L 75x50x ,680 0,035 0,681 1, L 75x50x ,685 0,035 0,686 1, L 75x50x ,685 0,035 0,686 1, L 75x50x ,680 0,035 0,681 1, L 75x50x ,685 0,035 0,686 1, L 75x50x ,685 0,035 0,686 1, L 75x50x ,680 0,035 0,681 1, L 75x50x ,685 0,035 0,686 1, L 75x50x ,685 0,035 0,686 1, L 75x50x ,680 0,035 0,681 1, L 75x50x6 V=4,760 H=16,400 22

23 ,685 0,035 0,686 1, L 75x50x ,685-0,035 0,686 1, L 75x50x ,680-0,035 0,681 1, L 75x50x ,685-0,035 0,686 1, L 75x50x ,685-0,035 0,686 1, L 75x50x ,680-0,035 0,681 1, L 75x50x ,685-0,035 0,686 1, L 75x50x ,685-0,035 0,686 1, L 75x50x ,680-0,035 0,681 1, L 75x50x ,685-0,035 0,686 1, L 75x50x ,685-0,035 0,686 1, L 75x50x ,680-0,035 0,681 1, L 75x50x ,685-0,035 0,686 1, L 75x50x6 PAS DOLNY DŹWIGARÓW ,000-0,550 0,550 1, L 50x50x ,000-0,550 0,550 1, L 50x50x ,345 0,018 0,345 1, L 50x50x ,680 0,034 0,681 1, L 50x50x ,680 0,035 0,681 1, L 50x50x ,345 0,017 0,345 1, L 50x50x ,345 0,018 0,345 1, L 50x50x ,680 0,035 0,681 1, L 50x50x ,680 0,035 0,681 1, L 50x50x ,345 0,018 0,345 1, L 50x50x ,345 0,018 0,345 1, L 50x50x ,680 0,035 0,681 1, L 50x50x ,680 0,035 0,681 1, L 50x50x ,345 0,017 0,345 1, L 50x50x ,345 0,018 0,345 1, L 50x50x ,680 0,035 0,681 1, L 50x50x ,680 0,035 0,681 1, L 50x50x ,345 0,017 0,345 1, L 50x50x ,345-0,018 0,345 1, L 50x50x ,680-0,035 0,681 1, L 50x50x ,680-0,035 0,681 1, L 50x50x ,345-0,017 0,345 1, L 50x50x ,345-0,018 0,345 1, L 50x50x ,680-0,035 0,681 1, L 50x50x ,680-0,035 0,681 1, L 50x50x ,345-0,017 0,345 1, L 50x50x ,345-0,018 0,345 1, L 50x50x ,680-0,035 0,681 1, L 50x50x ,680-0,035 0,681 1, L 50x50x ,345-0,017 0,345 1, L 50x50x ,345-0,018 0,345 1, L 50x50x ,680-0,035 0,681 1, L 50x50x ,680-0,035 0,681 1, L 50x50x ,345-0,017 0,345 1, L 50x50x ,000 0,550 0,550 1, L 50x50x ,000 0,551 0,551 1, L 50x50x ,000 0,550 0,550 1, L 50x50x ,000 0,550 0,550 1, L 50x50x ,000 0,550 0,550 1, L 50x50x ,000 0,550 0,550 1, L 50x50x ,000 0,550 0,550 1, L 50x50x4 KRZYśULCE ,345-0,532 0,634 1,000 2 R 22x ,340 0,567 0,661 1,000 2 R 22x ,340-0,533 0,632 1,000 2 R 22x ,340 0,568 0,662 1,000 2 R 22x ,340-0,533 0,632 1,000 2 R 22x ,345 0,568 0,665 1,000 2 R 22x ,345-0,533 0,635 1,000 2 R 22x ,340 0,568 0,662 1,000 2 R 22x ,340-0,533 0,632 1,000 2 R 22x ,340 0,568 0,662 1,000 2 R 22x ,340-0,533 0,632 1,000 2 R 22x ,345 0,568 0,665 1,000 2 R 22x11 23

24 ,345-0,532 0,634 1,000 2 R 22x ,340 0,567 0,661 1,000 2 R 22x ,340-0,532 0,631 1,000 2 R 22x ,340 0,567 0,661 1,000 2 R 22x ,340-0,532 0,631 1,000 2 R 22x ,345 0,567 0,664 1,000 2 R 22x ,345-0,532 0,634 1,000 2 R 22x ,340 0,567 0,661 1,000 2 R 22x ,340-0,532 0,631 1,000 2 R 22x ,340 0,567 0,661 1,000 2 R 22x ,340-0,532 0,631 1,000 2 R 22x ,345 0,567 0,664 1,000 2 R 22x ,345-0,568 0,665 1,000 2 R 22x ,340 0,533 0,632 1,000 2 R 22x ,340-0,568 0,662 1,000 2 R 22x ,340 0,533 0,632 1,000 2 R 22x ,340-0,568 0,662 1,000 2 R 22x ,345 0,533 0,635 1,000 2 R 22x ,345-0,568 0,665 1,000 2 R 22x ,340 0,533 0,632 1,000 2 R 22x ,340-0,568 0,662 1,000 2 R 22x ,340 0,533 0,632 1,000 2 R 22x ,340-0,568 0,662 1,000 2 R 22x ,345 0,533 0,635 1,000 2 R 22x ,345-0,568 0,665 1,000 2 R 22x ,340 0,533 0,632 1,000 2 R 22x ,340-0,568 0,662 1,000 2 R 22x ,340 0,533 0,632 1,000 2 R 22x ,340-0,568 0,662 1,000 2 R 22x ,345 0,533 0,635 1,000 2 R 22x ,345-0,568 0,665 1,000 2 R 22x ,340 0,533 0,632 1,000 2 R 22x ,340-0,568 0,662 1,000 2 R 22x ,340 0,533 0,632 1,000 2 R 22x ,340-0,568 0,662 1,000 2 R 22x ,345 0,533 0,635 1,000 2 R 22x ,025-4,000 4,129 1, U ,025 4,105 4,231 1, U ,025-4,000 4,129 1, U ,025 3,895 4,028 1, U OBCIĄśENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf= 1,30 1 Skupione 0,0 25,560 0,00 4 Skupione 0,0 51,120 0,00 7 Skupione 0,0 51,120 0,00 10 Skupione 0,0 53,020 0,00 13 Skupione 0,0 40,910 0,00 16 Skupione 0,0 53,020 0,00 19 Skupione 0,0 51,120 0,00 22 Skupione -2,9 51,120 0,00 24 Skupione 0,0 25,560 0,69 24

25 WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm] Materiał: 1 27, ,0 2 St3S (X,Y,V,W) 2 3, ,2 2 St3S (X,Y,V,W) 3 7, ,0 2 St3S (X,Y,V,W) 4 14, ,0 2 St3S (X,Y,V,W) ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzędu ================================================================== OBCIĄśENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψd: γf: CięŜar wł. 1,10 A -"" Zmienne 1 1,00 1, REAKCJE PODPOROWE: T.I rzędu ObciąŜenia obl.: CięŜar wł.+a Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]: 4-41,270 66,368 78, ,350 67,019 80, , , , , , ,190 NOŚNOŚĆ PRĘTÓW: T.I rzędu ObciąŜenia obl.: CięŜar wł.+a Przekrój:Pręt: Warunek nośności: Wykorzystanie: Nośność przy ściskaniu ze zgin 40,7% 115 Nośność przy ściskaniu ze zgin 38,0% 116 Nośność przy ściskaniu ze zgin 36,7% 117 Nośność przy ściskaniu ze zgin 39,8% 2 66 NapręŜenia zredukowane (1) 51,1% 67 Nośność przy ściskaniu ze zgin 130,1% KRZYśULCE SLUPY 68 NapręŜenia zredukowane (1) 50,9% 69 Nośność przy ściskaniu ze zgin 129,8% 70 NapręŜenia zredukowane (1) 53,1% 71 Nośność przy ściskaniu ze zgin 121,5% 72 Nośność przy ściskaniu ze zgin 125,9% 73 NapręŜenia zredukowane (1) 61,2% 74 Nośność przy ściskaniu ze zgin 133,2% 75 NapręŜenia zredukowane (1) 59,3% 76 Nośność przy ściskaniu ze zgin 137,5% 25