OBLICZENIA SPRZ ENIA CIERNEGO

Transkrypt

1 OBLICZENIA SPRZENIA CIERNEGO 1. Dane wejciowe do oblicze: Udwig nominalny: Masa kabiny, amy i ospztu: Masa pzeciwwagi: Q := P := P b := 450 kg 60 kg 855 kg Pdko nominalna: v := 1 m s Wysoko podnoszenia: H p := 5. m ednica koła cienego: D := 560 mm ednica liny nonej: d := 10 mm Liczba lin nonych: n s := 4 Współczynnik pzełoenia linowego: := 1 Masa jednostkowa liny nonej: Kt opasania: Kt owka (owek klinowy podcity): Kt podcicia owka: θ := 0.5 kg m α := 15 deg γ := 6 deg β := 105 deg Masa jednostkowa kabla zwisowego: m kz := 0.51 kg m Ilo kabli zwisowych: n t := Masa koła zdawczego po stonie pzeciwwagi m P := 8kg ednica koła zdawczego po stonie pzeciwwagi D P := 400mm Siła tacia na powadn. kabinowych (dla P): F tp := 0.05Q g F tp = 110 N Siła tacia na powadn. kabinowych (dla P+Q): F tpq := 0.05Q g F tpq = 1 N Siła tacia na powadn. pzeciwwagi: F tpb := 0.01 P b g F tpb = 84N. Załoenia podstawowe: Zgodnie z nom PN/EN-81.1 obliczenia spawdzajce zostały wykonane dla nastpujcych czteech pzypadków: załadunek kabiny - w dolnej czci szybu; hamowanie awayjne - kabiny obcionej udwigiem nominalnym w dolnej czci szybu hamowanie awayjne - pustej kabiny jadcej do góy w gónej czci szybu zablokowanie kabiny - posadowienie pzeciwwagi na zdezakach i póby jazdy kabiny do góy. 1

2 . Załadunek kabiny - pzypadek [a].1 Siły w linach po obu stonach koła cienego: P Q F tpq T 1a := + n s θ H p g T 1a = 1180 N P b g F tpb T a := + T a = 8469 N. Pozony współczynnik tacia. Rowek klinowy podcity β = 105 deg γ = 6 deg 1 sin β f a := 4 μ a f π β sin( β) a = 0.41 gdzie : μ a = współczynnik tacia - w waunkach załadunku. Spawdzenie waunku cienoci dla załadunku kabiny - pzypadek [a] T 1a = 1.4 < e f a α = 1.89 waunek spełniony T a 4. Hamowanie awayjne ( kabina z udwigiem nominalnym w dolnej czci szybu ) - pzypadek [b] 4.1 Siły w linach po obu stonach koła cienego. ( P + Q) m PTD F tpq T 1b := ( g + a) + n s θ H p ( g + a) + a T 1b = 1175 N P b F tpb T b := ( g a) m DP a + T b = 809 N gdzie a = 0.5 m w pzypadku nomalnym s Masowy moment bezwładnoci koła odchylajcego po stonie pzeciwwagi: D P m P J DP = J DP = 0. m kg Masa zedukowana koła odchylajcego po stonie pzeciwwagi: m DP = J DP D P m DP = 4kg

3 Masa koła linowego obciki m PT = kg ednica koła linowego obciki D PT = 50 mm Masowy moment bezwładnoci koła linowego obciki: D PT m PT J PTD = J PTD = 0.0 m kg Masa zedukowana koła linowego obciki: m PTD = J PTD D PT m PTD = 1kg 4. Pozony współczynnik tacia 1 sin β f b := 4 μ b f π β sin( β) b = gdzie μ b = 1 v w waunkach awayjnego hamowania μ s b = m 4. Spawdzenie waunku cienoci dla hamowania awayjnego - pzypadek [b] T 1b f b α = 1.4 < e = 1.79 waunek spełniony T b 5. Hamowanie awayjne ( pusta kabina w gónej czci szybu ) - pzypadek [c] 5.1 Siły w linach po obu stonach koła cienego. P H p n t m kz T 1c := ( g a) m PTD a + F tp T 1c = 615 N P b F tpb T c := ( g + a) + n s θ H p ( g + a) + m DP a T c = 9094 N gdzie a = 0.5 m w pzypadku nomalnym s

4 5. Pozony współczynnik tacia 1 sin β f c := 4 μ c f π β sin( β) c = gdzie μ c = 1 v w waunkach awayjnego hamowania μ s c = m 5. Spawdzenie waunku cienoci dla hamowania awayjnego - pzypadek [c] T c = 1.48 < e f c α = 1.79 waunek spełniony T 1c 6. Zablokowanie kabiny - pzypadek [d] 6.1 Siły w linach po obu stonach koła cienego. P H p n t m kz T 1d := g + F tp T 1d = 6479 N T d := n s θ H p g T d = 46 N 6. Pozony współczynnik tacia 1 f d := μ d f d = 0.65 sin γ gdzie μ d = 0. w waunkach zablokowania kabiny 5. Spawdzenie waunku cienoci dla hamowania awayjnego - pzypadek [c] T 1d = 18.7 > e f d α = 5.57 waunek spełniony T d Waunki postawione w nomie PN/EN-81.1 zostały spełnione. 4

5 OBLICZENIE WSPÓŁCZYNNIKA BEZPIECZESTWA LIN NONYCH 1. Dane wejciowe do oblicze: Udwig nominalny: Q = 450 kg Masa kabiny, amy i ospztu: P = 60 kg Masa pzeciwwagi: P b = 855 kg Pdko nominalna: v = 1 m s Wysoko podnoszenia: H p = 500 mm ednica koła cienego: D = 560 mm ednia ednica kół linowych : D p = 400 mm ednica liny nonej: d = 10mm Liczba lin nonych: n s = 4 Współczynnik pzełoenia linowego: = 1 Masa jednostkowa liny nonej: Kt opasania: Kt owka: Kt podcicia owka klinowego: θ = 0.5 kg m α = 15 deg γ = 6 deg β = 105 deg Minimalna siła zywajca: F min = 48. kn. Zastpcza liczba kół linowych N equiv.1 Wyznaczenie zastpczej liczby kół cienych. Na podstawie tablicy N.1 dla owków podcitych i kta podcicia owka okelono zastpcz liczb kół cienych: N equiv.t = 15.. Wyznaczenie zastpczej liczby kół odchylajcych. N equiv.p := K p N ps + 4 N p ( ) gdzie : N ps = 1 -liczba kół linowych, na któych zachodzi pzegicie poste N p = 0 -liczba kól linowych, na któych zachodzi pzegicie dwustonne 4 D K p = K D p =.84 p współczynnik zaleny od stosunku midzy ednicami koła cienego i kół linowych. Okelenie zastpczej liczby kół linowych. N equiv := N equiv.t + N equiv.p N equiv =

6 . Obliczenie wymaganego współczynnika bezpieczestwa N equiv log D d.684 log D.894 d S f := 10 S f = Obliczenie zeczywistego współczynnika bezpieczestwa. 4.1 Siła w linie po stonie kabiny. P + Q F := + θ H n p g F = 74 N s 4. Rzeczywisty współczynnik bezpieczestwa. F min S z := S F z = Spawdzenie waunku wytzymałoci. S z = 17.6 > S f = 14. waunek spełniony S z = 17.6 > 1 waunek spełniony 6

7 OBLICZENIA LINY OGRANICZNIKA PRDKOCI Kt owka klinowego: Siła zywajca: Masa jednostkowa liny: Masa obciki: Masa koła i wsponika obciki (zedukowana do osi koła) Kt opasania koła oganicznika pdkoci: Współczynniki tacia (pzyjto zgodnie z nom): Minimalna wymagana siła uuchamiajca chwytacz: Wysoko podnoszenia: Odległo obciki od osi obotu amienia obciki: Odległo osi koła od osi obotu amienia obciki: γ og = 40 deg P z.og = 6870 N g log = 0. kg m m obc = 5kg m kobc = 10kg β o = 180 deg μ og = 0.09 μ o.gmax = 0. Fc z = 00 N H p = 5. m kobc = 180 = 490 mm mm k = 180 mm 7

8 obc G oo := m obc + m kobc G oo = 10 N - siła od obciki i koła ze wsponikiem k działajca na o koła g S l.o := 0.5 G oo + H p g log g S l.o = 57 N - siła w linie od obciki, koła ze wsponikiem i masy liny μ og f μ.og := f γ og μ.og = 0.6 sin μ o.gmax f o.gmax := f γ og o.gmax = 0.58 sin - pozone współczynniki tacia Spawdzenie siły wyzwalajcej chwytacze dla minimalnego współczynnika tacia Fc min.009 S l.o e f μ.og β o := 1 Fc min.009 = 77 N > Fc z = 00 N Waunek spełniony Cieno jest wystaczajca do wyzwolenia chwytaczy. Maksymalne obcienie liny oganicznika pdkoci (pzy max. wsp. tacia) Fc max.0 S l.o e f o.gmax β o := 1 Fc max.0 = 05 N Max. siła w linie pzy wyzwoleniu oganicznika S o.max.0 := Fc max G oo + H p g log g S o.max.0 = 598 N P z.og X og := - współczynnik bezpieczestwa lin S o.max.0 X og = 10.5 > 8 waunek spełniony Współczynnik bezpieczestwa wikszy od wymaganego X 8

9 OBLICZENIA PROWADNIC KABINOWYCH 1.1. Załoenia podstawowe. Zgodnie z nom PN/EN-81.1 obliczenia spawdzajce zostały wykonane dla nastpujcych piciu pzypadków: A) działanie chwytaczy, pzesunicie odka masy ładunku wzdłu osi X B) działanie chwytaczy, pzesunicie odka masy ładunku wzdłuosi Y C) nomalne uytkowanie - jazda, pzesunicie odka masy ładunku wzdłuosi X D) nomalne uytkowanie - jazda, pzesunicie odka masy ładunku wzdłuosi Y E) nomalne uytkowanie - załadunek 1.. Wymiay powadnic: Zastosowano powadnice T 90x65x14 według nomy ISO 7465 o wytzymałoci o twadoci około 170 HB i poniej podanych wymiaach: R m = Moment bezwładnoci (X): Moment bezwładnoci (Y): Wskanik wytzymałoci (X): Wskanik wytzymałoci (Y): Pzekój popzeczny: Moduł Younga: Pomie bezwładnoci: Pomie bezwładnoci: Gubo szyjki powadnicy: J x = mm 4 J y = mm 4 W x = mm W y = mm A k = mm E = MPa i x = i y = C g = 0.5 mm 18.8 mm 9 mm 9

10 1.. Dane wejciowe do oblicze : Udwig nominalny: Masa kabiny, amy i ospztu: Wymia kabiny w kieunku x-x: Wymia kabiny w kieunku y-y: Połoenie odka kabiny w kieunku x-x: Połoenie odka kabiny w kieunku y-y: Połoenie zawieszenia (S) w osi "x-x": Połoenie zawieszenia (S) w osi "y-y": Połoenie masy kabiny z dzwiami kab.(p) w osi "x-x": Połoenie masy kabiny z dzwiami kab.(p) w osi "y-y": Połoenie siły działajcej na póg w osi "x-x": Połoenie siły działajcej na póg w osi "y-y": Odległo midzy powadnikami w pionie: Rozstaw zakotwienia powadnic: Ilo powadnic: Q = 450 kg P = 60 kg D x = 150 mm D y = 900 mm x c = 70mm y c = 0 x s = y s = x p = y p = 0 mm 0 mm 0 mm 5 mm x 1 = 75 mm y 1 = 5 mm h k = 0 mm l k = 1400 mm n k = 10

11 . Obliczenia.1 Pzypadek A) działanie chwytaczy, pzesunicie odka masy ładunku wzdłuosi X Połoenie udwigu (Q) w osi "x-x": Połoenie udwigu (Q) w osi "y-y": D x x Q1 := x c 8 x Q1 = 6.5 mm y Q1 := y c y Q1 = 0 mm.1.1. Napenia zginajce: a) Napenia zginajce wzgldem osi "y-y" powadnicy wywołane sił boczn: k 1 g Q x Q1 + P x p F ( ) x1 := n k h F k x1 = 57 N gdzie : k 1 = wg tabeli G dla chwytaczy polizgowych M y1 := F x1 l k M y1 = 6754 N mm σ y1 := M y1 W y σ y1 = Pa b) Napenia zginajce wzgldem osi "x-x" powadnicy wywołane sił boczn: k 1 g Q y Q1 + P y p F ( ) y1 := n F k y1 = 0N h k F y1 l k M x1 := M x1 = 51 N mm σ x1 := M x1 W x σ x1 = Pa 11

12 .1.. Obcienia wyboczeniowe: k 1 g ( P + Q) F k1 := F n k1 = N k ( ) ω 70a F k1 + k M σ k1 := σ A k1 = Pa k gdzie : M = 0 N siła działajca na powadnic wywołana pzez wyposaenie pomocnicze k = 0 współczynnik dynamiczny czci pomocniczych l k λ k = λ i k = min z tabeli dla stali o wytzymałoci R m = wyznaczono: Pa ω = Napenia złoone. a) napenie zginajce σ m1 := σ x1 + σ y1 σ m1 = Pa < σ pem1 = Pa σ pem1 = napenia Pa dopuszczalne powadnic podane w Tablicy 4 dla pzypadku działania chwytaczy i wytzymałoci: R m = gdzie: b) zginanie i ciskanie. F k1 + k M σ 1 := σ m1 + A k σ 1 = Pa < σ pem1 = Pa c) wyboczenie i zginanie. σ c1 := σ k σ m1 σ c1 = Pa < σ pem1 = Pa.1.4. Zginanie szyjki powadnicy σ F1 := σ F F x1 C g = Pa < σ pem1 = Pa 1

13 .1.5. Odkształcenia. 0.7 F x1 l k δ x1 := δ 48 E J x1 = 0.09mm < δ pemk = 5mm y 0.7 F y1 l k δ y1 := δ 48 E J y1 = 0.01mm < δ pemk = 5mm x gdzie: δ pemk = 5mm - najwiksze dopuszczalne odkształcenie obliczeniowe dla powadnic kabinowych w obu kieunkach wg pkt Pzypadek B) działanie chwytaczy, pzesunicie odka masy ładunku wzdłuosi Y Połoenie udwigu (Q) w osi "x-x": Połoenie udwigu (Q) w osi "y-y": x Q := x c x Q = 70 mm D y y Q := y c + 8 y Q = 11.5 mm..1. Napenia zginajce: a) Napenia zginajce wzgldem osi "y-y" powadnicy wywołane sił boczn: k 1 g ( Q x Q + P x p) F x := n k h F k x = 9N gdzie : k 1 = wg tabeli G dla chwytaczy polizgowych M y := F x l k M y = 1064 N mm σ y := M y W y σ y = Pa b) Napenia zginajce wzgldem osi "x-x" powadnicy wywołane sił boczn: k 1 g Q y Q + P y p F ( ) y := n F k y = 4 N h k F y l k M x := M x = N mm σ x := M x W x σ x = 6095.Pa 1

14 ... Obcienia wyboczeniowe: k 1 g ( P + Q) F k := F n k = N k ( ) ω 70a F k + k M σ k := σ A k = Pa k gdzie : M = 0 N siła działajca na powadnic wywołana pzez wyposaenie pomocnicze k = 0 współczynnik dynamiczny czci pomocniczych l k λ k = λ i k = min z tabeli dla stali o wytzymałoci R m = wyznaczono: Pa ω = Napenia złoone. a) napenie zginajce σ m := σ x + σ y σ m = Pa < σ pem1 = Pa gdzie:σ pem1 = napenia Pa dopuszczalne powadnic podane w Tablicy 4 dla pzypadku działania chwytaczy i wytzymałoci: R m = b) zginanie i ciskanie. F k + k M σ := σ m + A k σ = Pa < σ pem1 = Pa c) wyboczenie i zginanie. σ c := σ k σ m σ c = Pa < σ pem1 = Pa..4. Zginanie szyjki powadnicy σ F := σ F 1.85 F x C g = Pa < σ pem1 = Pa 14

15 .1.5. Odkształcenia. 0.7 F x l k δ x := δ 48 E J x = 0.01mm < δ pemk = 5mm y 0.7 F y l k δ y := δ 48 E J y = 0.1 mm < δ pemk = 5mm x gdzie: δ pemk = 5mm - najwiksze dopuszczalne odkształcenie obliczeniowe dla powadnic kabinowych w obu kieunkach wg pkt Pzypadek C) nomalne uytkowanie -jazda- pzesunicie odka masy ładunku wzdłuosi X..1 Napenia zginajce. a) Napenia zginajce wzgldem osi "y-y" powadnicy wywołane sił boczn ( ) ( ) k g Q x Q1 x s + P x p x s F x := F n k h x = 154 N k gdzie: k = 1. wg tabeli G dla jazdy F x l k M y := M y = 4056 N mm M y σ y := σ W y = Pa y b) Napenia zginajce wzgldem osi "x-x" powadnicy wywołane sił boczn ( ) ( ) k g Q y Q1 y s + P y p y s F y := F n y = 1N k h k M x := F y l k M x = 079 N mm σ x := M x W x σ x = Pa... Wyboczenie. Podczas nomalnego uytkowania wyboczenie w czasie jazdy nie wystpuje. 15

16 ... Napenia złoone. a) napenia zginajce σ m := σ x + σ y σ m = Pa < σ pem = Pa gdzie: σ pem = napenia Pa dopuszczalne powadnic podane w Tablicy 4 dla pzypadku nomalnego uytkowania i wytzymałoci na ozciganie R m = Pa b) zginanie i ciskanie σ := k M A k + σ m σ = Pa < σ pem = Pa..4. Zginanie szyjki powadnicy: σ F := 1.85 F x C g σ F = Pa < σ pem = Pa..5. Odkształcenia: δ x := 0.7 F x l k 48 E J y δ x = 0.06mm < δ pemk = 5mm δ y := 0.7 F y l k 48 E J x δ y = 0 mm < δ pemk = 5mm

17 .4 Pzypadek D) nomalne uytkowanie -jazda- pzesunicie odka masy ładunku wzdłuosi Y.4.1 Napenia zginajce. a) Napenia zginajce wzgldem osi "y-y" powadnicy wywołane sił boczn ( ) k g Q x Q x s + P x p x s F x4 := F n k h x4 = N k ( ) gdzie: k = 1. wg tabeli G dla jazdy F x4 l k M y4 := M y4 = 6159 N mm M y4 σ y4 := σ W y4 = Pa y b) Napenia zginajce wzgldem osi "x-x" powadnicy wywołane sił boczn ( ) k g Q y Q y s + P y p y s F y4 := F n y4 = 00 N k h k ( ) F y4 l k M x4 := M x4 = 5568 N mm M x4 σ x4 := σ W x4 = Pa x.4.. Wyboczenie. Podczas nomalnego uytkowania wyboczenie w czasie jazdy nie wystpuje.... Napenia złoone. a) napenia zginajce σ m4 := σ x4 + σ y4 σ m4 = Pa < σ pem = Pa gdzie: σ pem = napenia Pa dopuszczalne powadnic podane w Tablicy 4 dla pzypadku nomalnego uytkowania i wytzymałoci na ozciganie R m = Pa 17

18 b) zginanie i ciskanie σ 4 := k M A k + σ m4 σ 4 = Pa < σ pem = Pa..4. Zginanie szyjki powadnicy: σ F4 := 1.85 F x4 C g σ F4 = Pa < σ pem = Pa..5. Odkształcenia: 0.7 F x4 l k δ x4 := δ 48 E J x4 = 0.01mm < δ pemk = 5mm y 0.7 F y4 l k δ y4 := δ 48 E J y4 = 0.06mm < δ pemk = 5mm x 18

19 .5 Pzypadek E) nomalne uytkowanie - załadunek.5.1. Napenia zginajce. a) Napenia zginajce wzgldem osi "y-y: powadnicy wywołane sił boczn ( ) ( ) g F s x 1 x s + P x p x s F x5 := F n k h x5 = N k F x5 l k M y5 := M y5 = 6085 N mm M y5 σ y5 := σ W y5 = Pa y gdzie: F s = 180 kg - wielko siły działajcej na póg wg G.5 nomy b) Napenia zginajce wzgldem osi "x-x" powadnicy wywołane sił boczn ( ) ( ) g F s y 1 y s + P y p y s F y5 := F n y5 = 1N k h k F y5 l k M x5 := M x5 = 99 N mm M x5 σ x5 := σ W x5 = 85Pa x.5.. Wyboczenie. Podczas nomalnego uytkowania wyboczenie w czasie jazdy nie wystpuje..5.. Napenia złoone. a) napenia zginajce σ m5 := σ x5 + σ y5 σ m5 = Pa < σ pem = Pa gdzie: σ pem = napenia Pa dopuszczalne powadnic podane w Tablicy 4 dla pzypadku nomalnego uytkowania i wytzymałoci na ozciganie R m = Pa b) zginanie i ciskanie σ 5 := k M A k + σ m5 σ 5 = Pa < σ pem = Pa 19

20 .5.4. Zginanie szyjki powadnicy: σ F5 := 1.85 F x5 C g σ F5 = Pa < σ pem = Pa.5.5. Odkształcenia: 0.7 F x5 l k δ x5 := δ 48 E J x5 = 0.08mm < δ pemk = 5mm y 0.7 F y5 l k δ y5 := δ 48 E J y5 = 0 mm < δ pemk = 5mm x Waunki postawione w nomie PN/EN-81.1 dla powadnic kabinowych zostały spełnione. 0

21 OBLICZENIA PROWADNIC PRZECIWWAGOWYCH 1. Wymiay powadnic: Zastosowano powadnice w postaci ktowników 50x50x6 o wytzymałoci i poniej podanych wymiaach: Rm = Pa Moment bezwładnoci (X): Moment bezwładnoci (Y): Wskanik wytzymałoci (X): Wskanik wytzymałoci (Y): Pzekój popzeczny: Moduł Younga: Pomie bezwładnoci: Pomie bezwładnoci: Gubo szyjki powadnicy: J xp = mm 4 J yp = mm 4 W xp = mm W yp = mm A kp = 564 mm E = MPa i xp = i yp = C b = 15 mm 15 mm 6 mm. Załoenia podstawowe. Zgodnie z nom PN/EN-81.1 obliczenia spawdzajce zostały wykonane dla pzeciwwagi zawieszonej i powadzonej minoodowo dla pzypadku: nomalne uytkowanie - jazda [1]. Szkic D px = 10 mm D py = 60 mm x pp := 0.10 D px = 1mm y pp := 0.05 D py = 1mm 1

22 5. Dane wejciowe do oblicze : Masa pzeciwwagi: Wymia pzeciwwagi w kieunku x-x: Wymia pzeciwwagi w kieunku y-y: Połoenie masy pzeciwwagi (P b ) w osi "x-x": Połoenie masy pzeciwwagi (P b ) w osi "y-y": P b = 855 kg D px = 10 mm D py = 60 mm x pp = 1mm y pp = 1mm Odległo midzy powadnikami w pionie: Rozstaw zakotwienia powadnic: Ilo powadnic: h p = 075 mm l p = 1400 mm n k = 5. Napenia dla pzypadku [1] - nomalne uytkowanie - jazda 5.1 Napenia zginajce: a) Napenia zginajce wzgldem osi "y-y" powadnicy wywołane sił boczn: F x1p := k g P b x pp n p h p gdzie : k = 1. wg tabeli G dla jazdy M y1p := F x1p l p F x1p = 0N M y1p = 5154 N mm σ y1p := M y1p W yp σ y1p = Pa b) Napenia zginajce wzgldem osi "x-x" powadnicy wywołane sił boczn: F y1p := k g P b y pp n p h p F y1p = 101 N F y1p l p M x1p := M x1p = 666 N mm σ x1p := M x1p W xp σ x1p = Pa 5. Obcienia wyboczeniowe: Podczas nomalnego uytkowania wyboczenie w czasie jazdy nie wystpuje.

23 5. Napenia złoone. a) napenie zginajce σ m1p := σ x1p + σ y1p σ m1p = 8805.Pa < σ pem1p = Pa gdzie: σ pem1p b) zginanie i ciskanie. = napenia Pa dopuszczalne powadnic podane w Tablicy 4 dla pzypadku nomalnego uytkowania i wytzymałoci Rm = Pa σ 1p := σ m1p σ 1p = 8805.Pa < σ pem1p = Pa 5.4 Zginanie szyjki powadnicy σ F1p := 1.85 F x1p C b σ F1p = Pa < σ pem1p = Pa 5.5 Odkształcenia. 0.7 F x1p l p δ x1p := δ 48 E J x1p = 0.0mm < δ pemp := 10 mm yp 0.7 F y1p l p δ y1p := δ 48 E J y1p = 0.15mm < δ pemp = 10mm xp gdzie: δ pemp = 10mm - najwiksze dopuszczalne odkształcenie obliczeniowe dla powadnic pzeciwwagi wg pkt Waunki postawione w nomie PN/EN-81.1 dla powadnic pzeciwwagi zostały spełnione.

24 1. Dane wejciowe do oblicze: OBLICZENIA ZDERZAKÓW Udwig nominalny: Masa kabiny, amy i ospztu: Pdko nominalna dwigu: Q = 450 kg P = 60 kg v = 1 m s Jako zdezaki kabinowe i pzeciwwagowe zastosowane zostały zdezaki z twozywa sztucznego fimy P+S GmbH - Niemcy o nastpujcych paametach: Typ zdezaka: pod kabin: E pod pzeciwwag: E Liczba zdezaków: Maksymalne moliwe ugicie: Minimalne obcienie: Maksymalne obcienie: n zk = 1 n zp = 1 f maxk m mink m maxk = 90mm f maxp = 90mm = 6 kg m minp = 6 kg = 1486 kg m maxp = 1486 kg Wymiay zdezaka: 15 x 100 mm 15 x 100 mm. Spawdzenie dobou zdezaków kabinowych: ( Q + P) m mink < < m n maxk zk m mink = 6 kg < P n zk = 60 kg ( Q + P) n zk = 1080 kg < m maxk = 1486 kg. Spawdzenie dobou zdezaków pzeciwwagi: P b m minp < < m n maxp zp m minp = 6 kg < P b n zp = 855 kg < m maxp = 1486 kg Obliczenia zdezaków kabinowych wykonane zgodnie z wymaganiami nomy PN-EN-81.1 spełniaj wszystkie postawione tam waunki. 4