FOP AVIA S.A. PRECYZYJNE PRZEKŁADNIE RUBOWE-TOCZNE

Transkrypt

1 FOP AVIA S.A. Załoona w 1902r jako producent maszyn i wyposae, Fabryka Obrabiarek Precyzyjnych AVIA S.A. od 40 lat produkuje obrabiarki o wysokiej dokładnoci, a od 30 lat precyzyjne przekładnie rubowe-toczne. FOP AVIA S.A. jest dobrze znana w Europie i na wiecie jako jeden z czołowych dostaw-ców frezarek CNC, pionowych centrów obróbkowych i przekładni rubowych-tocznych, a przewaajca cz jej produkcji jest eksportowana. Nasza oferta obejmuje przekładnie rubowe toczne o duym skoku znajdujce zastoso- wanie w nowoczesnych obrabiarkach o duych prdkociach przesuwów typu High Speed Przekładnie rubowe-toczne s produkowane w klimatyzowanej hali, przy zastosowaniu. nowoczesnych, obrabiarek CNC do wykonywaniu gwintów, oraz specjalistycznych urz-dze pomiarowych co pozwala na uzyskanie produkcji szczególnie wysokiej jakoci. PRECYZYJNE PRZEKŁADNIE RUBOWE-TOCZNE Przekładnie rubowe-toczne produkowane przez FOP AVIA S.A. stosuje si przede wszystkim jako elementy napdowe w nowoczesnych obrabiarkach sterowanych numery-cznie. Znalazły one take zastosowanie w przemyle precyzyjnym, jako czci zespołów pomiarowych, robotów przemysłowych, oraz w innych gałziach przemysłu. Wszystkie standardowe przekładnie s wykonane w trzech klasach dokładnoci 1,3,5 zgodnie z normami DIN69051 (ISO 3408). Przekładnie s wykonane z wysokiej klasy stopów stali, hartowane indukcyjnie i precyzyj- nie szlifowane. Dysponujemy specjalistycznymi stanowiskami do kontroli skoku, momentu obrotowego przekładni, oraz do zarysu gwintu. Standardowe przekładnie rubowe-toczne produkowane przez FOP AVIA S.A. s wykonywane z nakrtkami kołnierzowymi lub nakrtkami cylindrycznymi. Na rubach montujemy nakrtki pojedyncze z luzem osiowym, lub napiciem wstpnym, jak równie nakrtki podwójne. Wykonujemy take nakrtki o nietypowych kształtach według wymaga klienta oraz obudowy do nakrtek. Klient ma wybór typu nakrtki. Standardowym wykonaniem skoku gwintu ruby jest wykonanie metryczne, lecz na yczenie klienta realizujemy skok calowy. Konstrukcje przekładni s cigle ulepszane z uwzgldnieniem ycze zgłaszanych przez klientów. W pracach konstrukcyjnych uywany jest system CAD. Czopy ruby tocznej s wykonywane zgodnie z rysunkami klientów. Dodatkowo oferujemy napraw i regeneracj przekładni rubowych tocznych, oraz produkcj przekładni specjalnych wykonywanych zgodnie z projektem klienta.

2 Spis treci str. 1. Wiadomoci ogólne Program produkcji Klasy dokładnoci wykonania Warunki geometryczne odbioru przekładni Zakres wymiarowy Typy nakrtek Materiały i obróbka cieplna Zasady doboru przekładni rubowo tocznej 3.1. Uwagi ogólne Przypadki łoyskowania Obcienia krytyczne na wyboczenie Obroty krytyczne Obcienie przekładni Nono spoczynkowa ( statyczna ) Nono ruchowa ( dynamiczna ). Trwało Sztywno Moment oporowy napicia wstpnego Wskazówki dla uytkowników 4.1 Wstpny dobór przekładni Kocówki rub kulkowych Zabudowa przekładni Uszczelnienia Monta Przechowywanie Smarowanie Uszkodzenia Zestawienie typowych nakrtek produkowanych przez FOP AVIA S.A Załcznik nr 1 ( siła krytyczna F kr ) Załcznik nr 2 ( prdko krytyczna n kr )....47

3 1. WIADOMOCI OGÓLNE Przekładnie rubowe toczne rozwinły si z konwencjonalnych przekładni rubowych przez wprowadzenie midzy rub i nakrtk elementów tocznych (kulek łoyskowych). W wyniku zastpienia tarcia lizgowego tarciem tocznym przekładnie rubowe toczne wykazuj szereg zalet,dziki którym znalazły szerokie zastosowanie w mechanizmach wymagajcych: - wysokiej sprawnoci - bezluzowej pracy - wysokiej sztywnoci osiowej - duej trwałoci. W szczególnoci przekładnie rubowe toczne stosowane s jako elementy napdowe i pomiarowe w obrabiarkach sterowanych numerycznie, w przemyle precyzyjnym jako czci zespołów pomiarowych, w przemyle lotniczym i wielu innych gałziach przemysłu. okrelonego napicia wstpnego układ staje si samohamowny. Przekładnie rubowe toczne wytwarzane s z wysokiej jakoci materiałów. W wyniku toczenia kulek w zahartowanych rowkach ruby i nakrtki zuycie przekładni jest bardzo małe, co eliminuje konieczno kompensacji luzu i zapewnia utrzymanie dokładnoci skoku w całym okresie eksploatacji. Zastosowanie nakrtek z napiciem wstpnym umoliwia uzyskanie pracy bezluzowej oraz znaczne podwyszenie sztywnoci Przekładnie rubowe toczne Przekładnie rubowe toczne Sprawno η% µ=0.002 µ=0.01 µ=0.005 µ=0.1 µ=0.2 µ=0.3 Przekładnie rubowe lizgowe Sprawno η% µ=0.002 µ=0.005 µ=0.01 µ=0.1 Przekładnie rubowe lizgowe Kt pochylenia linii rubowej λ 0 Kt pochylenia linii rubowej λ 0 Rys. 1.1 Rys. 1.2 Wysoka sprawno przekładni rubowych tocznych umoliwia ich zastosowanie do zamiany ruchu postpowego na obrotowy. Na rys 1.1 przedstawiono zalenoci η od kta pochylenia linii rubowej λ w przypadku zamiany ruchu obrotowego na postpowy, a na rys. 1.2 w przypadku zamiany ruchu postpowego na obrotowy. Naley jednak zwróci uwag, e zamiana ruchu postpowego na obrotowy jest moliwa w przypadku przekładni bez napicia wstpnego. Mianowicie po przyłoeniu pewnego W przekładniach FOP AVIA S.A. standardowo stosowany jest tzw. wewntrzny obieg kulek (rys.1.3), w którym kulka po przetoczeniu przez jeden zwój gwintu nakrtki jest zawracana na pocztek obiegu przez kanał w specjalnej wkładce osadzonej w nakrtce. W przekładniach FOP AVIA S.A. stosuje si zarys dwułukowy. Zarys ten pozwala na uzyskanie wysokiej sztywnoci przy jednoczesnej eliminacji luzu osiowego przekładni. Wymagana sztywno przekładni osigana jest w dwojaki sposób:

4 nakrtka pojedycza) (rys.1.6). 1- Przez zastosowanie dwóch skontrowanych nakrtek a) napinanie wstpne rozcigajce, nakrtki s rozpychane, co odpowiada obcieniu typu ruba rozcigana nakrtka ciskana ( rys. 1.4) b) napinanie wstpne ciskajce, nakrtki s ciskane ku sobie, co odpowiada obcieniu typu ruba ciskana nakrtka rozcigana (rys. 1.5) 2- Przez kompensacj luzu w wyniku selekcji rednic kulek ( zarys czteropunktowy, Zakres produkcji: rednica nominalna: 16 ~ 100mm Skok: 4 ~ 20 mm Długo: standardowa 4000mm Rys. 1.3

5 2. PROGRAM PRODUKCJI. 2.1 Klasy dokładnoci wykonania. Na rys. 2.1 przedstawiono parametry okrelajce dokładno skoku przekładni (wymiary i odchyłki w mm). le 0 - odchyłka skoku + 2Π(rad) Lu skok nominalny V2Π Rys V300p Vup wykres odchyłek skoku rednia linia skoku le +Ep -Ep Lu Przesuw uyteczny równy długoci gwintu zmniejszonej o długo odcinków le nie podlegajcych odbiorowi. C dane odchylenie redniej linii skoku od linii skoku nominalnego na długoci Lu. Ep Dopuszczalne odchylenie redniej linii skoku od wartoci danej. Vup Dopuszczalna szeroko pasma krzywej odchyłek skoku. V300p Szeroko pasma na długoci 300mm. V2Π -- Szeroko pasma w obrbie jednego skoku. C Warto C (dane odchylenie skoku gwintu od skoku nominalnego) powinna by okrelona w zamówieniu. W przypadku braku wymaga przyjmuje si C=0. Pomiar skoku odnosi si do temperatury 293K ( 20 0 C ). Długo odcinka nie podlegajcego odbiorowi l emax przyjmuje si: - dla skoku 5mm l emax =20mm, - dla skoku 10mm l emax =40mm, - dla skoku 20mm l emax =60mm dane odchylenie redniej lini skoku C od skoku nominalnego na długoci Lu mona okreli: C= L 0 x L L u 0 gdzie: L 0 = α x L 0 x T [mm] przyrost długoci ruby midzy łoyskami. L 0 odległo midzy łoyskami. L u długo gwintu kulkowego. mm α = 11 x 10-6 [ mm*deg ] współczynnik rozszerzalnoci cieplnej dla stali. T rónica temperatur [deg]. Standardowo FOP AVIA S.A. wytwarza przekładnie w trzech klasach dokładnoci oznaczonych symbolami wg DIN ( ISO 3408 ) 1, 3, 5 i okrelonych dopuszczalnymi wartociami V300p szerokoci pasma V300. Tab. 2.1 Kl. dokł. V300p[µm] V2πp[µm] Tab. 2.2 Midzynarodowy Standard Klas Dokładnoci Przekładni. Jednostka: [µm] Kl.dokł ISO,DIN BSI JIS e300 (V300p.) HIWIN

6 W tab. 2.3 zestawiono dopuszczalne wartoci Vup i Ep w zalenoci od długoci uytecznej Lu oraz klas dokładnoci. Tab. 2.3 Lu[mm] Ep[µm] Vup[µm] powyej do Warunki geometryczne odbioru przekładni. Tab. 2.4 Symbol T1 Zakresy wymiarowe Klasy dokładnoci Od do L

7

8 Tab. 2.5 Symbol T2 Tab.2.6 Symbol T3 Tab.2.7 Symbol T4 Tab.2.8 Symbol T5 Tab.2.9 Symbol T6 Zakresy wymiarowe Klasy dokładnoci od do L Zakresy wymiarowe Klasy dokładnoci od do L Zakresy wymiarowe Klasy dokładnoci od do d Zakresy wymiarowe Klasy dokładnoci od do D Zakresy wymiarowe Klasy dokładnoci od do D UWAGI : 1. Pomiary T5 i T6 odnosz si tylko do nakrtek z napiciem wstpnym. 2. Do odbioru prawego (odpowiednio lewego) koca ruby nakrtk umieci moliwie blisko bazy A (odpowiednio B), jednak co najmniej 2 zwoje od koca gwintu 2.3 Zakres wymiarowy. FOP AVIA S.A. wytwarza przekładnie rubowe toczne w zakresie rednic nominalnych d 0 = mm, skoków P= 4 20 mm i całkowitej długoci ruby l s = 4000mm. rednic nominaln gwintu jest rednica powierzchni walcowej, na której rozmieszczone s rodki kulek. Podstawowe wielkoci przekładni wytwarzanych w FOP AVIA S.A. zestawiono w tab Na yczenie klienta po uzgodnieniu z wytwórc mona wykona przekładnie o całkowitych długociach wikszych od podanych w tab jako dopuszczalne dla poszczególnych klas dokładnoci, jednak nie wikszych ni 4000mm. W tych przypadkach naley sprawdzi przekładnie rachunkowo na warunki wyboczenia i obrotów krytycznych. Sposób obliczania podano w rozdziale 3 niniejszego katalogu.

9 Tab rednica podziałowa d 0 (mm) Klasa dokładnoci Skok P(mm) Dopuszczalna długo ruby l s (mm) skoki zalecane - wielkoci standardowej 2.4 Typy nakrtek. W produkcji FOP AVIA S.A. przyjto nastpujce standardowe typy nakrtek (rys. 2.2). Nakrtki s wykonywane standardowo ze zgarniaczami z tworzyw sztucznych. Poniszy schemat przedstawia sposób oznaczenia standardowych przekładni produkcji FOP AVIA S.A. Pojedycza z luzem osiowym Pojedycza z napiciem w stpnym K1 K2 C1 C 2 Przykład oznaczenia: 3VNBK3-40x10x1000x800x3 3 VNB K3 40x10 x 1000 x 800 x 3 1) Kl. Dokładnoci Długo Gwintu Ilo Obiegów Typ Nakrtki Stały Symbol Przekładni rednica x Skok Długo ruby Kierunek Gwintu K3 C 3 1) litera L- lewy gwint brak litery- prawy gwint Podwójna z napiciem w stpnym Rys. 2.2 K4 Symbol 3 VNB K3 40x10 x 1000 x 800 x 3 oznacza nakrtk kulkow podwójn z napiciem wstpnym, złoon z nakrtek 3-obiegowych o rednicy nominalnej 40mm i skoku 10mm z gwintem prawym, ze zgarniaczami o długoci całkowitej ruby 1000mm i długoci gwintu 800mm wykonanej w 3 klasie dokładnoci.

10 2.5 Materiały i obróbka cieplna. Tab Nazwa Gatunek materiału czci PN DIN ruba ŁH15 100Cr6 18HGM 20CrMo5 Nakrtka ŁH15 100Cr6 Obróbka Cieplna Hartowanie indukcyjne gwintu kulkowego Nawglanie i hartowanie gwintu kulkowego Hartowanie gwintu kulkowego Twardo HRC Kulki ŁH15 100Cr Twardo czopów ruby wynosi HB (materiał wyarzany na sferoidyt). W szczególnych przypadkach na yczenie klienta i po uprzednim uzgodnieniu elementy przekładni (z wyjtkiem kulek łoyskowych) mog by wykonane z innych materiałów, np. ruba ze stali nierdzewnej itp. W tych przypadkach obliczenia nonoci statycznej C 0 i dynamicznej C przekładni naley przeprowadza z uwzgldnieniem osigalnej dla danego materiału twardoci powierzchni gwintu. Sposób obliczania podano w rozdziale 3 niniejszego katalogu. 3. Zasady doboru przekładni rubowej tocznej. 3.1 Uwagi ogólne. Dobór przekładni rubowej tocznej do danego zastosowania polega na okreleniu nastpujcych parametrów: - rednica nominalna gwintu kulkowego - skok gwintu kulkowego - dopuszczalne odchyłki skoku (klasa dokładnoci) - długo ruby - typ nakrtki - dopuszczalny luz wzdłuny ( VNBK1 i VNBC1) - napicie wstpne (VNBK2, VNBK3, VNBK4, VNBC2, VNBC3). Kryteriami doboru s: - ogólne wymagania z zastosowania przekładni - wymagana trwało przekładni przy załoonych obcieniach roboczych - wytrzymało przekładni okrelona warunkami wyboczenia i obrotów krytycznych oraz maksymalnych przewidywanych sił osiowych - wymagana sztywno osiowa. Główne wymiary przekładni (rednica nominalna, skok, długo ruby) mog by wstpnie okrelone na podstawie ogólnej konstrukcji maszyny lub urzdzenia, w skład którego wchodzi przekładnia. Ju na etapie doboru pomoc mog by wartoci nonoci statycznej i dynamicznej oraz sztywnoci zawarte w rozdziale 5 niniejszego katalogu. Jeeli po dokładniejszym obliczeniu okae si, e wstpnie dobrane parametry nie spełniaj wymaganych kryteriów to powinny by one skorygowane w oparciu o niej podane wskazówki: 1. Zbyt mała nono statyczna lub dynamiczna. - zwikszy rednic nominaln - zwikszy ilo obiegów nakrtki - w miar moliwoci zwikszy rednic kulki ( zwikszajc skok) 2. Niedotrzymane warunki wyboczenia lub obrotów krytycznych. - zwikszy rednic nominaln - zmieni sposób łoyskowania na sztywniejszy 3. Zbyt mała sztywno osiowa. - sprawdzi sztywno zamocowania przekładni w maszynie

11 - wprowadzi napicie ruby sił rozcigajc - zwikszy rednic nominaln - zwikszy ilo obiegów - zwikszy napicie wstpne przekładni (sposób nie zalecany, zmniejszenie trwałoci). 3.2 Sposoby łoyskowania. Sposób łoyskowania przekładni jest okrelony przez ogóln konstrukcj maszyny. Jednak ju we wstpnym etapie projektowania naley zdawa sobie spraw, e od sposobu łoyskowania zaley sztywno, obroty krytyczne i dopuszczalne obcienie z uwagi na wyboczenie. Rozrónia si cztery typowe przypadki łoyskowania przekładni, pokazane schematycznie w tab na kocach ruby wzgldnie jako odległo od rodka łoyskowania do swobodnego koca ruby (przypadek 2-0). Dopuszczalne obcienie osiowe przekładni z uwagi na wyboczenie F dop jest okrelone warunkiem Fdop = x Fkr > C 0 gdzie: x- współczynnik bezpieczestwa ( ) F kr ( patrz załcznik nr 1 str. 46) C 0 nono statyczna przekładni 3.4 Obroty krytyczne. W celu zapobieenia wibracjom przekładnia powinna pracowa przy obrotach niszych od pierwszej prdkoci krytycznej. Obliczenie prdkoci krytycznej w przypadku stali (E= dan/cm 2, γ = dan/cm 3 ) mona przeprowadzi według wzoru: Tab Obcienie krytyczne na wyboczenie. ruby poddane w pracy obcieniom ciskajcym powinny by sprawdzone na wyboczenie. Obliczenia dokonuje si na podstawie wzoru Eulera, który dla stali (E= dan/cm 2 ) moe by zapisany w postaci: gdzie: F kr d r = k 2 l F kr siła krytyczna dla wyboczenia (dan) d r - rednica rdzenia ruby (mm) l 0 - długo obliczeniowa (mm) k - współczynnik zaleny od sposobu łoyskowania (tab. 3.1). 0 2 n k d r kr = 2 l0 gdzie: n kr - prdko krytyczna (obr/min) d r - rednica rdzenia ruby (mm) l 0 - długo obliczeniowa (mm) k współczynnik zaleny od sposobu łoyskowania ( tab. 3.2) Tab. 3.2 Sposób łoyskowania k Dopuszczalna prdko obrotowa ruby n dop jest okrelona warunkiem: n dop = x n gdzie: x = 0.8 współczynnik bezpieczestwa n kr ( patrz załcznik nr 2 str. 47) kr Długo obliczeniow naley przyjmowa jako odległo midzy rodkami podpór łoyskowych

12 3.5 Obcienie przekładni. Pod pojciem obcienia przekładni rozumie si sił działajc midzy rub i nakrtk w kierunku osi przekładni. Siła ta moe by stała lub zmienna. W przypadku zmiennego obcienia rozrónia si warto maksymaln F max i warto redni F m Obcienie rednie F m okrela si według wzoru: F m F n t + F n t + Fi nit i = n t + n t + n t i 1 1/ 3 gdzie: F 1,F 2...F i dan obcienia n 1, n 2...n i obr/min prdkoci obrotowe t 1, t 2...t i % - udziały czasowe Wyraenie: dan n1t1 + n1t niti nz = obr / min 100 okrela tzw. redni prdko obrotow. W przypadku obcie spoczynkowych miarodajne jest porównanie obcienia maksymalnego F m z nonoci statyczn C 0, w przypadku obcie ruchowych porównanie obcienia równowanego F m z nonoci dynamiczn C z uwzgldnieniem wymaganej trwałoci przekładni. Uwaga: Jeeli w pracy przekładni przewiduje si wystpowanie obcie w kierunku innym ni osiowy, prosimy zwraca si do nas o konsultacje. 3.6 Nono spoczynkowa (statyczna). Nono spoczynkowa C 0 okrela si jako obcienie powodujce odkształcenie trwałe w punkcie styku kulek z bieni o wartoci 10-4 rednicy kulki. Midzy maksymalnym obcieniem przekładni F max i nonoci spoczynkow C 0 powinna zachodzi zaleno: f ho C0 Fmax f d gdzie: f ho współczynnik zaleny od twardoci bieni (tab. 3.3) f d współczynnik zaleny od charakteru obcienia (tab. 3.4) Tab. 3.3 Twardo 58 HRC f h0 1 0,92 0,82 0,73 Twardo 50 HRC f h0 0,65 0,47 0,37 0,21 Tab. 3.4 Charakter obcienia f d Obcienie w ruchu bez wstrzsów 0,5 Normalne warunki pracy, obcienie w spoczynku. 1 Obcienie zmienne 1,5 2 Obcienie uderzeniowe >2 Iloczyn f h0 C 0 jest nonoci spoczynkow przekładni zredukowan z uwagi na rzeczywist twardo bieni, a iloczyn F max f d jest obliczeniow sił maksymaln zredukowan z uwagi na warunki pracy. 3.7 Nono ruchowa (dynamiczna), trwało. Główn przyczyn zuycia przekładni rubowej tocznej jest zmczenie materiału. Okres pracy przekładni, po którym wystpuje zuycie bieni nazywamy trwałoci przekładni. Trwało przekładni okrela si w obrotach L lub w godzinach L h. Trwało przekładni jest odwrotnie proporcjonalna do trzeciej potgi obcienia: L L 1 2 F2 = F 1 Nono ruchowa (dynamiczna) C jest to obcienie stałe, przy którym trwało przekładni odpowiadajcej standardowym warunkom wykonania wynosi 1 milion obrotów. Trwało takiej przekładni wynosi wic przy stałym obcieniu sił F: C L = 3 obrotów 6 10 F Dobór przekładni do konkretnego zastosowania naley przeprowadzi na podstawie zalenoci: Cred f N Fred gdzie: C red nono ruchowa zredukowana F red obcienie zredukowane 3

13 L f = 3 N 10 6 f N - współczynnik trwałoci odpowiadajcy wymaganej trwałoci L obrotów. Warto nonoci ruchowej powinna by skorygowana, jeeli twardo bieni jest mniejsza od 58 HRC, co z reguły ma miejsce w przypadku zastosowania nietypowych materiałów. Współczynnik f h zaleny od twardoci bieni naley przyjmowa wg tab.3.5. Tab. 3.5 Twardo 58 HRC f h 1 0,87 0,76 0,67 Twardo 50 HRC f h 0,58 0,43 0,33 0,18 Trwało przekładni jest na ogół ograniczona trwałoci kulki. W tym przypadku warto nonoci ruchowej powinna by skorygowana współczynnikiem f p. zalenym od przesuwu wzgldnego t.j. : lu gdzie: i P l u przesuw nakrtki i ilo obiegów P skok Tab. 3.6 l do do do u >1 i P f p 0,77 0,80 0,85 0,88 l do do do u i P 2, ,0 >3,0 f p 0,91 0,94 0,97 1,0 Nono ruchowa zredukowana wyraa si zalenoci : Cred = f h f p C Punktem wyjcia do okrelenia obcienia zredukowanego F red jest warto obcienia redniego F m. obliczona wg punktu 3.5 na podstawie załoe technicznych pracy przekładni. Jeeli w pracy przekładni wystpuje nierównomierno obcienia, uderzenia i wibracje, to do oblicze naley przyjmowa obcienia odpowiednio zwikszone. Współczynnik f d zaley od charakteru pracy. Tab. 3.7 Charakter pracy f d równomierny bieg 1,0 1,2 lekkie uderzenie 1,2 1,5 silne uderzenia i wibracje 1,5 3,0 Obcienie zredukowane wyraa si zalenoci: Fred = f d Fm Reasumujc, otrzymujemy dla okrelenia nonoci ruchowej C przekładni zaleno: f h f p C f N f d Fm Uwaga: Obliczenia trwałoci, a wic i wymaganej nonoci ruchowej przekładni naley przeprowadza dla jednego okrelonego kierunku działania sił midzy rub i nakrtk. W uzasadnionych przypadkach naley przeprowadza obliczenia odrbne dla obu kierunków działania sił w całym cyklu pracy przekładni. W przypadku załoonej trwałoci L naley z dwóch obliczonych wartoci wymaganej nonoci ruchowej C przyjmowa wiksz. W przypadku znanej nonoci ruchowej C trwałoci przekładni jest mniejsza z dwóch obliczonych wartoci L. Midzy trwałoci L wyraon w obrotach i L h wyraon w godzinach zachodzi zaleno: L Lh = 60 nz gdzie: n z zastpcza prdko obrotowa (obr/min) wg punktu 3.3. W przypadku załoonej trwałoci godzinowej L h mona okreli wymagan nono ruchow ze wzoru: Lh 60 nz Cred F 3 red 10 6 a po podstawieniu i uproszczeniu: i fd 3 C ( F n q ) 0. 6 L f f n p 1 i i i h

14 L f N = f N - współczynnik trwałoci odpowiadajcy wymaganej trwałoci L obrotów. Warto nonoci ruchowej powinna by skorygowana, jeeli twardo bieni jest mniejsza od 58 HRC, co z reguły ma miejsce w przypadku zastosowania nietypowych materiałów. Współczynnik f h zaleny od twardoci bieni naley przyjmowa wg tab.3.5. Tab. 3.5 Twardo 58 HRC f h 1 0,87 0,76 0,67 Twardo 50 HRC f h 0,58 0,43 0,33 0,18 Trwało przekładni jest na ogół ograniczona trwałoci nakrtki. Jednak w przypadku bardzo małych przesuwów w stosunku do długoci czynnej nakrtki uwydatnia si wpływ napre na styku kulki ze rub. W tym przypadku warto nonoci ruchowej powinna by skorygowana współczynnikiem f p. zalenym od przesuwu wzgldnego t.j. : lu gdzie: i P l u przesuw nakrtki i ilo obiegów P skok Tab. 3.6 l do do do u >1 i P f p 0,77 0,80 0,85 0,88 l do do do u i P 2, ,0 >3,0 f p 0,91 0,94 0,97 1,0 Nono ruchowa zredukowana wyraa si zalenoci : Cred = f h f p C Punktem wyjcia do okrelenia obcienia zredukowanego F red jest warto obcienia równowanego F m. obliczona wg punktu 3.5 na podstawie załoe technicznych pracy przekładni. Jeeli w pracy przekładni wystpuje nierównomierno obcienia, uderzenia i wibracje, to do oblicze naley przyjmowa obcienia odpowiednio zwikszone. Współczynnik f d zaley od charakteru pracy. Tab. 3.7 Charakter pracy f d równomierny bieg 1,0 1,2 lekkie uderzenie 1,2 1,5 silne uderzenia i wibracje 1,5 3,0 Obcienie zredukowane wyraa si zalenoci: Fred = f d Fm Reasumujc, otrzymujemy dla okrelenia nonoci ruchowej C przekładni zaleno: f h f p C f N f d Fm Uwaga: Obliczenia trwałoci, a wic i wymaganej nonoci ruchowej przekładni naley przeprowadza dla jednego okrelonego kierunku działania sił midzy rub i nakrtk. W uzasadnionych przypadkach naley przeprowadza obliczenia odrbne dla obu kierunków działania sił w całym cyklu pracy przekładni. W przypadku załoonej trwałoci L naley z dwóch obliczonych wartoci wymaganej nonoci ruchowej C przyjmowa wiksz. W przypadku znanej nonoci ruchowej C trwałoci przekładni jest mniejsza z dwóch obliczonych wartoci L. Midzy trwałoci L wyraon w obrotach i L h wyraon w godzinach zachodzi zaleno: L Lh = 60 nz gdzie: n z zastpcza prdko obrotowa (obr/min) wg punktu 3.3. W przypadku załoonej trwałoci godzinowej L h mona okreli wymagan nono ruchow ze wzoru: Lh 60 nz Cred F 3 red 10 6 a po podstawieniu i uproszczeniu: i fd 3 C ( F n q ) 0. 6 L f f n p 1 i i i h

15 3.8 Sztywno. Miar sztywnoci R układu jest iloraz działajcej siły F oraz wywołanego przez t sił odkształcenia δ. R F = δ W przypadku przekładni rubowych tocznych odkształcenie δ jest w ogólnym przypadku sum odkształce ruby, nakrtki, łoyskowania ruby, zamocowania nakrtki oraz odkształcenia złcza kulkowego, które wynika z ugicia kulek i bieni pod wpływem działajcych sił: δ = δ s + δ n + δ l + δ z + δ k Na ogół głównym składnikiem odkształcenia jest odkształcenie ruby: F l δ s = E A gdzie: F obcienie osiowe l długo czci roboczej E moduł sprystoci A pole przekroju Odkszałcenie ruby moe by wydatnie zmniejszone przez jej dwustronne łoyskowanie z napiciem wstpnym sił rozcigajc, co dla pewnej wartoci obcienia przekładni F przedstawiono pogldowo na rys δ Odkształcenie złcza kulkowego δ k jest z reguły funkcj nieliniow obcienia F. W przypadku nakrtki pojedyczej bez napicia wstpnego wyraa si ona zalenoci : 2/ 3 δ k = a F gdzie: a współczynnik zaleny od parametrów konstrukcyjnych Reasumujc: a) napicie wstpne powinno by tylko tak wysokie jak jest to konieczne i tak małe, jak jest to moliwe b) obcienie robocze do trzykrotnej wartoci napicia wstpnego nie powoduje zluzowania (spadek napicia do zera) c) jako maksymaln warto napicia wstpnego mona traktowa napicie wstpne w wysokoci: Fn = 015. C gdzie: C nono ruchowa przekładni Dla innych wartoci napicia wstpnego F n sztywno R mona obliczy ze wzoru R ' ' F n = 01. C 1/ 3 Podane w rozdziale 5 wartoci sztywnoci odnosz si do przekładni wykonanych w klasach dokładnoci 1 i 3. Dla klasy 5 naley warto sztywnoci zmniejszy około 10%. Sztywno równie zmniejszy si przy montau nakrtki w obudowie. 3.9 Moment oporowy napicia wstnego Rys bez napicia wstpnego ruby 2- ruba napita wstpnie W tym przypadku max odkształcenie ruby wynosi: δ s F l0 = 4 E A Przekładnia z napiciem wstpnym sił F n przy obracaniu ruby wzgldem nakrtki bez przyłoenia zewntrznego obcienia sił wzdłun wykazuje pewien opór, który wyraa si w jednostkach momentu, np. Nm, i nazywany jest momentem oporowym napicia wstpnego T. Rys. 3.2 przedstawia usytuowanie rzeczywistego wykresu momentów wzgldem pola tolerancji momentów. Tab. 3.8 podaje dopuszczalne wartoci odchyle momentu dt p0 w % od wartoci nominalnych T p0

16 w zalenoci od smukłoci gwintu ruby oraz klasy dokładnoci wykonania przekładni. 4.0 Wskazówki dla uytkowników. ±dtpa ±dtp0 4.1 Wstpny dobór przekładni. Tp0 Tpa Przy zamawianiu przekładni prosimy załczy wypełniony kwestionariusz doboru wg wzoru. Lu - L Rys. 3.2 Lu - L L u przesuw uyteczny L długo nakrtki T p0 nominalna warto momentu dt p0 dopuszczalna odchyłka od wartoci T p0 T pa rzeczywista rednia warto momentu DT pa rzeczywista odchyłka od wartoci T pa Tab. 3.8 Nominalna Dopuszczalna odchyłka dt p0 (%) warto Klasa dokładnoci momentu T p0 (Nm) Dla ponad do du ponad do Dla l d u ponad do l u Dla d0 > nie okrelone Kocówki rub kulkowych. 1. Kocówki rub kulkowych wykonuje si w zasadzie zgodnie z wymaganiami zamawiajcego. Powinny one jednak spełnia okrelone warunki podyktowane wzgldami wykonawstwa i montau przekładni. Standardowe kocówki rub kulkowych przedstawiono na rys. 4.1 i wymiary wg tab Gwinty drobnozwojowe w wykonaniu standardowym w klasie 6g. Moliwe jest wykonanie specjalne w innych klasach dokładnoci. Zalecane wymiary gwintów nakrtek łoyskowych, a mianowicie: M15x1, M17x1, M20x1, M25x1.5, M30x1.5, M35x1.5, M40x1.5, M45x1.5, M50x1.5, M55x2, M60x2, M65x2

17 Rys. 4.1 Tab Zabudowa przekładni. Zabudowa nakrtki powinna zapewnia wysok sztywno w kierunku poosiowym. Zaleca si stosowanie jak najmniejszej liczby elementów porednich przenoszcych siły robocze przekładni, co prowadzi do zwikszenia sztywnoci zabudowy. Nakrtki kołnierzowe typu VNBK1, VNBK2, VNBK3 i VNBK4 nie wymagaj specjalnej obudowy. Uytkownik mocuje nakrtk bezporednio do korpusu maszyny rubami przez otwory w kołnierzu. Powierzchni bazujc jest rednica centrowania pasowana z otworem korpusu H7/g6 lub powierzchni kołnierza przy lu nym osadzaniu w otworze (rys. 4.2) Nakrtki bez kołnierza typ VNBC1, VNBC2 i VNBC3 powinny by umieszczone w obudowie z rowkiem wpustowym (rys 4.3). Łoyskowanie ruby powinno by bardzo sztywne, zapewniajce minimalne ugicie i zdolno tłumienia drga. ruby pracujce w stałych temperaturach zaleca si łoyskowa dwustronnie z napiciem wstpnym ruby. Przykłady łoyskowania przekładni rubowych tocznych podano na rys. 4.4.

18 15 Rys. 4.2 Rys. 4.3 Rys Uszczelnienia. Przekładnie rubowe toczne powinny by w pracy zabezpieczone od zanieczyszcze i pyłu. W przypadku zabudowania przekładni wewntrz korpusu maszyny lub gdy rodowisko pracy przekładni nie grozi jej zanieczyszczeniem, stosowanie specjalnych zabezpiecze nie jest potrzebne. W innych przypadkach wystarcza na ogół zastosowanie zgarniaczy stykajcych si z gwintem ruby i zamykajcych wntrze nakrtki, co odpowiednio zwiksza jej długo. W szczególnych przypadkach, gdy powietrze w otoczeniu maszyny zawiera znaczn ilo pyłu lub czynniki sprzyjajce korozji zaleca si stosowanie dodatkowych szczelnych osłon obejmujcych cał przekładni w postaci miechów składanych lub osłon teleskopowych. 4.5 Monta. Przekładnia rubowa toczna musi by montowana w komplecie wraz z nakrtk. Demonta nakrtki przez uytkownika jest niedopuszczalny. Niedopuszczalne jest wykrcanie nakrtki z gwintu kulkowego ruby, poniewa powoduje to wysypanie si kulek z nakrtki. Niewspółosiowo gniazda nakrtki i otworów pod łoyska nie powinna przekracza 0.01mm. Dopuszczalna nieprostopadło przylgi kołnierza wzgldem osi przekładni 0.01/100mm. Powierzchnie przylgi i kołnierza powinny by starannie oczyszczone, a ruby mocujce dokrcone równomiernie. Niedopuszczalne jest wbijanie nakrtki w gniazdo. Niedopuszczalne jest wiercenie przez otwory do rub mocujcych nakrtk. Otwory gwintowane w korpusie pod ruby mocujce nakrtk powinny posiada faz przy wejciu. 4.6 Przechowywanie. Przekładnie rubowe toczne powinny by przechowywane w stanie zakonserwowanym w opakowaniu fabrycznym. W trakcie montau przekładnie powinny by ustawione na stojakach w pozycji pionowej lub układane w fabrycznym opakowaniu w celu uniknicia deformacji ruby. 4.7 Smarowanie. Smarowanie przekładni rubowych tocznych jest w kadym przypadku niezbdne w celu utworzenia cienkiej błonki ochronnej oddzielajcej powierzchnie pracujce i zmniejszajcej ich zuycie. Celem smarowania jest ponadto poprawienie płynnoci pracy, zmniejszenie tarcia i ochrona przed korozj. Do przekładni naley stosowa w ogólnoci takie same rodki smarne jak do łoysk tocznych. Naley zwraca uwag, aby smar był czysty. Dobór sposobu smarowania, rodzaj smaru i jego iloci zaley od konstrukcji, prdkoci obrotowej, obcie, temperatury

19 pracy i otoczenia, przewidywanych warunków dozoru, skutecznoci uszczelnienia itp. Zastosowanie smaru stałego jest dogodne, poniewa nie komplikuje konstrukcji, pozwala na zastosowanie prostych i pewnych uszczelnie oraz nie wymaga stałego dozoru. Ponadto smar stały przyczynia si do uszczelniania wntrza nakrtki i sprzyja płynnej pracy przekładni. Dlatego smar stały zaleca si we wszystkich przypadkach, gdy prdkoci obrotowe i temperatury pracy nie s zbyt wysokie. Przy duych obcieniach i małych prdkociach obrotowych naley stosowa smary o wikszej lepkoci. Smar powinien wypełnia 1 / 3 ½ przestrzeni wewntrz nakrtki. W przypadku smaru stałego na ogół wystarcza smarowanie raz lub dwa razy rocznie. Olej jest najodpowiedniejszym rodkiem smarnym dla przekładni. Stosuje si go najczciej wtedy, gdy inne czci maszyn s smarowane olejem, albo gdy obroty przekładni s za wysokie do zastosowania smaru. Dobór oleju o odpowiedniej lepkoci w zalenoci od rednicy podziałowej, prdkoci obrotowej i temperatury pracy przekładni przedstawiono na wykresie. W tabeli zestawiono zalecane oleje. Olej powinien by wolny od kwasów i składników powodujcych korozj, nie powinien tworzy piany i powinien by odporny na starzenie. 4.8 Uszkodzenia. Uszkodzenia przekładni rubowych tocznych mog nastpi w skutek: - wykrcenia nakrtki poza gwint ruby - wadliwego montau - ukrytych wad materiału - przecienia - zatarcia przez zanieczyszczenie itp. W adnym z tych przypadków nie przewiduje si wymiany uszkodzonej czci u uytkownika. Nie przewiduje si równie wymiany jakiejkolwiek czci przekładni na skutek jej zuycia. Wyjtkiem od tej reguły mog by tylko zgarniacze smaru. Lepko Gatunek ISO DIN 1517 VG 68 CL 68 CLP 68 VG 100 CI 100 CLP 100 VG 150 CL 150 CLP 150 VG 200 CL 220 CLP 220 CASTROL ELF MOBIL Hyspin AWS 68 Alpha SP 68 Hyspin AWS 100 Alpha SP 100 Alpha SP 150 Alpha SP 150 Alpha SP 220 Alpha SP 220 Polytelis 68 Moglia 68 Polytelis 100 Moglia 100 Polytelis 150 Moglia 150 Polytelis 220 Moglia 220 Vactra Oil Heavy Medium Mobilgear 626/ Vactra Oil No.2 Vactra Oil Heavy Mobilgear 627 Vactra Oil Extra Heavy Mobilgear 627 Mobil DTE Oil BB Mobilgear 626/ Vactra Oil No.4

20 5.0 Zestawienie typowych nakrtek produkowanych prze FOP AVIA S.A. Pojedycza z luzem osiowym Pojedycza z napiciem wstpnym K1 str K2 str K3 C1 str C2 str C3 Podwójna z napiciem wstpnym str K4 str str

21 g6 Wymiary gwintu rednica podział. d 0 Skok p rednica kulki D k Liczba Obiegów Nono dynam. C[daN] Nono statycz. Co[daN] Max. luz osiowy [mm] 3VNBK1 16x VNBK1 20x VNBK1 20x VNBK1 25x VNBK1 25x VNBK1 25x VNBK1 25x VNBK1 25x VNBK1 32x VNBK1 32x VNBK1 32x VNBK1 32x VNBK1 32x VNBK1 32x VNBK1 32x VNBK1 32x VNBK1 32x VNBK1 32x VNBK1 40x VNBK1 40x VNBK1 40x VNBK1 40x VNBK1 40x VNBK1 40x VNBK1 40x VNBK1 40x VNBK1 40x VNBK1 50x VNBK1 50x VNBK1 50x VNBK1 50x VNBK1 50x VNBK1 50x i = 6 dla d 0 32 ; i = 8 dla d 0 > 32

22 Nakrtka D1 D2 D3 L L2 L3 i X B Q M6 3VNBK1 16x VNBK1 20x M6 48 4VNBK1 20x VNBK1 25x M6 49 4VNBK1 25x VNBK1 25x M6 55 4VNBK1 25x M6 3VNBK1 25x VNBK1 32x M6 4VNBK1 32x5 62 6VNBK1 32x5 51 3VNBK1 32x M6 4VNBK1 32x6 70 6VNBK1 32x VNBK1 32x M6 71 4VNBK1 32x VNBK1 32x M6 80 4VNBK1 32x VNBK1 40x M8x1 65 6VNBK1 40x VNBK1 40x M8x1 73 6VNBK1 40x VNBK1 40x M8x1 89 6VNBK1 40x VNBK1 40x M8x1 83 4VNBK1 40x M8x1 3VNBK1 40x VNBK1 50x M8x1 67 6VNBK1 50x VNBK1 50x M8x1 75 6VNBK1 50x VNBK1 50x M8x1 91 6VNBK1 50x8

23 g6 Wymiary gwintu rednica podział. d 0 Skok p rednica kulki D k Liczba obiegów Nono dynam. C[daN] Nono statycz. Co[daN] 3VNBK1 50x VNBK1 50x VNBK1 50x VNBK1 50x VNBK1 50x VNBK1 50x VNBK1 63x VNBK1 63x VNBK1 63x VNBK1 63x VNBK1 63x VNBK1 63x VNBK1 63x VNBK1 63x VNBK1 63x VNBK1 80x VNBK1 80x VNBK1 80x VNBK1 80x VNBK1 80x VNBK1 80x VNBK1 80x VNBK1 80x VNBK1 100x VNBK1 100x VNBK1 100x VNBK1 100x VNBK1 100x VNBK1 100x VNBK1 100x VNBK1 100x Max. luz osiowy [mm] 0.02

24 Nakrtka D1 D2 D3 L L2 L3 i X B Q 74 3VNBK1 50x M8x1 4VNBK1 50x VNBK1 50x VNBK1 50x M8x1 97 4VNBK1 50x M8x1 3VNBK1 50x VNBK1 63x M8x1 77 6VNBK1 63x VNBK1 63x M8x1 93 6VNBK1 63x VNBK1 63x M8x VNBK1 63x VNBK1 63x M8x VNBK1 63x M8x1 3VNBK1 63x VNBK1 80x M8x VNBK1 80x VNBK1 80x M8x VNBK1 80x VNBK1 80x M8x VNBK1 80x VNBK1 80x M8x VNBK1 80x VNBK1 100x M8x VNBK1 100x VNBK1 100x M8x VNBK1 100x VNBK1 100x M8x VNBK1 100x VNBK1 100x M8x VNBK1 100x20 i = 6 dla d 0 32 ; i = 8 dla d 0 > 32

25 g6 Wymiary gwintu rednica podział. d 0 Skok rednica Kulki D k Liczba obiegów Nono dynam. Nono statycz. Sztywno C[daN] Co[daN] p R[daN/µm] 3VNBK2 16x VNBK2 20x VNBK2 20x VNBK2 25x VNBK2 25x VNBK2 25x VNBK2 25x VNBK2 25x VNBK2 32x VNBK2 32x VNBK2 32x VNBK2 32x VNBK2 32x VNBK2 32x VNBK2 32x VNBK2 32x VNBK2 32x VNBK2 32x VNBK2 40x VNBK2 40x VNBK2 40x VNBK2 40x VNBK2 40x VNBK2 40x VNBK2 40x VNBK2 40x VNBK2 40x VNBK2 50x VNBK2 50x VNBK2 50x VNBK2 50x VNBK2 50x VNBK2 50x

26 Nakrtka D1 D2 D3 L L2 L3 i X B Q M6 3VNBK2 16x VNBK2 20x M6 48 4VNBK2 20x VNBK2 25x M6 49 4VNBK2 25x VNBK2 25x M6 55 4VNBK2 25x M6 3VNBK2 25x VNBK2 32x M6 4VNBK2 32x5 62 6VNBK2 32x5 51 3VNBK2 32x M6 4VNBK2 32x6 70 6VNBK2 32x VNBK2 32x M6 71 4VNBK2 32x VNBK2 32x M6 80 4VNBK2 32x VNBK2 40x M8x1 65 6VNBK2 40x VNBK2 40x M8x1 73 6VNBK2 40x VNBK2 40x M8x1 89 6VNBK2 40x VNBK2 40x M8x1 83 4VNBK2 40x M8x1 3VNBK2 40x VNBK2 50x M8x1 67 6VNBK2 50x VNBK2 50x M8x1 75 6VNBK2 50x VNBK2 50x M8x1 91 6VNBK2 50x8 i = 6 dla d 0 32 ; i = 8 dla d 0 > 32

27 g6 Wymiary gwintu Nono Nono rednica Liczba dynam. statycz. Sztywno rednica Skok kulki obiegów podział. D k C[daN] Co[daN] d 0 p R[daN/µm] 3VNBK2 50x VNBK2 50x VNBK2 50x VNBK2 50x VNBK2 50x VNBK2 50x VNBK2 63x VNBK2 63x VNBK2 63x VNBK2 63x VNBK2 63x VNBK2 63x VNBK2 63x VNBK2 63x VNBK2 63x VNBK2 80x VNBK2 80x VNBK2 80x VNBK2 80x VNBK2 80x VNBK2 80x VNBK2 80x VNBK2 80x VNBK2 100x VNBK2 100x VNBK2 100x VNBK2 100x VNBK2 100x VNBK2 100x VNBK2 100x VNBK2 100x

28 Nakrtka D1 D2 D3 L L2 L3 i X B Q 74 3VNBK2 50x M8x1 4VNBK2 50x VNBK2 50x VNBK2 50x M8x1 97 4VNBK2 50x M8x1 3VNBK2 50x VNBK2 63x M8x1 77 6VNBK2 63x VNBK2 63x M8x1 93 6VNBK2 63x VNBK2 63x M8x VNBK2 63x VNBK2 63x M8x VNBK2 63x M8x1 3VNBK2 63x VNBK2 80x M8x VNBK2 80x VNBK2 80x M8x VNBK2 80x VNBK2 80x M8x VNBK2 80x VNBK2 80x M8x VNBK2 80x VNBK2 100x M8x VNBK2 100x VNBK2 100x M8x VNBK2 100x VNBK2 100x M8x VNBK2 100x VNBK2 100x M8x VNBK2 100x20 i = 6 dla d 0 32 ; i = 8 dla d 0 > 32

29 g6 Wymiary gwintu rednica podział. d 0 Skok p rednica kulki D k Liczba obiegów Nono dynam. C[daN] Nono statycz. Co[daN] Sztywno R[daN/µm] 3VNBK3 16x VNBK3 20x VNBK3 20x VNBK3 25x VNBK3 25x VNBK3 25x VNBK3 25x VNBK3 25x VNBK3 32x VNBK3 32x VNBK3 32x VNBK3 32x VNBK3 32x VNBK3 32x VNBK3 32x VNBK3 32x VNBK3 32x VNBK3 32x VNBK3 40x VNBK3 40x VNBK3 40x VNBK3 40x VNBK3 40x VNBK3 40x VNBK3 40x VNBK3 40x VNBK3 40x VNBK3 50x VNBK3 50x VNBK3 50x VNBK3 50x VNBK3 50x VNBK3 50x

30 Nakrtka D1 D2 D3 L L2 L3 i X B Q M6 3VNBK3 16x VNBK3 20x M6 91 4VNBK3 20x VNBK3 25x M6 93 4VNBK3 25x VNBK3 25x M VNBK3 25x M6 3VNBK3 25x VNBK3 32x M6 4VNBK3 32x VNBK3 32x5 95 3VNBK3 32x M6 4VNBK3 32x VNBK3 32x VNBK3 32x M VNBK3 32x VNBK3 32x M VNBK3 32x VNBK3 40x M8x VNBK3 40x VNBK3 40x M8x VNBK3 40x VNBK3 40x M8x VNBK3 40x VNBK3 40x M8x VNBK3 40x M8x1 3VNBK3 40x VNBK3 50x M8x VNBK3 50x VNBK3 50x M8x VNBK3 50x VNBK3 50x M8x VNBK3 50x8 i = 6 dla d 0 32 ; i = 8 dla d 0 > 32

31 g6 Wymiary gwintu rednica podział. d 0 Skok p rednica kulki D k Liczba obiegów Nono dynam. C[daN] Nono statycz. Co[daN] Sztywno R[daN/µm] 3VNBK3 50x VNBK3 50x VNBK3 50x VNBK3 50x VNBK3 50x VNBK3 50x VNBK3 63x VNBK3 63x VNBK3 63x VNBK3 63x VNBK3 63x VNBK3 63x VNBK3 63x VNBK3 63x VNBK3 63x VNBK3 80x VNBK3 80x VNBK3 80x VNBK3 80x VNBK3 80x VNBK3 80x VNBK3 80x VNBK3 80x VNBK3 100x VNBK3 100x VNBK3 100x VNBK3 100x VNBK3 100x VNBK3 100x VNBK3 100x VNBK3 100x

32 Nakrtka D1 D2 D3 L L2 L3 i X B Q 139 3VNBK3 50x M8x1 4VNBK3 50x VNBK3 50x VNBK3 50x M8x VNBK3 50x M8x1 3VNBK3 50x VNBK3 63x M8x VNBK3 63x VNBK3 63x M8x VNBK3 63x VNBK3 63x M8x VNBK3 63x VNBK3 63x M8x VNBK3 63x M8x1 3VNBK3 63x VNBK3 80x M8x VNBK3 80x VNBK3 80x M8x VNBK3 80x VNBK3 80x M8x VNBK3 80x VNBK3 80x M8x VNBK3 80x VNBK3 100x M8x VNBK3 100x VNBK3 100x M8x VNBK3 100x VNBK3 100x M8x VNBK3 100x VNBK3 100x M8x1 4VNBK3 100x20 = 6 dla d 0 32 ; ; i = 8 dla d 0 > 32

33 g6 Wymiary gwintu rednica podział. d 0 Skok p rednica kulki D k Liczba obiegów Nono dynam. C[daN] Nono statycz. Co[daN] Sztywno R[daN/µm]

34 3VNBK4 16x VNBK4 20x VNBK4 20x VNBK4 25x VNBK4 25x VNBK4 25x VNBK4 25x VNBK4 25x VNBK4 32x VNBK4 32x VNBK4 32x VNBK4 32x VNBK4 32x VNBK4 32x VNBK4 32x VNBK4 32x VNBK4 32x VNBK4 32x VNBK4 40x VNBK4 40x VNBK4 40x VNBK4 40x VNBK4 40x VNBK4 40x VNBK4 40x VNBK4 40x VNBK4 40x VNBK4 50x VNBK4 50x VNBK4 50x VNBK4 50x VNBK4 50x VNBK4 50x Nakrtka

35 D1 D2 D3 L L2 L3 L4 i X B Q M6 3VNBK4 16x VNBK4 20x M VNBK4 20x VNBK4 25x M VNBK4 25x VNBK4 25x M VNBK4 25x M6 3VNBK4 25x VNBK4 32x M6 4VNBK4 32x VNBK4 32x VNBK4 32x M6 4VNBK4 32x VNBK4 32x VNBK4 32x M VNBK4 32x VNBK4 32x M VNBK4 32x VNBK4 40x M8x VNBK4 40x VNBK4 40x M8x VNBK4 40x VNBK4 40x M8x VNBK4 40x VNBK4 40x M8x VNBK4 40x M8x1 3VNBK4 40x VNBK4 50x M8x VNBK4 50x VNBK4 50x M8x VNBK4 50x VNBK4 50x M8x VNBK4 50x8 i = 6 dla d 0 32 ; i = 8 dla d 0 > 32 g6

36 Wymiary gwintu Nono Nono rednica Liczba dynam. statycz. Sztywno rednica Skok kulki obiegów podział. D k C[daN] Co[daN] d 0 p R[daN/µm] 3VNBK4 50x VNBK4 50x VNBK4 50x VNBK4 50x VNBK4 50x VNBK4 50x VNBK4 63x VNBK4 63x VNBK4 63x VNBK4 63x VNBK4 63x VNBK4 63x VNBK4 63x VNBK4 63x VNBK4 63x VNBK4 80x VNBK4 80x VNBK4 80x VNBK4 80x VNBK4 80x VNBK4 80x VNBK4 80x VNBK4 80x VNBK4 100x VNBK4 100x VNBK4 100x VNBK4 100x VNBK4 100x VNBK4 100x VNBK4 100x VNBK4 100x

37 Nakrtka D1 D2 D3 L L2 L3 L4 i X B Q VNBK4 50x M8x1 4VNBK4 50x VNBK4 50x VNBK4 50x M8x VNBK4 50x M8x1 3VNBK4 50x VNBK4 63x M8x VNBK4 63x VNBK4 63x M8x VNBK4 63x VNBK4 63x M8x VNBK4 63x VNBK4 63x M8x VNBK4 63x M8x1 3VNBK4 63x VNBK4 80x M8x VNBK4 80x VNBK4 80x M8x VNBK4 80x VNBK4 80x M8x VNBK4 80x VNBK4 80x M8x VNBK4 80x VNBK4 100x M8x VNBK4 100x VNBK4 100x M8x VNBK4 100x VNBK4 100x M8x VNBK4 100x VNBK4 100x M8x VNBK4 100x20 i = 6 dla d 0 32 ; i = 8 dla d 0 > 32 g6