Precyzyjne, toczne ustalenia walcowe do budowy form wtryskowych

Transkrypt

1 Precyzyjne, toczne ustalenia walcowe do budowy form wtryskowych Doskonalenie Zalety Trwałe: do produkcji wielkoseryjnej i masowej Bezluzowe: do precyzyjnego ustalania połówek form Krótsze czasy cyklu Wysoka siła początkowa w momencie rozpoczęcia centrowania Praca bez zauważalnego zużycia: mogą być stosowane do produkcji w czystych pomieszczeniach Niższy koszt sumaryczny Duża swoboda zabudowy

2 Rozszerzona oferta Innowacja Precyzja i trwałość zgłoszenie patentowe Jak się je stosuje... Precyzyjne ustalenie walcowe z wstępnie napiętymi elementami tocznymi (zgłoszenie patentowe) do wymagających zastosowań w formach wtryskowych. Nadaje się do aplikacji do produkcji masowej i do bardzo precyzyjnego ustalania połówek formy wtryskowej - wstępne wycentrowanie umożliwia delikatne (synchroniczne) zamykanie suwaków, wypraski usuwane są z formy bez uszkodzeń. Przeznaczone szczególnie do form do wyprasek technicznych (np. cienkościennych), do precyzyjnych form wielogniazdowych, do pracy w warunkach wysokiej czystości itd. W zależności od zastosowania i wielkości dostępnego miejsca można stosować dwa lub więcej precyzyjnych, tocznych ustaleń walcowych. Konstruktor ma pełną swobodę w zakresie rozmieszczenia i liczby zabudowanych precyzyjnych, tocznych ustaleń walcowych. Maksymalna różnica temperatur powierzchni dwóch połówek formy < 1 C, idealnie < 5 C. Precyzyjne, toczne ustalenie walcowe 1 Przykłady zastosowań: 1 Precyzyjne ustalenie do prowadzenia płyty wypychaczy i centrowania głównej płaszczyzny podziału formy (ustalenia stempla względem matrycy). 2 Przejście z konwencjonalnego prowadzenia prostokątnego na precyzyjne, toczne ustalenie walcowe

3 Unikatowe Zalety norma 799/7992 Zalety Dzięki precyzyjnemu osiowemu pozycjonowaniu koszyka wałeczkowego w momencie rozpoczęcia centrowania szybko po sobie wchodzą w stan napięcia wstępnego bezmała równocześnie prawie dwa szeregi wałeczków - gwarantuje to wysoką początkową siłę nośną oraz długą żywotność. Początkowa siła nośna odpowiada bez mała sile nośnej rozwijanej przez 16 szeregów kulek. Małe zużycie dzięki tocznemu centrowaniu. W konwencjonalnych płaskich blokach centrujących (ustaleniach prostopadłościennych) w fazie początkowej występują bardzo wysokie naciski powierzchniowe (aż do momentu osiągnięcia wystarczającej powierzchni kontaktu), co powoduje szybkie zużycie dwóch centrujących powierzchni. Szczególnie w momencie rozpoczęcia centrowania (kontakt liniowy) naciski powierzchniowe p przekraczają wielokrotnie ich wartość dopuszczalną (pzul). Trwałość zespołu centrującego można wydłużyć przez okresowe obrócenie zespołu centrującego od 12 do 18. Odporne temperaturowo do ok. 15 C. Niższy koszt całkowity, tańsze wykonanie walcowego otworu ustalającego. Minimalna konserwacja, ustalenie może być stosowane ze smarowaniem minimalnym lub bez w zależności od zastosowania. Duża swoboda konstrukcyjna. Porównanie kosztowe z płaskim ustaleniem prostopadłościennym... Koszt pierwszego wyposażenia Liczba ustaleń płaskich do liczby precyzyjnych ustaleń walcowych 41) do 4 41) do 2 41) do 6 93% 58% 118% Cena zakupu zespołu ustalającego i koszt precyzyjnej obróbki powierzchni do ustalenia zespołu centrującego prawie identyczny niższy koszt trochę wyższy w formie koszt koszt 1) Liczba płaskich ustaleń prostopadłościennych 1% = Cena zakupu i koszt precyzyjnej obróbki kieszeni pod konwencjonalne płaskie ustalenia prostopadłościenne Przenoszona siła nośna F Maksymalna siła nośna w porównaniu z płaskimi ustaleniami prostopadłościennymi Wejście prawie 2 szeregów wałeczków w stan napięcia wstępnego Siła masowa FG (ciężar) połówki narzędzia (Siła czynna) Maks. siła nośna F = C dla 3 rzędów wałeczków precyzyjnego ustalenia walcowego Maks. siła nośna (siła reakcji) F = C dla 2 rzędów wałeczków przenoszących obciążenie Powlekane płaskie ustalenie prostopadłościenne: Maks. siła nośna F, dla nacisku powierzchniowego p. = 1 N/mm2 s Nie powlekane płaskie ustalenie prostopadłościenne: Maks. siła nośna F, dla nacisku powierzchniowego p = 6 N/mm2 Nacisk powierzchniowy p = 1 N/mm 2 Ciężar połówki narzędzia FG Nacisk powierzchniowy p. = 6 N/mm 2 Początek centrowania Droga zamykania w zespole centrującym s p= FG [N/mm 2 ] A Zamknięte narzędzie Nie powlekane płaskie ustalenie prostopadłościenne Powlekane płaskie ustalenie prostopadłościenne Precyzyjne, toczne ustalenie walcowe Siła początkowa, C [N] Wartość średnia 3

4 Karta katalogowa Norma 799 aktualne Materiał elementów prowadzących: 1Cr , hartowana 62 do 64 HRC; d1 25 mm, Słup prowadzący: 16MnCr5, hartowana 61 do 63 HRC. l1 l5 Ra,4 Ra,4 Ra,4 Ra,4 Ra,1 M6 d7 d3 js4 d1 h3 d3 js4 d5 a1 d4 Ra 1,6 27 -,1 -,3 6 l3 -,1 22 l4 Tuleję można zabudowywać z obu stron l2 -,1 -,3 27 +,5 +,6 +,4 d5 +,1 l3+,5 +,1 6+,5 Zabudowa d1 = Słup centrujący, tolerancja średnicy ISO h3, szlifowany metodą superfiniszu d3 = Średnica zewnętrzna słupa centrującego oraz tulei kołnierzowej dla pasowania js4/h5(h6) d4 = Średnica koła podziałowego rozmieszczenia elementów mocujących ( Kamienie mocujące A-81..1), Gwint mocujący: M6x18 d5 = Średnica zewnętrzna tulei kołnierzowej a1 = Przestrzeń zabudowy elementów mocujących, alternatywne rozmieszczenie: 12 d7 = Otwór centralny do zamocowania słupa prowadzącego wraz z gwintem pomocniczym do demontażu l1 = Długość nominalna zamkniętego precyzyjnego ustalenia walcowego l2 = Całkowita długość tulei centrującej l3 = Głębokość zabudowy tulei centrującej l4 = Całkowita długość słupa centrującego l5 = Całkowita długość robocza prowadzenia (napięcie wstępne) 4 Artykuł d1 d3 d4 d5 a1 d7 l1 l2 l3 l4 l5 C, C [N] - Wytyczna ~ ~ ~2 C = nośność dynamiczna w N początkowa siła nośna Wejście (C): 14 Zamknięte (C ): 47 Wejście (C): 215 Zamknięte (C ): 18 Wejście (C): 275 Zamknięte (C ): 138 C = nośność statyczna w N Narzędzie zamknięte

5 Karta katalogowa Norma 7992 aktualne Materiał elementów prowadzących: 1Cr , hartowana 62 do 64 HRC; d1 25 mm, Słup prowadzący: 16MnCr5, hartowana 61 do 63 HRC. l1 l5 6 4 X Szczegół X dla pasowania wtłaczanego: Tuleję można zabudować w pozycji przesuniętej kątowo d3 js4 d1 h3 d3 js4 d4 R2 d7 d ,1 -,3 l4 l3 3,9 l2 -,1 -,3 -,5 -,1 M4 Wybranie pod zestaw do wyciągania l3 +,5 +,5 17 -,5 3,9-,1 d3 = Średnica zewnętrzna słupa centrującego oraz tulei kołnierzowej dla pasowania js4/h5(h6) d4 = Średnica koła podziałowego rozmieszczenia elementów mocujących ( Śruby z łbem walcowym A M4x1) d5 = Średnica zewnętrzna tulei kołnierzowej d7 = Otwór centralny do zamocowania słupa prowadzącego wraz z gwintem pomocniczym do demontażu l1 = Długość nominalna zamkniętego precyzyjnego ustalenia walcowego l2 = Całkowita długość tulei centrującej l3 = Głębokość zabudowy tulei centrującej l4 = Całkowita długość słupa centrującego l5 = Całkowita długość robocza prowadzenia (napięcie wstępne) Tuleję można zabudowywać z obu stron d1 = Słup centrujący, tolerancja średnicy ISO h3, szlifowany metodą superfiniszu +,5 +,3 Ø7,2 +,4 d5 M4 Zabudowa Artykuł d1 d3 d4 d5 d7 l1 l2 l3 l4 l5 C, C [N] - Wytyczna ~11 Wejście (C): 63 Zamknięte (C ): 15 C = nośność dynamiczna w N początkowa siła nośna C = nośność statyczna w N Narzędzie zamknięte 5

6 Przykład obliczeniowy Określanie liczby precyzyjnych ustaleń walcowych praktyczne Przykład obliczeniowy FG = m x g = 5kg x 9.81m/s 2 = 495N Zentn = FG 495N = 3.5 = 4 x A = C 14N Cn = 4 x C = 4 x 14N = 56N > przy zastosowaniu 4 centrowań A FG 495N = 2.3 = 3 x A = C 215N Cn = 3 x C = 3 x 215N = 645N > przy zastosowaniu 3 centrowań A Zentn = A Początkowa siła nośna C = Wartość średnia z prawie dwóch szeregów wałeczków przenoszących obciążenie Legenda: FG Cn lub Cn FG FG = Ciężar jednej połówki narzędzia = m x g [N] Zentn = Liczba precyzyjnych, tocznych ustaleń walcowych (centrowań) C = nośność dynamiczna pojedynczego precyzyjnego ustalenia walcowego = początkowa siła nośna [N] (patrz karta katalogowa - strony 4 i 5) Cn = C1 + C2 + C CX Suma nośności wszystkich zastosowanych precyzyjnych ustaleń walcowych [N] Narzędzie podczas ruchu zamykania (stan dynamiczny) C = nośność statyczna pojedynczego precyzyjnego ustalenia walcowego przy zamkniętym narzędziu [N], (Patrz karta katalogowa Agathon - strony 4 i 5) Cn = C1 + C2 + C CX Suma nośności statycznych wszystkich zastosowanych precyzyjnych ustaleń walcowych [N] Fq = Cn = Siła poprzeczna przy poślizgu połówek narzędzia, spowodowanego zbyt małą siłą zamykania [N] Narzędzie zamknięte (stan statyczny) Fq.9 x Cn Powierzchnia zabudowy precyzyjnego, tocznego ustalenia walcowego W zależności od zastosowania i wielkości dostępnego miejsca można zabudować dwa lub więcej precyzyjnych zespołów centrujących. Unikalna konstrukcja precyzyjnego, tocznego, walcowego zespołu centrującego daje konstruktorowi dużą swobodę wyboru co do rozmieszczenia i liczby zespołów centrujących. Można zabudowywać także nieparzystą liczbę zespołów centrujących. 6 Duża swoboda zabudowy Główne prowadzenie Możliwość zabudowy w dowolnym miejscu Powierzchnia zabudowy Powierzchna zabudowy

7 Niezawodne Dokładność zabudowy oraz warunki brzegowe pewne Dokładność zabudowy, wykonanie otworu ustalającego Dokładność położenia: Głębokość zabudowy: Otwory ustalające słup i tuleję - odchyłka położenia maks.,5 mm. Dopasowanie elementów przesuwnych (suwaków) musi zostać wykonane na zamkniętym narzędziu. Dzięki temu na zespoły centrujące nie oddziałują żadne siły poprzeczne. Płaskość wszystkich osiowych powierzchni stykowych otworów pod zespoły centrujące nie powinna przekraczać wartości.5 mm. Prostopadłość: Odchyłka prostopadłości osi tulei i słupa względem płaszczyzny podziału formy - maks..5 mm na 1 mm. Warunki brzegowe Przesadzenie: Za pomocą precyzyjnego, walcowego zespołu centrującego wg normy 799/7992 można wycentrować przesadzenie o maksymalnej wartości.15 mm. Jednakże zaleca się wstępne wycentrowania połówek formy z dokładnością <.5 mm za pomocą głównego prowadzenia ślizgowego / słupów prowadzących. Zespoły centrujące: Tuleja i słup centrujący są parowane. Z tego względu należy zwracać uwagę na to, aby zawsze były montowane razem jako para. Na zapytanie rozwiązania do form wielokomponentowych. Różnica temperatur: W narzędziach, w których obie połówki formy są tak samo chłodzone występują tylko niewielkie różnice wydłużenia powierzchni obu połówek narzędzia - dzięki temu unika się przeciążenia precyzyjnego centrowania walcowego. W jednorodnie chłodzonych połówkach narzędzia możliwość wystąpienia różnych wydłużeń cieplnych w każdej połówce jest potencjalnie nie wielka - są to zatem idealne warunki zastosowania precyzyjnych, tocznych centrowań walcowych. Zastosowanie do form wielokomponentowych: W zamówieniu należy to zaznaczyć. Możemy dostarczyć zespoły centrujące w ograniczonej liczbie sztuk. Należy się liczyć ze zmniejszeniem ich okresu trwałości. Uchwyt Demontaż Słup centrujący można bezproblemowo wyciągnąć stosując konwencjonalne przyrządy do wyciągania lub młotek przesuwny. Do tego celu służy gwint pomocniczy w słupie. Tuleja centrująca Adapter Gwint pomocniczy Za pomocą zestawu do wyciągania A G AT H O N, d o p r e c y z y j n y c h, tocznych centrowań walcowych wszystkich wielkości, można demontować zarówno słup (Adapter) jak i tuleję centrującą (Uchwyt). Młotek przesuwny 23 Słup centrujący Artykuł Uwagi Walizka z zestawem do wyciągania do wszystkich wielkości centrowań wraz młotkiem przesuwnym 7

8 Precyzja opłaca się Partner do rozmów w pobliżu Państwa: vertretungen/vertretungen.asp meftech@onet.pl Internet: Basel Zürich-Kloten AGATHON AG, Normalien St. Gallen Bellach Solothurn Zürich CH-4512 BELLACH Bern SWITZERLAND Luzern Tel +41 () (CH) Davos Bern-Belp St. Moritz Lausanne Tel +41 () (export) Fax +41 () normalien@agathon.ch 8 Genf Lugano Zermatt Czerwiec 212. F19611 / Zastrzega się możliwość wprowadzania zmian technicznych skontaktujcie się Państwo z nami...