PROJEKT BUDOWLANO-WYKONAWCZY ROZBIÓRKA I BUDOWA KOMORY NAPOWIETRZANIA NA OCZYSZCZALNI ŚCIEKÓW W GRODZISKU WLKP.

Transkrypt

1 PRACOWNIA INŻYNIERII OCHRONY ŚRODOWISKA dr inż. Kazimierz Stefanowski Bydgoszcz, ul. Bratkowa 33 tel/fax , tel./fax PKO-S.A. II Oddział Bydgoszcz tel. kom nr NIP op.pl PROJEKT BUDOWLANO-WYKONAWCZY ROZBIÓRKA I BUDOWA KOMORY NAPOWIETRZANIA NA OCZYSZCZALNI ŚCIEKÓW W GRODZISKU WLKP. Zamawiający: Grodziskie Przedsiębiorstwo Komunalne Sp. z o.o. ul. Kościańska Grodzisk Wlkp. Nazwa obiektu:...oczyszczalnia Ścieków w Grodzisku Wlkp. [ obiekt nr 5/1] Przepustowość średnio dobowa:...q śrd = 4000 m 3 /d Maksymalny dopływ godzinowy... Q maxh = 325 m 3 /h Równoważna liczba mieszkańców:...rlm = MK Ilość przyjmowanego ładunku:...ł BZT5 = kgo 2 /d Główny projektant Projektant technologii Opracowanie: St. asystent St. asystent St. asystent St. asystent dr inż. Kazimierz Stefanowski mgr inż. Magdalena Kwieciszewska mgr inż. Anna Triebwasser mgr inż. Bartłomiej Liss inż. Barbara Rozenfeld Upr.WBPP-NB-7210/ 43/83 do sporządzania projektów sieci wodociągowych i kanalizacyjnych oraz projektów instalacji i urządzeń służących do ochrony przed zanieczyszczeniem wód i gleby Sprawdzający mgr inż. Paweł Jasiński Upr.NRSt-135/89 do sporządzania projektów instalacji i urządzeń służących do ochrony przed zanieczyszczeniem wód i gleby Bydgoszcz,

2 SPIS TREŚCI 1. WSTĘP DANE TECHNICZNE DOTYCZĄCE ISTN. KOMORY NAPOWIETRZANIA WYMAGANIA ZAMAWIAJĄCEGO DOTYCZĄCE NOWOPROJ. KOMORY ROZWIĄZANIA PROJEKTOWE Założenia technologiczne Ilość i jakość ścieków surowych Wymagania dla ścieków oczyszczonych OBLICZENIA TECHNOLOGICZNE Równoważna liczba mieszkańców Pojemność użytkowa projektowanego reaktora 5/ Zestawienie pojemności komór istniejących i projektowanego reaktora Różnica uzyskanej pojemności użytkowej Recyrkulacja zewnętrzna i wewnętrzna mieszaniny ścieków osadu Charakterystyczne parametry technologiczne zmodyfikowanego systemu A 2 /O Zestawienie tabelaryczne parametrów technologicznych Parametry technologiczne procesu Bilans osadów Obliczenia radialnych osadników wtórnych Wymagana wielkość osadników po rozbiórce i budowie komory 5/ Stacja dmuchaw dla reaktora 5/ Koryto przelewowe Demontaż Obliczenia nowego koryta Dobór pomp recyrkulacji wewnętrznej Ruszt napowietrzający z dyfuzorami membranowymi Wymagania techniczne sytemu Sanitaire Silver LP Gwarantowany maksymalny transfer tlenu

3 Projektowany układ dyfuzorów Pompownia recyrkulacji zewnętrznej i osadu nadmiernego Roboty dodatkowe, wynikające z rozbiórki i budowy komory [5/1] Komora rozdziału przy piaskowniku Komora K Komora K Rurociąg tłoczny recyrkulacji wewnętrznej Tymczasowy rur. ściekowy, tłoczny recyrk. zewnętrznej i osadu nadmiernego Recyrkulacja wewnętrzna na czas budowy reaktora 5/ Rurociąg odwadniający magazyny osadu Kanał betonowy odprowadzający ścieki z komory 5/1 do st. K Projektowane sondy tlenowe NAZWA URZĄDZEŃ I ZESTAWIENIE MOCY...25 **************************************************************************************** 3

4 PROJEKT BUDOWLANO-WYKONAWCZY ROZBIÓRKA I BUDOWA KOMORY NAPOWIETRZANIA NA OCZYSZCZALNI ŚCIEKÓW W GRODZISKU WLKP Zamawiający: Grodziskie Przedsiębiorstwo Komunalne Sp. z o.o. ul. Kościańska Grodzisk Wlkp. Nazwa obiektu:...oczyszczalnia Ścieków w Grodzisku Wlkp. [ obiekt nr 5/1] Przepustowość średnio dobowa:...q śrd = 4000 m 3 /d Maksymalny dopływ godzinowy... Q maxh = 325 m 3 /h Równoważna liczba mieszkańców:...rlm = MK Ilość przyjmowanego ładunku:...ł BZT5 = kgo 2 /d 1. WSTĘP Projekt budowlano-wykonawczy obejmuje wykonanie dokumentacji na rozbiórkę i budowę komory napowietrzania oznaczonej na planie zagospodarowania Nr 5/1. Podstawę do wykonania projektu stanowi umowa zawarta w dniu 28 listopada 2011r. z Grodziskim Przedsiębiorstwem Komunalnym Sp. z o.o. w Grodzisku Wlkp. 2. DANE TECHNICZNE DOTYCZĄCE ISTNIEJĄCEJ KOMORY NAPOWIETRZANIA Komora napowietrzania [ reaktor biologiczny Nr 5/1] wykonana jest w postaci prostokątnego, odkrytego, żelbetowego zbiornika, o wymiarach w świetle ścian 15,0 x 45,0 m. Ściany zbiornika wykonano jako oporowe, kątowe z pochyłą ławą zewnętrzną połączone z dnem, zdylatowanym na połączeniu ze ścianami na powierzchniach ukośnych i poziomych. Parametry techniczne istniejącej komory Tabela 1 Lp. Oznaczenia Parametry techniczne 1 Głębokość zbiornika 2,7 4,2m 2 Grubość ścian zbiornika - u wierzchołka: 0,2 m - u podstawy 0,2 m 3 Grubość odsadzki wewnętrznej 0,2 m 4 Wysokość skośna odsadzek 0,1 m 5 Grubość odsadzki zewnętrznej 0,2 m 6 Kąt pochylenia ławy 21,8⁰ 7 Wysokość napełnienia 1,6 m 8 Wysokość zagłębienia w gruncie 2,0 m 9 Obciążenie naziomu 10,0 kn/m 2 10 Szerokość odsadzki wewnętrznej ławy 0,8 m 11 Szerokość odsadzki zewnętrznej ławy 1,4 m 12 Szerokość podstawy w rzucie 2,32 m 13 Wys. ławy w przekroju C-D (utwierdzenie ścian) 0,44 m 14 Wysokość skosu ławy 0,2 m 4

5 Ściany zbiornika wykonano z betonu klasy B20 (C16/20) zbrojonego stalą klasy A-II o znaku 18G2. Płytę denną zbiornika o grubości 20 cm wykonano ze zbrojeniem umieszczonym górą i dołem. Pod płytą denną i ławami pod ścianami zaprojektowano podbeton o grubości 10 cm. Decyzję o wyburzeniu i rozbiórce reaktora Nr 5/1 podjęto na podstawie: 1. Ekspertyzy technicznej Dwóch zbiorników komór napowietrzania znajdujących się na terenie Oczyszczalni Ścieków w Grodzisku Wlkp. przy ul. Kościańskiej 32 Firma Wielobranżowa EKSPERT-BUD-PROJEKT Gruszczyn, ul. Spadochronowa 7 autorzy: dr inż. Edmund Przybyłowicz, mgr inż. Michał Pikos. Autorzy ekspertyzy, w uwagach i wnioskach końcowych [ pkt. 6, str ], stwierdzają, że: Szeroki zakres remontu mimo zastosowanych współczesnych środków chemii budowlanej i tak nie gwarantuje dalszego kilkudziesięcioletniego i bezawaryjnego okresu eksploatacji, przy tak słabych rdzeniach ścian, w których zapoczątkowane są procesy karbonatyzacji. Z tych względów zaleca się rozebranie obu zbiorników i wykonanie nowych zbiorników z uwzględnieniem wiedzy technicznej, współczesnych materiałów budowlanych obejmujących odpowiednie dodatki i domieszki do betonu, materiały dylatacyjne i izolacyjne. Koszt budowy nowych zbiorników jest porównywalny do kosztów ich remontu Decyzji Inwestora- Grodziskie Przedsiębiorstwo Komunalne Sp. z o.o. ul. Kościańska Grodzisk Wlkp. 3. WYMAGANIA ZAMAWIAJĄCEGO DOTYCZĄCE NOWOPROJEKTOWANEJ KOMORY 1. Posadowienie nowoprojektowanej komory o wymiarach 15 x 45 m w miejscu wyburzonej; 2. Uzyskany efekt ekologiczny po rozruchu musi być nie gorszy od założonego w projekcie Rozbudowy i modernizacji oczyszczalni ścieków w Grodzisku Wielkopolskim ; 3. Należy wykonać obliczenia technologiczne; 4. Należy dostosować do zaprojektowanej i wykonywanej technologii Rozbudowy i modernizacji oczyszczalni ścieków w Grodzisku Wielkopolskim ; 5. Należy przewidzieć demontaż, przełożenie lub budowę rurociągów technologicznych, linii elektrycznych i AKPiA związanych bezpośrednio z budową reaktora; 6. Przygotować kosztorys inwestorski oraz przedmiar; 7. Projekt musi uwzględniać posiadane elementy wyposażenia technologicznego; 8. Objętość całkowita i czynna komory nie może być mniejsza od objętości komory przed wyburzeniem; 9. Projekt budowlany i wykonawczy musi przewidywać funkcjonowanie oczyszczalni ścieków w trakcie realizacji projektu. 5

6 4. ROZWIĄZANIA PROJEKTOWE 4.1. Założenia technologiczne: Ilość przyjmowanych ścieków...q śrd = 4 000,0 m 3 /d Ilość przyjmowanego ładunku...ł BZT5 = 3.560,0 kgo 2 /d Rzędna dna istniejącej komory tlenowej 5/ ,68 mnpm Rzędna dna projektowanej komory 5/1...78,68 mnpm Rzędna zwierciadła w komorze 5/ ,40 mnpm Szerokość [w świetle ] projektowanego reaktora 5/ ,00 m Długość [w świetle] projektowanego reaktora 5/ ,00 m Ilość i jakość ścieków surowych [ Dane z Grodziskiego Przedsiębiorstwa Komunalnego za okres styczeń październik 2011r.] Napływ i stężenia w ściekach surowych w 2011 r. Tabela 2 Miesiąc Stężenia [mg/dm 3 ] Dopływ ścieków BZT 5 ChZT Zawiesina N og. P og. [ m 3 /m-c m 3 /d ] Styczeń 724, ,0 466,0 47,1 11, = ,40 Luty 717, ,0 552,0 49,0 7, = ,25 Marzec 688, ,0 542,0 116,0 15, = ,00 Kwiecień 1 078, ,0 862,0 139,0 26, = ,00 Maj 1 077, ,0 958,0 155,0 28, = ,94 Czerwiec 858, ,0 332,0 97,8 15, = ,87 Lipiec 600, ,0 220,0 121,0 12, = ,13 Sierpień 791, ,0 206,0 146,0 11, = ,23 Wrzesień 1 326, ,0 492,0 147,0 17, = ,43 Październik 1 012, , ,0 138,0 15, = ,22 Listopad Grudzień Razem 8 871, , , ,9 162, : 304= 3.701,6 Średnia 887,1 1646,8 607,8 115,6 16, :30 = 3.751,0 Ładunki w ściekach surowych w 2011 r. Tabela 3 Miesiąc BZT 5 Ładunek [ kg/d ] ChZT Zawiesina Azot og. Fosfor og. Styczeń Luty Marzec Kwiecień Maj Czerwiec Lipiec Sierpień Wrzesień Październik Listopad Grudzień Razem Średnia

7 Do obliczeń technologicznych przyjęto niżej podane stężenia i ładunki w ściekach surowych. Stężenia: BZT mg O 2 /dm 3 ChZT mg O 2 /dm 3 zawiesina og mg /dm 3 Azot og mg N /dm 3 Fosfor og mg P/dm 3 Ładunki: BZT kg O 2 /d ChZT kg O 2 /d zawiesina og kg/d Azot og kg/d Fosfor og kg/d Wymagania dla ścieków oczyszczonych [ wg zał. Nr 1 do Rozporządzenia Ministra Środowiska z dnia 24 lipca 2006r. w sprawie warunków, jakie należy spełnić przy wprowadzaniu ścieków do wód lub do ziemi- Dz. U. Nr 137 poz. 984] BZT mg O 2 /dm 3 ChZT mg O 2 /dm 3 zawiesina og mg /dm 3 Azot og mg N /dm 3 Fosfor og mg P/dm OBLICZENIA TECHNOLOGICZNE Równoważna liczba mieszkańców RLM = ( Q śrd x BZT 5 ) : s = (4000 x 890) : 60 = MK Pojemność użytkowa projektowanego reaktora 5/1 wynosi: Powierzchnia w świetle ścian reaktora 5/1 15,00 x 45,00 =...675,00 m 2 Wysokość użytkowa reaktora 5/1 H uż. = 82,40 78,68 =...3,72 m Pojemność użytkowa reaktora 5/1 V uż. = 675,00 x 3,72 = ,00 m 3. Z przeprowadzonych obliczeń technologicznych wynika konieczność zwiększenia stref denitryfikacji w obu ciągach technologicznych, w stosunku do pierwotnego projektu. Powodem tego są zwiększone stężenia i ładunki w ściekach surowych. Dotychczasowa pojemność komór denitryfikacji [ ob. 4/1 i 4/2] jest zbyt mała. Wg danych uzyskanych w Grodziskim Przedsiębiorstwie Komunalnym w dniu 08 lutego 2012r. w wybudowanych reaktorach tlenowych [5/1.1 i 5/2.1 ] panuje strefa niedotleniona obejmująca około ¼ pojemności obu komór. Przy całkowitej pojemności użytkowej obu komór [ 2 x 2055 m 3 ] równej 4110 m 3, pojemność strefy niedotlenionej wynosi około 916,0 m 3. W projekcie zastosowano zmodyfikowany system A 2 /O, w którym wydzielone są trzy strefy: beztlenowa, niedotleniona i tlenowa, zapewniające skuteczne usuwanie azotu i fosforu. 7

8 Obliczenia technologiczne wykonano za pomocą programu komputerowego Denicom ATV wersja COMEKO. Wg obliczeń użytkowa pojemność komór reakcji powinna wynosić: 1. Minimalna objętość komór defosfatacji ,25 m 3 2. Objętość stref denitryfikacji ,24 m 3 3. Objętość stref nitryfikacji ,54 m 3, przy założeniu: Wieku osadu...12 d, Stężenia osadu w reaktorze... 4 kg/m 3 Obciążenia osadu ładunkiem BZT 5 =...0,10 kg/kg d. Obliczeniowa objętość 3 stref reaktorów trójfazowych wynosi: V = 331, , ,54 = 9.233,03 m 3. Wyniki obliczeń wielkości komór reakcji przedstawiono w poniższej tabeli. Tabela 4 Przepływ średni dobowy Q śrd [m 3 /d] Wiek osadu [d] Poj. komory defosfatacji [m 3 ] Poj. komory denitryfikacji [m 3 ] Poj. komory nitryfikacji [m 3 ] Ilość powietrza [Nm 3 /h] Σ poj. komór [m 3 ] 4.000, , , , , , Zestawienie pojemności komór istniejących: [ 4/1, 4/2, 5/2, 5/1.1., 5/2.1.] i projektowanego reaktora : [5/1] II-gi ciąg technologiczny [ 4.2, 5/2 i 5/2.1] Wg oświadczeń Użytkownika w komorach reakcji 5/1.1 i 5/2.1 panuje strefa denitryfikacji obejmująca około ¼ pojemności użytkowej obu komór. W projekcie przyjęto następujący podział stref: strefa beztlenowa [KDF- 4/2]...212,70 m 3 strefa niedotleniona [KDN- 4/2]...477,30 m 3 strefa niedotleniona [KDN 5/2.1.]...458,00 m 3 strefa tlenowa [ KN 5/2.1] ,00 m 3 strefa tlenowa [ KN- 5/2] ,00 m 3 Całkowita pojemność użytkowa II-go ciągu technologicznego wynosi: Vuż. II = 212, , , , ,00 = 4.565,00 m 3 W rozbiciu pojemności użytkowej na strefy będzie: strefa beztlenowa [KDF- 4/2]...212,70 m 3 strefa niedotleniona [KDN 4/2 + 5/2.1.]...935,30 m 3 strefa tlenowa [KN 5/ /2] ,00 m 3 8

9 I-szy ciąg technologiczny [ 4.1, 5/1 i 5/1.1] Ciąg I-szy zostanie przystosowany do systemu A 2 /O, wg następującego podziału: strefa beztlenowa [KDF- 4/1]...212,70 m 3 strefa niedotleniona [KDN- 4/1]...477,30 m 3 strefa niedotleniona [KDN 5/1.1.]...458,00 m 3 strefa tlenowa [ KN 5/1.1] ,00 m 3 strefa tlenowa [ KN- 5/1] ,00 m 3 Całkowita pojemność użytkowa I-go ciągu technologicznego wynosi: Vuż. II = 212, , , , ,00 = 5.256,00 m 3 W rozbiciu pojemności użytkowej na strefy będzie: strefa beztlenowa [KDF- 4/2]...212,70 m 3 strefa niedotleniona [KDN 4/2 + 5/2.1.]...935,30 m 3 strefa tlenowa [KN 5/ /2] ,00 m Różnica uzyskanej pojemności użytkowej Sumaryczna użytkowa pojemność komór, po wybudowaniu reaktora 5/1, wyniesie: V = 4.565, ,00 = 9.821,00 m 3 > V obl. = 9.233,03 m 3. Różnica uzyskanej pojemności użytkowej w stosunku do pojemności obliczeniowej stanowi : 9.821, ,03 588,00 m 3 Procentowy rozdział ścieków surowych na poszczególne ciągi: I ciąg technologiczny: Q śrd = 4000,00 x 54 % = 2.160,00 m 3 /d, II ciąg technologiczny: Q śrd = 4000,00 x 46 % = 1.840,00 m 3 /d Recyrkulacja zewnętrzna i wewnętrzna mieszaniny ścieków i osadu W reaktorach trójfazowych systemu A 2 /O ścieki i osad kierowane będą: Zewnętrzną recyrkulacją z OWT [6/1 i 6/2] do komory beztlenowej [KDF- 4/1 i 4/2]. Przyjęto stopień recyrkulacji zewnętrznej: 75% Q max d = 0,75 x 5200 = 3.900,00 m 3 /d. Ilość recyrkulowanego osadu, dla każdego ciągu technologicznego, wynosi: I ciąg technologiczny [5/1] 3.900,00 x 0,54 = 2.106,00 m 3 /d. II ciąg technologiczny [5/2] 3.900,00 x 0,46 = 1.794,00 m 3 /d. Wewnętrzną recyrkulacją z komór [ 5/1 i 5/2 ] do komór niedotlenionych [KDN- 4/1 i 4/2]. Zaprojektowano recyrkulację wewnętrzną mieszaniny ścieków i osadu w ilości 200% Q śrd. Ilość recyrkulowanej mieszaniny ścieków i osadu, dla każdego ciągu technologicznego, wynosi: 200 % x = 8.000,00 m 3 /d. I ciąg technologiczny [5/1] 8.000,00 x 0,54 = 4.320,00 m 3 /d. II ciąg technologiczny [5/2] 8.000,00 x 0,46 = 3.680,00 m 3 /d. 9

10 Charakterystyczne parametry technologiczne zmodyfikowanego systemu A 2 /O Źródło: 1. Usuwanie Związków Biogennych ze Ścieków Miejskich Instytut Ochrony Środowiska J. Bernacka, J. Kurbiel, L.Pawłowska Warszawa 1992 r. 2. Projektowanie systemów oczyszczania ścieków integrujących usuwanie C, N i P Instytut Inżynierii Sanitarnej i Ochrony Środowiska Politechniki Krakowskiej - J. Kurbiel, J. Bernacka Postęp Techniczny w Dziedzinie Oczyszczania Ścieków - XXVIII Konferencja Naukowo-Techniczna Katowice 1992r. Tabela 5 Parametry Jednostki Wg literatury Wg projektu Stężenie osadu g/m Obciążenie osadu gbzt 5 /gsm d 0,15 0,25 0,1 Wiek osadu d Czas zatrzymania w strefie beztlenowej h 0,5 1,5 0,65 Czas zatrzymania w strefie niedotlenionej h 0,5 1,0 2,83 Czas zatrzymania w strefie tlenowej h 3,5 6,0 11,36 Osad recyrkulowany % Recyrkulacja wewnętrzna % Zestawienie tabelaryczne parametrów technologicznych [ wyciąg z obliczeń ] Tabela 6 Lp. Oznaczenie Jednostka Parametry technologiczne 1 Dopływ m 3 /d Poj. KDF m 3 331,25 3 Wiek osadu d 12 4 Stężenie osadu kg/m Poj. KDN m ,24 6 Poj. KN m ,54 7 Razem poj. komór 9.233,03 8 Ilość powietrza Nm 3 /h ,84 9 Średnica OWT m 21,68 10

11 Tabela 7 Lp. Oznaczenie Jednostka Parametry technologiczne 1 Stężenie ścieków surowych Dopływ do reaktorów BZT 5 mg/dm ChZT mg/dm Zaw.ogólna mg/dm N og mg/dm N amon. mg/dm 3 70 P og mg/dm Stężenie ścieków oczyszczonych Odpływ do odbiornika BZT 5 mg/dm 3 14,30 ChZT mg/dm 3 34,78 Zaw.ogólna mg/dm 3 35 N og mg/dm 3 15 N azot. mg/dm 3 11,78 N amon. mg/dm 3 0,30 N org. mg/dm 3 2,92 P og mg/dm 3 2,0 Odczyn ph - 7, Parametry technologiczne procesu Zakładany stopień redukcji fosforu na drodze biologicznej...60%, Całkowita ilość fosforu usuwana na drodze biologicznej...12,24 mg/dm 3, Stężenie osadu w reaktorze...4,00 kg/m 3, Zawartość tlenu w strefie napowietrzania...2 mgo 2 /dm 3, Współczynnik dopływu tlenu alfa...0,70, Wskaźnik wykorzystania tlenu z powietrza go 2 /Nm 3 x m, Wiek osadu...12d, Całkowity przyrost osadu...0,81 kg/kg, Obciążenie osadu ładunkiem BZT 5...0,10 kg/kg d, Obciążenie komory ładunkiem BZT 5...0,41 kg/m 3 d, Sprawność denitryfikacji...86,96%, Sprawność nitryfikacji...89,22%, Stopień recyrkulacji wewnętrznej ścieki+ osad %, Stopień recyrkulacji zewnętrznej osad...75 %, Zużycie tlenu na utlenienie węgla temp. oblicz. (+)10 o C...1,08 kgo 2 /kg, Zużycie tlenu na utlenienie azotu temp. oblicz. (+)10 o C...0,43 kgo 2 /kg, Wymagana zdolność natleniania temp. obliczeniowa (+)10 o C -przy średnim obciąż. azotem i max. obciążeniu węglem...352,25 kgo 2 /h, -wymagana ilość powietrza ,34 Nm 3 /h, -przy średnim obciąż. węglem i max. obciążeniu azotem...386,61 kgo 2 /h, 11

12 -wymagana ilość powietrza ,62 Nm 3 /h, Zużycie tlenu na utlenienie węgla temp. oblicz. (+)20 o C...1,22 kgo 2 /kg, Zużycie tlenu na utlenienie azotu temp. oblicz. (+)20 o C...0,43 kgo 2 /kg, Wymagana zdolność natleniania temp. obliczeniowa (+)20 o C -przy średnim obciąż. azotem i max. obciążeniu węglem...409,87 kgo 2 /h, -wymagana ilość powietrza ,96 Nm 3 /h, -przy średnim obciąż. węglem i max. obciążeniu azotem...439,68 kgo 2 /h, -wymagana ilość powietrza ,84 Nm 3 /h, Ilość fosforu do strącania chemicznego...6,16 mg/dm 3, Dawka koagulantu PIX...192,50g/m 3, Zużycie koagulantu...770,0 kg/d Bilans osadów Z przeprowadzonych obliczeń wynikają następujące wartości: ilość osadu wydzielonego w OWT ,26 kg/d, -osad biologiczny ,20 kg/d, -osad chemiczny...259,06 kg/d, objętość osadu wydzielonego w OWT...148,36 m 3 /d, uwodnienie osadu...98%, wymagana wydajność zagęszczacza mechanicznego...6,49 m 3 /h, zużycie polimeru...20,77 kg/d, objętość osadu po zagęszczeniu...29,67 m 3 /d, sucha masa osadu po zagęszczeniu ,03 kg/d, dawka koagulantu...7,0 g/kg s.m., dawka wapna... 5,0 g/kg s.m., uwodnienie osadu po mechanicznym odwodnieniu...82.%, sucha masa zużytego polimeru...20,92. kg/d, całkowita ilość substancji stałych w odwodn. osadzie ,89 kg/d, zawartość wody w odwodnionym osadzie ,48 kg/d, całkowita masa osadu odwodnionego ,37 kg/d, całkowita objętość osadu odwodnionego...15,27 m 3 /d, dobowe zużycie flokulantu...20,77 kg/d, ilość wapna do higienizacji...14,94 kg/d. Osad higienizowany wapnem palonym będzie, po odwodnieniu mechanicznym, magazynowany pod wiatą, na betonowym składowisku [12/1 i 12/2], o pojemności 2 x 500 m 3 przed: wywiezieniem na wyznaczone składowisko komunalne, lub zagospodarowaniem przyrodniczym. 12

13 Obliczenia radialnych osadników wtórnych Na terenie oczyszczalni ścieków znajdują się dwa radialne osadniki wtórne o niżej podanych parametrach: średnica jednego osadnika...24,0 m, pojemność jednego osadnika ,0 m 3, głębokość czynna...3,41m, powierzchnia pojedynczego osadnika [ brutto]...452,0 m Wymagana wielkość osadników po rozbiórce i budowie komory 5/1. Wg obliczeń DENICOM ATV parametry osadników powinny wynosić: średnica pojedynczego osadnika [ brutto]...21,68 m, indeks osadu ml/g, obciążenie osadnika obj. osadu dm 3 /m 2 h, wymagany czas zagęszczania osadu w leju...1,50 h, obciążenie przelewu...5,0 m 2 /h, obciążenie hydrauliczne powierzchni OWT...0,63 m/h, minimalny czas przepływu...3,55 h, sumaryczna objętość czynna ,57 m 3, powierzchnia pojedynczego osadnika [ brutto]...368,12 m 2, głębokość czynna...2,22 m, niezbędna długość przelewu...45,00 m. Z przeprowadzonych obliczeń wynika, że istniejące radialne osadniki wtórne zapewnią właściwą pracę po rozbudowie oczyszczalni Stacja dmuchaw dla reaktora 5/1 Obliczeniowa ilość powietrza dla Q śrd = 4000,00 m 3 /d: 1. Dla temperatury (+ ) 10 o C, - zużycie tlenu na utlenienie węgla : 1,08 kgo 2 /kg - ziżycie tlenu na utlenienie azotu: 0,43 kgo 2 /kg - przy średnim obciążeniu azotem i maksymalnym obciążeniu węglem, wynosi: Q p = 9.393,34 m 3 /h. - przy średnim obciążeniu węglem i maksymalnym obciążeniu azotem, wynosi: Q p = ,62 m 3 /h. 2. Dla temperatury (+ ) 12 o C, - zużycie tlenu na utlenienie węgla : 1,11 kgo 2 /kg - zużycie tlenu na utlenienie azotu: 0,43 kgo 2 /kg - przy średnim obciążeniu azotem i maksymalnym obciążeniu węglem, wynosi: Q p = 9.701,01 m 3 /h. - przy średnim obciążeniu węglem i maksymalnym obciążeniu azotem, wynosi: Q p = ,42 m 3 /h. 13

14 3. Dla temperatury (+ ) 20 o C, - zużycie tlenu na utlenienie węgla : 1, 22 kgo 2 /kg - zużycie tlenu na utlenienie azotu: 0,43 kgo 2 /kg - przy średnim obciążeniu azotem i maksymalnym obciążeniu węglem, wynosi: Q p = ,96 m 3 /h. - przy średnim obciążeniu węglem i maksymalnym obciążeniu azotem, wynosi: Q p = ,84 m 3 /h. Do dalszych obliczeń przyjęto wartość pośrednią Q p = ,00 m 3 /h. Wydajność maksymalna istniejących dmuchaw, przy ciśnieniu 0,6 bar, wynosi: Ob. 5/2-3 dmuchawy DITL 66T 18 kw/ 22 kw m 3 /h x 3 = m 3 /h Ob.. 5/1.1 3 dmuchawy Roboxs ES46/2P 30 kw m 3 /h x 3 = m 3 /h Ob.. 5/2.1 3 dmuchawy Roboxs ES46/2P 30 kw m 3 /h x 3 = m 3 /h Razem... Q p = m 3 /h Dla potrzeb reaktora 5/1 ilość powietrza wyniesie: Q p = , = 3.600,00 m 3 /h = 60 m 3 /min. Przyjęto do pracy 3 agregaty ROBOX EVOLUTION ES 65/3P wyposażone w dmuchawę RBS 65/F, o niżej podanych parametrach: medium: powietrze atmosferyczne zakres pracy z falownikiem: 20 / 50 Hz wydajność w warunkach otoczenia: 392 / /- 5% m3/h nadciśnienie: 600 mbar wzrost temp.: 70 / 59 o C zapotrzebowanie mocy: 9,2 / 26,5 +/- 5% kw poziom hałasu (z obudową): < 70 / 76 +/-2* dba obroty dmuchawy: 1665 / /-5% obr/min wymiary zewnętrzne agregatu: 1550 x 1522 x 1654 mm masa agregatu: 965 kg króciec UNI PN 10 (DN): 150 mm Silnik wyposażony w czujnik PTC, przystosowany do współpracy z falownikiem: typ 200LA moc: 30,0 kw zasilanie: 50 Hz, 400 V obroty nom.: 2945 obr/min Wentylator osłony: 176 W, 50 Hz, 400 V, 3 fazowy, 0,33 A. Dopuszcza się dmuchawy równoważne, spełniające wyżej podane wymagania. 14

15 Standardowe wyposażenie zestawów ROBOX EVOLUTION ES 66/3P: stopień sprężający dmuchawy, tłumik wlotowy, płyta podstawy zintegrowana z tłumikiem wylotowym, przekładnia pasowa, silnik elektryczny, zawór bezpieczeństwa, klapa zwrotna, filtr na ssaniu, podłączenie elastyczne, wibroizolatory, manometr na tłoczeniu, wskaźnik zanieczyszczenia filtra, obudowa dźwiękochłonna z wentylatorem i zewnętrznymi olejowskazami. Rurociągi sprężonego powietrza należy montować ze stali k.o. 200 i 150 mm. Na głównych rurociągach powietrza należy zamontować zawory ze stali k.o. 50 mm, umożliwiające okresowe wprowadzenie kwasu mrówkowego. Armaturę montować w miejscach pokazanych na rzucie i przekrojach stacji dmuchaw Koryto przelewowe Demontaż Zakłada się demontaż istniejącego koryta z uwagi na jego stopień zużycia. Z dokumentacji opracowanej w grudniu 1999 r. przyjęto wymiary koryta wykonanego ze stali k.o.: 1. szerokość...0,40 m 2. wysokość...0,40 m 3. długość...9,50 m. Koryto zamontowano na: 8 podporach wykonanych z kształtowników zimno giętych o przekroju 70x70x5, 16 ceownikach o wym. 60 x60 x5 8 ceownikach o wym. 50 x50 x5. Kształtowniki zamocowano do pionowej ściany żelbetowej i na nich ustawiono koryto odpływowe. Koryto dwustronne jest odstawione o 1,0 m od ściany reaktora Obliczenia nowego koryta Maksymalny dopływ godzinowy do obu ciągów technologicznych wynosi Q maxh = 325 m 3 /h. Na I ciąg technologiczny [ ob.5/1.1 i 5/1 ] dopłynie około 54 % godzinowej ilości ścieków. Do dalszych obliczeń przyjęto: Q maxh = 325 x 0,54 % = 175,50 m 3 /h Stopień recyrkulacji wewnętrznej - 200% x 175,50 =...351,00 m 3 /h Stopień recyrkulacji zewnętrznej 2106 : 12 h =...175,50 m 3 /h Razem...526,50 m 3 /h 15

16 Do dalszych obliczeń przyjęto : Q maxh = 550,00 m 3 /h = 160,00 dm 3 /s Wydatek przelewu obliczono ze wzoru: Q= q x [ l p : a ] m 3 /s, gdzie: l p długość przelewu [ m], h- warstwa przelewowa [ m] Z wykresu przyjęto dla h=7 cm jednostkowy wydatek q= 2,0 dm 3 /s oraz wycięcie a = 18 cm. Wydatek dla 1 m przelewu wyniesie: q 1 = [ 1,0 x 2,0 x 3600 ] : 0,18 x 1000 = 40,00 m 3 /m h Niezbędna długość przelewu: L p = 550,00 : 40,00 = 13,75 m Przyjęto przelew pilasty ze stali k.o. dwustronny o następujących parametrach: Długość całkowita...9,00 m Długość czynna...7,00 m Szerokość...0,60 m Głębokość...0,40 m Rzędna dna koryta... 82,00 mnpm Rzędna zwierciadła...82,40 mnpm Rzędna dna wylotu...81,50 mnpm Prędkość przepływu...1,0 m/s. Przelew montować na min. 8-miu podporach ze stali k.o.rozstawionych od siebie w odległości 1,0 m. Podpory i ceowniki ze stali k.o., podtrzymujące koryto, należy zamocować do pionowej ściany żelbetowej. Zakłada się wykonanie warsztatowe w/w elementów Dobór pomp recyrkulacji wewnętrznej Zgodnie z obliczeniami założono 200% recyrkulacji wewnętrznej, tj. 351 m 3 /h i przyjęto przemienną pracę pomp w obu zbiornikach reakcji, tj. : 5/1 oraz 5/2. W tej sytuacji w komorze reakcji 5/2 zachodzi potrzeba demontażu istniejącej pompy, której recyrkulacja wynosi około 100% i zamontowanie 2 identycznych pomp jak w projektowanym zbiorniku 5/1. Ustalenie niezbędnej wydajności 1 pompy: 1. Q maxh = 325 x 0,54 % =...175,50 m 3 /h 2. stopień recyrkulacji wewnętrznej - 200% x 175,50 =...351,00 m 3 /h : 3600 =...97,50 dm 3 /s 4. zwiększenie wydajności pompy o 20%...97,50 x 1,20 = 117,00 dm 3 /s Ostatecznie przyjęto obliczeniową wydajność jednej pompy do recyrkulacji wewnętrznej równą 120,00 dm 3 /s i wysokość podnoszenia mieszaniny ścieków i osadu H=8,0 m H 2 O. Dwie pompy pracować będą przemiennie na jeden wspólny rurociąg Ø 250 mm PE100 PN10. Przy natężeniu przepływu q = 120 dm 3 /s prędkość mieszaniny ścieków i osadu wyniesie około 2,50 m/s i stracie około

17 Dla obliczeniowej wartości przepływu q = 120 dm 3 /s dobrano 4 pompy do recyrkulacji wewnętrznej typ NP 3153 LT 3-410, które należy zamontować w sposób następujący: 2 pompy w projektowanym reaktorze 5/1, 2 pompy w istniejącym reaktorze 5/2. Parametry techniczne agregatów pompowych: Uwagi! 1. Wydajność...Q = 119,70 dm 3 /s, 2. Wysokość podnoszenia...h = 7,95 m, 3. Silnik N AA-W, 4. Moc znamionowa...n =13,5 kw, 5. Częstotliwość...50 Hz, 6. Napięcie nominalne V, 7. Nominalna prędkość obrotowa...n =1455 1/min, 8. Sprawność...η = 86,5 88,0 %, 9. Średnica wylotu...d = 200 mm. 1. Pompy do ścieków powinny posiadać wirnik otwarty lub półotwarty, którego konstrukcja zapewnia wysoką sprawność hydrauliczną urządzenia nie niższą niż 74%, zdolność do samooczyszczania się i odporność na zatykanie przez włókniny i osady ściekowe do 8% smo. 2. Wał pompy powinien być wykonany ze stali odpornej na korozję klasy min. AISI Uszczelnienie wału pompy winno być realizowane poprzez dwa pracujące niezależnie od kierunku obrotów uszczelnienia mechaniczne smarowane ekologicznym olejem. 4. Uszczelnienie zewnętrzne powinno być chronione przed zewnętrznym erozyjnym działaniem zawiesiny mineralnej zawartej w ściekach i osadach ściekowych poprzez specjalne ukształtowanie gniazda komory. 5. Uszczelnienie zewnętrzne powinno być wykonane z materiału o odporności antykorozyjnej nie gorszej niż węglik wolframu i gęstości nie niższej niż 14g/cm Powierzchnia uszczelnienia wyposażona w laserowo wycięte spiralne rowki, w których generowany jest efekt hydrodynamicznego zwrotnego transportu ewentualnie powstałego mikroprzecieku i odprowadzenie go do komory buforowej (inspekcyjnej bądź olejowej) w celu eliminacji przecieków do wnętrza pompy. 7. W pompie powinny być zastosowane łożyska toczne niewymagające dodatkowego smarowania. 8. Kabel zasilający powinien być doprowadzony w sposób zapewniający wodoszczelność. 9. Pompy muszą być wyposażone w silniki o klasie izolacji nie gorszej niż H (180 C) IEC Silnik wraz z pompą muszą tworzyć zintegrowaną całość pracującą w warunkach pełnego zanurzenia (IP68). Silnik musi być wyposażony w termokontakty. 11. Urządzenia wyposażone powinny być w czujniki przecieku zainstalowane w komorze stojana silnika lub w oddzielnej komorze inspekcyjnej. 17

18 12. Wszystkie części składowe, które będą wymagały remontu podczas przeglądu technicznego i wszystkie elementy podlegające wymianie muszą być dostępne w sieci serwisu producenta. 13. Obudowa stojanu, obudowa pompy, wirnik i stopa sprzęgająca pompy powinny być wykonane z żeliwa klasy minimum GG W celu wydłużenia trwałości wirników pomp ich krawędzie w przypadku wirników kanałowych otwartych i półotwartych powinny być utwardzone do twardości min. 45HRC. 15. Dyfuzor wlotowy do pompy powinien być wykonany z żeliwa klasy min. GG25, wymienny, tak aby w przypadku konieczności jego wymiany wyeliminowana była konieczność wymiany całego korpusu hydraulicznego pompy. 16. Pompy zatapialne w zabudowie stacjonarnej przymocowane zostaną do stóp sprzęgających umieszczonych na dnie komór reaktorów. 17. Prowadnice pomp, służące do opuszczania i podnoszenia pomp, winny być wykonane z rur ze stali nierdzewnej klasy min. AISI304. Po opuszczeniu pompa automatycznie zatrzaśnie się na stopach sprzęgających. 18. Łańcuchy, przyczepione do uchwytu w górnej części pomp używane do podnoszenia i opuszczania pomp powinny być wykonane ze stali kwasoodpornej OH18N9. Dopuszcza się pompy równoważne, spełniające wyżej podane wymagania Ruszt napowietrzający z dyfuzorami membranowymi Zaprojektowano system napowietrzania drobnopecherzykowego realizowanego za pomocą talerzowych dyfuzorów membranowych o średnicy 9". Układ napowietrzania składa się z systemu pionowych, szczelnych rurociągów powietrznych montowanych do pionowych ścian zbiorników oraz poziomych rurociągów powietrznych wyposażonych w dyfuzory i przytwierdzonych do dna zbiorników za pomocą uchwytów. Układ napowietrzający stanowi integralną całość z zewnętrznymi rurociągami doprowadzającymi sprężone powietrze, przepustnicami, dmuchawami Wymagania techniczne systemu SANITAIRE SILVER LP 1. Podstawy dyfuzorów 9" winny być wykonane z wysokoudarowego PVC i klejone do rur wykonanych z wysokoudarowego PVC o średnicy zewnętrznej min. Dz=110mm. 2. Membrany drobnopęcherzykowe z elastomeru EPDM z otworami wykonanymi techniką laserową o gęstości min. 3szt/cm 2, powinny być przystosowane do pracy w zakresie obciążenia ciągłego 0,85 15 Nm 3 /h i maksymalnego okresowego obciążenia do 17 Nm 3 /h. 3. Maksymalna dopuszczalna wysokość straty ciśnienia na pojedynczej membranie przy projektowanej wydajności maksymalnej dmuchaw nie może przekraczać 0,2m. 4. Oring zintegrowany z membraną powinien zapewniać długotrwałą szczelność układu. 5. Część membrany powinna pełnić funkcję zaworu zwrotnego podczas wyłączenia systemu napowietrzania. 6. Wykonanie membrany powinno zapewnić równomierne rozprowadzenie powietrza na całej jej powierzchni, nawet przy minimalnym przepływie powietrza. 18

19 7. Konstrukcja dyfuzora musi zapewnić stabilną pracę całego układu napowietrzania w przypadku mechanicznego uszkodzenia części membran. 8. Poziome kolektory rozdzielające powietrze powinny być wykonane z wysokoudarowego PVC o minimalnej średnicy zewnętrznej Dz=110mm. 9. Przewody doprowadzające powietrze od krawędzi zbiornika do kolektorów poziomych należy wykonać ze stali nierdzewnej klasy min. AISI Ruszt napowietrzający powinien być wyposażony w system odwadniania. 11. System zamocowań wykonany ze stali klasy min. AISI 304; Dopuszcza się równoważny system napowietrzania, spełniający wyżej podane wymagania Gwarantowany maksymalny transfer tlenu Dla temperatury (+ ) 20 o C i Q śrd = 4000 m 3 /d: Jednostkowe zapotrzebowanie na tlen...2,05 kgo 2 /kg, Wymagana zdolność natleniania (OC)...439,68 kgo 2 / h Wymagana ilość powietrza przy średnim obciążeniu węglem i maksymalnym obciążeniu azotem, wynosi Q p = ,84 m 3 /h. 1. Projektowany system napowietrzania reaktora 5/1 zapewni, w warunkach standardowych, 247,7 kgo 2 /h przy Q śrd = 2160 m 3 /d oraz docelowej dostawie powietrza Q = Nm 3 /h (1at, o C). 2. Wymagana zdolność natleniania (OC) dla Q śrd = 2160 m 3 /d będzie: OC = [ (2160 x 439,68 ) : 4000 ] = 237,43 kgo 2 / h < 247,7kgO 2 /h 3. Maksymalne ciśnienie na wejściu do nowego systemu wyniesie p = 0,0406 MPa, dla ilości powietrza Nm 3 /h (1at, o C). 4. Maksymalne wykorzystanie tlenu z powietrza SOTE=18,9 22,11%; 5. Maksymalna jednostkowa strata ciśnienia dla jednego dyfuzora 2 kpa dla maksymalnej ilości powietrza dostarczanego do systemu Q pmax =3.939Nm 3/ h (1at, o C) Projektowany układ dyfuzorów W posiadaniu Grodziskiego Przedsiębiorstwa Komunalnego znajduje się 414 dyfuzorów z osprzętem. Ten system napowietrzania miał być zamontowany w istniejącym reaktorze nr 5/1. Jednak z uwagi na przewidziany demontaż zbiornika 5/1 komplet dyfuzorów znajduje się w magazynie. W projekcie przyjęto wyposażenie nowego reaktora 5/1 w trzy sekcje, wg niżej podanego podziału: 1. Sekcja 1-sza [ w pobliżu dopływu ścieków z reaktora 5/1.1. ] x 32 = 448 dyfuzorów, 2. Sekcja 2-ga [ w środku reaktora 5/1] x 20 = 260 dyfuzorów, 3. Sekcja 3-cia [ w pobliżu koryta odpływu ścieków z reaktora 5/1] x 15 = 180 dyfuzorów. Razem 888 dyfuzorów Po odjęciu 414 dyfuzorów do zakupu pozostaje: = kpl. Uwaga! Ilości dyfuzorów należy traktować jako orientacyjne z uwagi na to, że dostawca rusztu zobowiązany jest do wykonania projektu montażowego instalacji we wnętrzu projektowanego zbiornika 5/1. 19

20 System napowietrzania drobnopęcherzykowego będzie: zasilany w powietrze za pomocą kolektorów D160 mm, D 200 mm i D 250 mm. wyposażony w 3 systemy odwadniania, wyposażony w system zamocowań. Wykonanie materiałowe: Instalacja wykonana jest z wysokoudarowego PVC. Przewody doprowadzające powietrze ze stali nierdzewnej. System zamocowań ze stali nierdzewnej Pompownia recyrkulacji zewnętrznej i osadu nadmiernego [7/1] Osad nadmierny tłoczony jest do komory [4/3], z której odpływa do zagęszczacza grawitacyjnego [10]. Osad recyrkulowany tłoczony jest do komory defosfatacji [4/1]. W przepompowni osadu zakłada się wymianę niżej podanych pomp stacjonarnych: 1. Pompa recyrkulacji zewnętrznej NT LT/410 szt.1 - wydajność Q= 96,10 dm 3 /s, - wykonanie żeliwne, standardowe, - wirnik dwułopatkowy, półotwarty, o podwyższonej odporności na zatykanie, - czujnik przecieku FLS, - uszczelnienie mechaniczne wewnętrzne z węglika wolframu - węglik wolframu, - uszczelnienie mechaniczne zewnętrzne z węglika wolframu węglik wolframu, -wysokość podnoszenia H= 7,40 m, -moc silnika P2 =13,5 kw, - silnik 4-biegunowy, IP 68, 3 /400 V/, - masa 437,0 kg, - średnica wylotu DN 200 mm. 2. Pompa osadu nadmiernego NT MT/462 szt.1 - wydajność Q= 25,0 dm 3 /s, - wykonanie żeliwne, standardowe, - wirnik dwułopatkowy, półotwarty, o podwyższonej odporności na zatykanie, - czujnik przecieku FLS, - uszczelnienie mechaniczne wewnętrzne z węglika wolframu - ceramika, - uszczelnienie mechaniczne zewnętrzne z węglika wolframu węglik wolframu, -wysokość podnoszenia H= 5,9 m, -moc silnika P2 =2,4 kw, - silnik 4-biegunowy, IP 68, 3 /400 V/, - masa 154,0 kg, - średnica wylotu DN 100 mm. Dopuszcza się równoważne agregaty pompowe, spełniające wyżej podane wymagania. 20

21 Roboty dodatkowe, wynikające z rozbiórki i budowy komory [ 5/1 ] 1. Komora rozdziału przy piaskowniku [ 3] Na rurociągach z przepływomierzem Ø 350 mm [ w komorze K9a i komorze K5a ] należy zamontować po jednej przepustnicy odcinająco-regulacyjnej Ø 350 mm o niżej podanych parametrach: - typ Z011-A szt. 2, - DN 350 mm, - zabudowa w dowolnym położeniu, - średnica kołnierza...d = 408 mm, - wysokość całkowita...h 1 = 601 mm, - szerokość...b = 408 mm, - masa -...G = 45 kg. Uwaga! W przypadku trudności przy montażu przepustnic w komorach, ze względu na ich gabaryty, należy przepustnice zabudować w gruncie na rurociągach przed lub poza studnią, uprzednio informując o tym dostawcę armatury przy składaniu zamówienia. Dopuszcza się równoważne typy przepustnic, spełniające wyżej podane parametry. 2. W komorze K10 [ obok komory defosfatacji i denitryfikacji 4/1] na czas budowy reaktora 5/1 zaślepić dwa rurociągi Ø 350 mm, a następnie je opróżnić i zdemontować. Po wybudowaniu reaktora zamontować nowe rurociągi Ø 355 mm z rur PE 100 SDR 11 PN 16, o długości 2 x 10,0 m, które połączyć za pomocą tulei PE 100 Ø 355/DN 350 mm z rurami stalowymi k.o. DN 350 mm. Na obu rurociągach zamontować zasuwy nożowe międzykołnierzowe DN 350 mm PN 10 z kółkiem ręcznym. Poczynając od głębokości 1,40 m od poziomu 82,25 mnpm, aż do wylotu rurociągów DN 350 mm do reaktora, na obu rurociągach zamontować izolację z pianki poliuretanowej gr. 10 cm, owiniętą blachą ocynkowaną [ patrz przekrój A A ]. 3. W komorze K11 [ obok osadnika wtórnego 6/1] zamontować miękkouszczelniającą zasuwę kołnierzową klinową Ø 500 mm z gładkim i wolnym przelotem o parametrach: - typ E2 DN 500 Nr kat E2 szt.1, -korpus i pokrywa z żeliwa sferoidalnego EN- GJS , - wrzeciono ze stali nierdzewnej, -klin z żeliwa sferoidalnego EN- GJS , -prowadzenie klina z tworzywa odpornego na zużycie o wysokich właściwościach ślizgowych, - nakrętka klina z mosiądzu, -tuleja z mosiądzu, Wymiary zasuwy: - średnica kołnierza...d = 715 mm, -śruby 20 szt....m 30, - wysokość całkowita...h 1 = 1345 mm, 21

22 - szerokość...b = 687 mm, - masa -...G = 371 kg. Uwaga! W przypadku trudności przy montażu zasuwy w studni K11, ze względu na jej gabaryty, należy zasuwę zabudować w gruncie na rurociągu poza studnią, uprzednio informując o tym dostawcę armatury przy składaniu zamówienia. Dopuszcza się równoważne typy zasuw klinowych spełniające wyżej podane parametry. 4. Rurociąg tłoczny recyrkulacji wewnętrznej montaż pomp NP LT Pompy recyrkulacji wewnętrznej należy zamontować w pobliżu koryta odpływowego, zgodnie z załączonym rysunkiem. Dla montażu i demontażu pomp zaprojektowano żelbetowy pomost oraz schody terenowe o szerokości 1,20 m. Pomost i schody zostaną zabezpieczone barierką ze stali k.o. wysokości 1,10 m. Pompy będą opuszczane na prowadnicach przymocowanych do pomostu. Na rurociągach tłocznych obu pomp należy zamontować kołnierzowe klapy zwrotne DN 200 mm PN10 oraz zasuwy kołnierzowe DN 200 mm PN10. Dla konserwacji lub wymiany klap zwrotnych zaprojektowano w stropie pomostu dwa włazy o wym. 0,70 x 0.55 m, przykryte pokrywą z tworzywa. Poczynając od głębokości 1,40 m od poziomu 82,25 mnpm, aż do wylotu rurociągów DN 200 mm z reaktora, na obu rurociągach zamontować izolację z pianki poliuretanowej gr. 10 cm, owiniętą blachą ocynkowaną [ patrz przekrój B B]. Dla montażu i demontażu pomp zaprojektowano żuraw typ ŻPR 650 OC mocowany do płyty stropowej pomostu. Stalowe rury k.o. DN 200 mm połączyć za pomocą tulei DN 200/Ø 200 mm i wprowadzić do kolektora zbiorczego Ø 250 mm PE 100. Dopuszcza się do zastosowania równoważny typ żurawia. 5. Tymczasowy rurociąg ściekowy, rurociąg tłoczny recyrkulacji zewnętrznej i osadu nadmiernego. Z informacji dostarczonych przez Użytkownika i na podstawie szkiców geodezyjnych wykona nych przez geodetę Grzegorza Chyżewskiego w okresie od do r. wynika, że w pasie między istniejącą komorą tlenową [5/1.1], a projektowaną komorą [ 5/1 ] zamontowane zostały: Tymczasowy rurociąg ściekowy Ø 315 mm PE z komory [5/1.1.] do OWT [ 6/1], który pozostawia się po zakończeniu budowy projektowanej komory [5/1]. Rurociąg ten nie jest narażony na zniszczenie w trakcie trwania budowy komory [5/1] ponieważ chroni go istniejąca ścianka szczelna. Rurociąg recyrkulacji zewnętrznej z rur PE Ø 250 mm, zamontowany w odległości 3,0 m od zewnętrznej ściany istniejącego reaktora [5/1] na głębokości ca 0,85 m od poziomu terenu. 22

23 Rurociąg osadu nadmiernego z rur PE Ø 110 mm, zamontowany obok rurociągu recyrkulacji zewnętrznej. Rurociągi [ poz. b i c] zamontowane zostały na podporach przyspawanych do ścianki szczelnej istniejącej między komorami 5/1.1. i 5/1. Rozstawy podpór co 2,0 m, szerokość podpór pod rurociągami 50 cm w świetle. Uwaga! Rurociągów recyrkulacji zewnętrznej i osadu nadmiernego w czasie rozbiórki i budowy komory [ 5/1] nie wolno zdemontować. Do demontażu przyjąć jedynie zasuwę oraz rurociąg Ø 250 mm o długości 3,0 m, wchodzący do komory [5/1]. 6. Recyrkulacja wewnętrzna na czas budowy reaktora 5/1 Wyłączenie z pracy reaktora 5/1 wymusza konieczność prowadzenia tymczasowej recyrkulacji wewnętrznej z komory tlenowej 5/1.1 do komory denitryfikacji KDN1 [ obiekt 4/1]. Proponuje się montaż pompy do recyrkulacji, w komorze 5/1.1., w sposób następujący: do stalowego koryta, po sprawdzeniu możliwości wytrzymałościowych koryta i wytrzymałości elementów podtrzymujących koryto, do ściany konstrukcyjnej komory tlenowej. Sposób montażu pozostawia się do decyzji Wykonawcy. Do transportu ścieków przyjęto 1 pompę np. NS MT o parametrach: wydajność...q.= 196 m 3 /h = 54,45 dm 3 /s wysokość podnoszenia -...H = 10,10 m moc...7,75 kw średnica wylotu -...Ø 150 mm prędkość obrotowa obr./min częstotliwość...50 Hz, napięcie V, sprawność...87 %. Projektowana pompa zapewnia około 110 % recyrkulacji mieszaniny ścieków z osadem. Dla natężenia przepływu Q= 54,45 dm 3 /s projektowana średnica tymczasowego rurociągu tłocznego z rur PE DN 200 mm zapewnia prędkość przepływu v 1,70 m/s przy spadku 12. Przewidywany czas demontażu i budowy nowej komory 5/1 określa się na 8 10 miesięcy i w tym okresie pracować będzie pompa w komorze 5/1.1. wraz z tymczasowym rurociągiem tłocznym. Rurociąg tymczasowy z rur PE DN 200 mm, po wyprowadzeniu z komory tlenowej, montować na tymczasowym rusztowaniu, rozstawionym w takiej odległości podpór od siebie, aby zabezpieczyć rury przed ugięciem. Rurociąg wprowadzić do komory denitryfikacji KDN1 [ obiekt 4/1]. 23

24 7. Rurociąg odwadniający magazyny osadu [ 12/1 i 12/2] W trakcie rozbiórki komory [5/1] i prowadzonych wykopów zachodzi konieczność zabezpieczenia przepompowni osadów [ obiekt 7/1] przed zniszczeniem. W projekcie konstrukcji przyjęto na czas budowy wykonanie ścianki szczelnej osłaniającej przepompownię [ obiekt 7/1]. Wprowadzenie ścianki szczelnej wymusza konieczność demontażu rurociągu Ø 200 mm, odwadniającego: magazyny osadu [ 12/1 12/2], komorę tlenową [ [ 5/1.1.] na odcinku od kwadratowej komory [ rz. t. 81,15/rz. d. 78,55 przy reaktorze 5/1.1. ] do studni S1. Po wybudowaniu komory napowietrzania 5/1 należy: usunąć ściankę szczelną, zamontować rury PE Ø 250 mm PN10 SDR 17 na długości 24,0 m, wyremontować lub wykonać nową studnię rewizyjną K 24, wprowadzić do studni K 24 rurę PE Ø 250 mm PN10 SDR 17 odwadniającą projektowaną komorę 5/1, na której zamontować zasuwę Ø 250 mm do zabudowy w ziemi. Uwaga! W kosztorysie inwestorskim ujęto: 1. Koszt ewentualnej budowy studni betonowej Ø 1200 mm o głębokości około 4,20 m, w przypadku gdyby w trakcie prac rozbiórkowych istniejąca studnia K24 uległa zniszczeniu w takim stopniu, że niemożliwe byłoby jej wyremontowanie. 2. Wyłożenie terenu wokół studni i zasuwy kostką betonową na posypce cementowopiaskowej. 8. Kanał betonowy odprowadzający ścieki z komory [ 5/1] do studni K11 przy OWT [6/1] Przy demontażu komory [5/1] zniszczeniu ulegnie kanał żelbetowy odprowadzający ścieki oczyszczone z komory napowietrzania do radialnego osadnika wtórnego [ 6/1]. Po wybudowaniu komory napowietrzania należy odtworzyć kanał żelbetowy wg projektu konstrukcji, i rysunków technologii: Rzędna korony napowietrzania 83,35 mnpm, Rzędna dna kanału 81,50 mnpm, Długość kanału 8,50 m W kanale żelbetowym należy zamontować stalowe koryto o wymiarach: Długość koryta ze stali k.o. o grub. ścianki 5 mm L = 8,50 m, Szerokość koryta - b = 0,60 m, Wysokość koryta h = 0,90 m Po wykonaniu koryta żelbetowego i zamontowaniu w nim koryta ze stali k.o. całość przykryć kratą z tworzywa. 24

25 9. Projektowane sondy tlenowe Dla przyjętego systemu A 2 O w 2 istniejących komorach tlenowych [ w strefach denitryfikacji ] konieczne jest uzupełnienie pomiaru stężenia tlenu. Dotyczy to komór 5/1.1. oraz 5/2.1. Pomiar zawartości tlenu dokonywany będzie za pomocą sond w niżej podanych komorach: 1. Projektowana komora napowietrzania [ 5/1] 6 sond, 2. Istniejąca komora napowietrzania [ 5/1.1] 1 sonda w strefie denitryfikacji, 3. Istniejąca komora napowietrzania [ 5/2.1] 1 sonda w strefie denitryfikacji. Sondy mocowane do ścian żelbetowych każdej komory. 5. NAZWA URZĄDZEŃ I ZESTAWIENIE MOCY Tabela 8 PROJEKTOWANA KOMORA NAPOWIETRZANIA obiekt 5/1 L.P. Nazwa urządzenia Symbol Moc[kW] 1 Pompa recyrkulacji wewnętrznej NP LT ,50 2 Pompa recyrkulacji wewnętrznej NP LT , Sonda stężenia tlenu 5/ Sonda stężenia tlenu 5/ Sonda stężenia tlenu 5/ Sonda stężenia tlenu 5/ Sonda stężenia tlenu 5/ Sonda stężenia tlenu 5/1.34 ISTNIEJĄCA KOMORA NAPOWIETRZANIA obiekt 5/2 L.P. Nazwa urządzenia Symbol Moc[kW] 1 Pompa recyrkulacji wewnętrznej NP LT ,50 2 Pompa recyrkulacji wewnętrznej NP LT ,50 PROJEKTOWANA STACJA DMUCHAW 8/3 L.P. Nazwa urządzenia Symbol Moc[kW] 1 1 Dmuchawa 1 8/ ,0 2 1 Dmuchawa 2 8/ ,0 3 1 Dmuchawa 3 8/ ,0 ISTNIEJĄCA PRZEPOMPOWNIA RECYRKULACYJNA 7/1 L.P. Nazwa urządzenia Symbol Moc[kW] 1 1 Pompa rec. zewnętrznej NT LT/410 9,5 2 1 Pompa osadu nadmiernego NT MT/462 2,4 ISTNIEJĄCA KOMORA NAPOWIETRZANIA obiekt 5/1.1. L.P. Nazwa urządzenia Symbol Moc[kW] 1 Pompa recyrkulacji wewnętrznej NS MT 7, Sonda stężenia tlenu w części denitryfikacji ISTNIEJĄCA KOMORA NAPOWIETRZANIA obiekt 5/2.1. L.P. Nazwa urządzenia Symbol Moc[kW] 1 1 Sonda stężenia tlenu w części denitryfikacji Autor: dr inż. Kazimierz Stefanowski 25