BADANIA SYMULACYJNE SKRĘCEŃ PIERŚCIENI TŁOKOWYCH W ZESPOLE TŁOK-PIERŚCIENIE-CYLINDER
|
|
- Eleonora Markiewicz
- 8 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 MODELOWANIE INŻYNIERSKIE ISSN X 41, s , Gliwice 2011 BADANIA SYMULACYJNE SKRĘCEŃ PIERŚCIENI TŁOKOWYCH W ZESPOLE TŁOK-PIERŚCIENIE-CYLINDER MIROSŁAW GUZIK 1, ANDRZEJ NIEWCZAS 2, GRZEGORZ KOSZAŁKA 3 1, 3 Wydział Transportu i Informatyki, Wyższa Szkoła Ekonomii i Innowacji w Lublinie 2 Katedra Silników Spalinowych i Transportu, Politechnika Lubelska mirguzik@op.pl, a.niewczas@pollub.pl, g.koszalka@pollub.pl Streszczenie. W pracy przedstawiono analizę zjawiska skręcania pierścieni tłokowych podczas współpracy z tuleją cylindrową oraz półkami tłoka w silniku spalinowym. Zamieszczono skrócony opis założeń przyjętych przy tworzeniu matematycznego modelu działania pakietu pierścieni. Szczegółowo opisano opracowany program komputerowy oraz dokonano ogólnej analizy otrzymanych wyników obliczeń. Wskazano również na możliwość wykorzystania wyników obliczeń w procesie konstrukcji silników spalinowych i maszyn roboczych. 1. WSTĘP Zespół tłok-pierścienie-cylinder (TPC) występuje powszechnie w maszynach roboczych i jest jednym z podstawowych układów funkcjonalnych silników spalinowych i sprężarek tłokowych. Głównym zadaniem zespołu TPC jest szczelne zamknięcie komory roboczej maszyny, co uzyskuje się poprzez zastosowanie pakietu pierścieni tłokowych. Podczas pracy maszyny pierścienie przemieszczają się i skręcają w rowkach pierścieniowych tłoka. Ruchy te mają zasadniczy wpływ na działanie uszczelniające zespołu TPC, a więc i sprawność maszyny, oraz jej trwałość i niezawodność. O występowaniu zjawiska skręceń pierścieni może świadczyć problem pękania pierścieni podczas pracy. Doświadczalne badanie kąta skręcenia pierścieni jest niezwykle trudne ze względów technicznych. Zjawiska te można jednak analizować dzięki badaniom symulacyjnym prowadzonym na odpowiednich modelach numerycznych. W pracy przedstawiono matematyczny model skręceń pierścieni i opracowany na tej podstawie model numeryczny oraz dokonano wstępnej analizy otrzymanych wyników obliczeń. 2. MODEL SKRĘCEŃ PIERŚCIENI TŁOKOWYCH 2.1. Założenia modelu Podstawowym założeniem modelu jest przyjęcie osiowej symetrii tłoka, pierścieni i tulei cylindrowej. Układ geometryczny można wówczas rozpatrywać jako dwuwymiarowy, określony dwiema współrzędnymi osiową i promieniową [2, 3, 4, 6, 8, 9]. Przyjęty pakiet pierścieni składa się z dwóch pierścieni uszczelniających i jednego zgarniającego. W celu obliczenia kąta skręcenia α profilu każdego pierścienia konieczne jest wyznaczenie poszczególnych sił obciążających oraz momentów tych sił (rys.1).
2 126 M. GUZIK, A. NIEWCZAS, G. KOSZAŁKA Warunki równowagi rozważanego układu można zapisać, uwzględniając działające na pierścień siły osiowe i promieniowe oraz momenty skręcające, następująco: Fx = 0, Fy = 0, M = 0 (1) Rys.1. Schemat sił działających na pierścień tłokowy W modelu uwzględniono siły ciśnienia gazu Fp x, Fp y oddziałujące na poszczególne ściany pierścienia, siłę bezwładności B x, siłę sprężystości F s oraz siły hydrodynamiczne, powstające w filmie olejowym wskutek przemieszczania się czoła pierścienia wzdłuż tulei cylindrowej. Do określenia ciśnienia gazu p a, p b, p c w przestrzeniach otaczających pierścień wykorzystano model przepływu gazu [3] traktujący zespół TPC jako uszczelnienie labiryntowe. Ścianki poszczególnych elementów tworzą przestrzenie wypełnione gazem, które można traktować jako objętości oraz łączące je kanały. Wymiary geometryczne tych przestrzeni zmieniają się wskutek przemieszczeń pierścieni w rowkach oraz niejednakowej średnicy tulei cylindrowej wzdłuż wysokości. Uszczelnienie TPC sprowadzono do układu zmiennych objętości połączonych kryzami o zmiennym polu przekroju. W modelu przepływu gazu uwzględniono również wymianę ciepła gazu z otaczającymi ściankami tłoka i tulei cylindrowej [3, 4]. Siły hydrodynamiczne występują przy współpracy pierścieni tłokowych z filmem olejowym powstającym na powierzchni tulei cylindrowej. Należy wyróżnić siłę ciśnienia w klinie smarnym F f, unoszącą czoło pierścienia oraz siłę tarcia lepkiego T f przeciwdziałającą poruszaniu się pierścieni wzdłuż tulei. Siły te zostały wyznaczone zgodnie z równaniem różniczkowym Reynoldsa (2) dla jednokierunkowego przepływu cieczy lepkiej w szczelinie, której kształt jest opisany profilem czoła pierścienia, przybliżonym równaniem paraboli (rys.2a) [9]: 3 p h h h = 6μu + 12μ (2) x x x t gdzie: p ciśnienie, h wysokość szczeliny, u prędkość przepływu, μ lepkość dynamiczna. Na tej podstawie opracowano model filmu olejowego dla kompletnego pakietu pierścieni, uwzględniający zmienny stopień zwilżenia czoła każdego pierścienia. W celu określenia granic obszaru zwilżonego rozważono między innymi kumulowanie oleju w przestrzeniach między pierścieniami, zgarnianie oleju przez poruszające się pierścienie, wyciskanie oleju spod czoła pierścieni wskutek przemieszczeń promieniowych, osadzanie mgły olejowej na powierzchni tulei po stronie skrzyni korbowej oraz zjawisko odparowania oleju z tej powierzchni po stronie komory spalania.
3 BADANIA SYMULACYJNE SKRĘCEŃ PIERŚCIENI TŁOKOWYCH Matematyczny opis wymienionych zjawisk oraz odpowiadające im modele numeryczne nie stanowią przedmiotu niniejszej pracy. Niemniej ich opracowanie było konieczne jako punkt wyjścia dla modelu skręceń pierścieni tłokowych. a) b) Rys.2. Profil szczeliny przepływu i rozkład ciśnienia w klinie smarnym (a) oraz odpowiednie wymiary geometryczne (b) 2.2. Wymiary geometryczne W modelu skręceń profil pierścienia przybliżony jest prostokątem (rys.2b) o zadanej szerokości B i wysokości H wraz ze współrzędnymi środka ciężkości h sc i b sc. Dodatnią miarę kąta przyjęto przeciwnie do wskazówek zegara, natomiast dodatni moment siły zgodnie. Odległość Z wystawania pierścienia poza krawędź półki wyznaczana jest ze wzoru: Dc Dt Z = h m (3) 2 przy czym średnica tulei Dc zmienia się wzdłuż wysokości zależnie od profilu tulei cylindrowej, natomiast średnica tłoka Dt może być różna dla poszczególnych półek. Odległość h m czoła pierścienia od ściany cylindra jest minimalną wysokością filmu olejowego w klinie smarnym Momenty sił osiowych Zależnie od położenia pierścienia w rowku oraz wartości kąta skręcenia wyróżniono trzy podstawowe stany, w jakich może znajdować się boczna ściana pierścienia względem współpracującej z nią półki (rys.3). Rys.3. Obciążenie siłami gazowymi dolnej ściany pierścienia
4 128 M. GUZIK, A. NIEWCZAS, G. KOSZAŁKA W pierwszym stanie ściana nie ma kontaktu z półką (rys.3a) i cała powierzchnia jest obciążona parciem gazu. Rozkład ciśnienia jest liniowy od wartości p a lub p c występującej w odpowiedniej przestrzeni zewnętrznej tłoka, do wartości p b panującej we wnętrzu rowka tłokowego. W tym stanie mogą jednocześnie występować obie przeciwległe ściany pierścienia, jeżeli znajduje się on w drodze pomiędzy półkami. Moment siły ciśnienia gazu, działającego na ścianę pierścienia, wynosi: B pb pc B Mp = Fp b c bsc + (4) 2 pb + pc 6 W drugim stanie punktem kontaktu jest zewnętrzna krawędź półki (rys.3b). Na zewnątrz od punktu kontaktu występuje parcie gazu o ciśnieniu panującym w tej przestrzeni. Natomiast pewien odcinek od wewnętrznej strony pierścienia znajduje się w strefie ciśnienia panującego wewnątrz rowka. Dla ściany w takim położeniu moment ciśnienia gazu wynosi: 1 h k 1 h + k Mp = Fp b B + Z + bsc Fp c B bsc (5) 2 tg α 2 tg α Trzeci stan jest analogiczny do poprzedniego, przy czym skręcenie odbywa się w kierunku przeciwnym (rys.4c). Punktem kontaktu jest wewnętrzna krawędź pierścienia, natomiast na określonym odcinku szerokości pierścienia działa gaz o ciśnieniu panującym w przestrzeni zewnętrznej. Moment ciśnienia gazu działającego na ścianę w tym położeniu wynosi: 1 h k Mp = Fp c B bsc (6) 2 tg α Podczas kontaktu ściana pierścienia przylega do półki w sposób zależny od bieżącej wartości kąta skręcenia profilu (rys.4). Uwzględniono, że współpracujące powierzchnie tylko pozornie kontaktują się w jednym punkcie. Teoretycznie kontakt odbywa się na pewnym odcinku szerokości pierścienia, którego długość jest funkcją kąta skręcenia oraz pewnej, założonej wysokości h k oddziaływania tych powierzchni. Na tym odcinku nie działają siły gazowe, natomiast występuje pole reakcji równoważące siłę docisku pierścienia do półki. Założona wysokość oddziaływania h k może być uproszczoną interpretacją chropowatości powierzchni oraz występowania warstwy oleju na półkach. Tym sposobem uniknięto oddzielnego rozpatrywania oddziaływań sprężystych i hydrodynamicznych. W przypadku kontaktu pierścienia z zewnętrzną krawędzią półki (rys.4a) moment reakcji obliczany jest ze wzoru: 1 h k MR = R Z b + SC (7) 3 tg α Rys.4. Reakcja dolnej półki w strefie kontaktu z pierścieniem
5 BADANIA SYMULACYJNE SKRĘCEŃ PIERŚCIENI TŁOKOWYCH Jeżeli punktem kontaktu jest wewnętrzna krawędź pierścienia, moment reakcji wynosi: 1 h k MR = R B b SC (8) 3 tgα Dzięki interpretacji reakcji jako obciążenia ciągłego punkt przyłożenia reakcji płynnie przemieszcza się przy zmianie wartości kąta z ujemnej na dodatnią i odwrotnie (rys.4c). Ściana pierścienia współpracuje z półką wzdłuż całego wspólnego odcinka. Jeżeli obrót następuje względem zewnętrznej krawędzi półki, obowiązuje wzór: 2 h k h α MR = R Z b + 3 ( B Z) SC (9) 2h k h α przy czym wysokość przeciwległego końca pierścienia h α jest wyznaczana ze wzoru: h α = ( B Z) tgα (10) W przeciwnym przypadku, gdy punktem obrotu jest wewnętrzna krawędź pierścienia, wzór ma postać: 2 h k h α MR = R B b 3 ( B Z) SC (11) 2h k h α Moment siły tarcia pierścienia o powierzchnię tulei cylindrowej, czyli siły tarcia wewnętrznego T f w filmie olejowym, wynosi: MT = T b (12) f Moment od siły bezwładności wynosi zero, ponieważ bilans momentów skręcających jest wyznaczany względem środka ciężkości profilu Momenty sił promieniowych Moment siły ciśnienia gazu Fp b działającego na wewnętrzną ścianę pierścienia obliczany jest jak dla siły skupionej, której punkt przyłożenia znajduje się w połowie wysokości pierścienia (rys.5), czyli: H MFp b = Fp b hsc (13) 2 f SC Rys.5. Obciążenie promieniowymi siłami gazowymi i reakcją filmu olejowego
6 130 M. GUZIK, A. NIEWCZAS, G. KOSZAŁKA W bilansie pominięto moment od siły sprężystości pierścienia, który jest pośrednio uwzględniony w spoczynkowej wartości kąta skręcenia profilu pierścienia. Uwzględniane są natomiast momenty sił ciśnienia gazu Fp a, Fp c na niezwilżonych odcinkach czoła pierścienia. Punkty przyłożenia odpowiednich sił znajdują się w połowie długości tych odcinków. Z kolei długości tych odcinków nz g, nz d zależą od granic zwilżenia czoła pierścieni. Odpowiednie wzory, z których wyznaczono momenty tych sił, to: nzg nz d MFpa = Fp a h SC, MFpc = Fp c h SC H + (14) 2 2 Siła ciśnienia F f w filmie olejowym jest w istocie reakcją na obciążenie wyżej wymienionymi siłami promieniowymi i wynika z ich bilansu. Punkt przyłożenia tej siły jest środkiem ciężkości pola ciśnienia w filmie olejowym (rys.5). h f MFf = Ff h SC (15) 2 gdzie h f współrzędna środka ciężkości pola ciśnienia oleju w klinie smarnym. Rozkład ciśnienia oleju zmienia się dynamicznie głównie wskutek cyklicznej zmiany prędkości i zwrotu tłoka oraz zmiany wartości ciśnień w przestrzeniach pomiędzy pierścieniami (rys.2a). Zmienny jest również stopień zwilżenia czoła pierścieni (odcinek zw), którego granice przemieszczają się względem punktu występowania maksymalnego ciśnienia w filmie olejowym. Analogicznie zostały obliczone momenty sił promieniowych dla obu warg pierścienia zgarniającego, jednak względem wspólnego środka ciężkości SC profilu Wyznaczanie kąta skręceń pierścieni Kąt skręcenia wyznaczany jest bezpośrednio z bilansu momentów ΣM o poszczególnych sił obciążających względem przyjętego środka ciężkości profilu (16) oraz momentu oporowego wynikającego ze sztywności skrętnej K pierścienia (17) [8]. M o = K α (16) 3 Dz E H ln Dw K = (17) 3 ( Dz + Dw) gdzie: H wysokość profilu pierścienia, Dz średnica zewnętrzna, Dw średnica wewnętrzna, E stała materiałowa. 3. OPIS PROGRAMU KOMPUTEROWEGO 3.1. Środowisko programistyczne Program został w całości napisany w języku C++ techniką obiektowo-orientowaną. Uzyskano przez to duże możliwości modyfikacji i rozbudowy modelu numerycznego. Wykorzystano kompilator Borland C++ Builder 6.0 wraz z podstawowymi komponentami wizualnymi, wspomagającymi tworzenie aplikacji okienkowych dla systemu Windows.
7 3.2. Interfejs użytkownika BADANIA SYMULACYJNE SKRĘCEŃ PIERŚCIENI TŁOKOWYCH Okno główne programu (rys.6) umożliwia wizualizację obliczeń. W jego skład wchodzi schemat prezentujący rozkład filmu olejowego w pakiecie pierścieni oraz w klinie smarnym. Drugi schemat przedstawia kąt skręcenia profilu poszczególnych pierścieni oraz stan współpracy z określoną półką tłoka. Kolejny schemat wyświetla bieżące położenie układu korbowego oraz kąt obrotu wału korbowego. Na wykresie prezentowane są wyniki w funkcji kąta obrotu wału korbowego dla każdego suwu lub dla pełnego cyklu, które można wybierać w górnym menu programu. Przeglądanie wyników możliwe jest również po zakończonym etapie lub cyklu obliczeń przez przemieszczanie kursora znajdującego się na wykresie. Rys.6. Widok głównego okna programu komputerowego Rys.7. Widok przykładowego okna dialogowego programu komputerowego
8 132 M. GUZIK, A. NIEWCZAS, G. KOSZAŁKA Wprowadzanie danych i ustawień do programu odbywa się za pomocą okien dialogowych, wywoływanych z menu głównego (rys.7). Dane zewnętrzne, jak np. ciśnienie indykowane lub rozkład temperatur i odkształceń tulei cylindrowej, są wczytywane z odpowiednich plików. Program umożliwia zapis oraz odczyt wszystkich danych wprowadzanych w okna, takich jak wymiary geometryczne, stałe materiałowe, współczynniki wymiany ciepła, klasa oleju itp Struktura programu Obliczenia mogą być wykonywane z założonym krokiem od 0,1 do 0,001 OWK. Ponieważ zmiany przepływu gazów i przemieszczenia pierścieni zachodzą znacznie szybciej od zmian przepływu oleju w klinie smarnym pomiędzy czołem pierścieni a tuleją cylindrową, możliwe jest ustawienie dzielnika wydłużającego krok obliczeniowy dla tej części modelu. Pozwala to na kilkukrotne zwiększenie wydajności, bez pogorszenia dokładności obliczeń. Model uszczelnienia umożliwia obliczanie m.in. przepływu gazów, temperatury i ciśnienia gazu w poszczególnych przestrzeniach labiryntu oraz osiowych przemieszczeń pierścieni w rowkach tłoka. Sprzężony z nim model filmu olejowego pozwala na wyznaczenie rozkładu grubości filmu olejowego wzdłuż całej wysokości tulei. Obliczane są przede wszystkim wysokości klina smarnego, granice zwilżonego obszaru czoła pierścieni, wysokości warstwy oleju w przestrzeniach pomiędzy pierścieniami oraz poza pakietem pierścieni. Równocześnie rejestrowane lub uwzględniane mogą być inne wielkości, jak: siła tarcia w klinie smarnym, współrzędna siły ciśnienia w filmie olejowym lub zgarniana objętość oleju. Model skręceń i współpracy pierścieni z półkami jest ściśle związany z wymienionymi modelami i uwzględnia obliczane w nich wartości ciśnień, sił i przemieszczeń. Pozwala na wyznaczenie momentów oraz kąta skręcenia profilu poszczególnych pierścieni w funkcji kąta obrotu wału korbowego. Struktura programu umożliwia dalszą rozbudowę modelu w celu uwzględnienia wpływu skręceń pierścieni na przepływy gazów lub proces kształtowania klina smarnego. W tym celu konieczne jest sprzężenie zwrotne, polegające na tym, że wynikowy kąt skręcenia będzie przekazywany na wejście modelu. 4. PRZYKŁADOWE WYNIKI BADAŃ SYMULACYJNYCH Przykładowe obliczenia przeprowadzono dla silnika o zapłonie samoczynnym 4C90, pracującego w warunkach pełnego obciążenia z prędkością 3000 obr/min oraz dla oleju silnikowego o klasie lepkości 15W/40. Na rys.8 przedstawiono wykres momentów skręcających dla poszczególnych pierścieni w pełnym cyklu pracy silnika. Przyjęto następujące oznaczenia: MPx moment wypadkowej siły ciśnienia gazu działającej w kierunku osiowym, MTc moment siły tarcia przy współpracy z tuleją cylindrową, MRx moment reakcji półki, MPy moment wypadkowej siły ciśnienia gazu działającej w kierunku promieniowym, MRf moment siły ciśnienia oleju (reakcji filmu olejowego). Na wykresach można zaobserwować, że moment skręcający siły ciśnienia oleju ma bardzo duże znaczenie. Szczególnie jest to widoczne w przypadku pierwszego pierścienia i pierścienia zgarniającego (rys.8). Można zatem przypuszczać, że pomijanie tego momentu w pracach niektórych autorów [6, 8], w związku z brakiem analizy tworzenia klina smarnego, istotnie wpływa na wyniki obliczeń.
9 BADANIA SYMULACYJNE SKRĘCEŃ PIERŚCIENI TŁOKOWYCH Momenty sił 1-go pier [Nm] LEGENDA MPx MTc MRx MPy MRf Momenty 2-go p. [Nm] Momenty pier. zgar. [Nm] Kąt obrotu wału korbowego [ OWK] Rys.8. Wykres momentów skręcających działających na poszczególne pierścienie Kąt skręcenia [ ] LEGENDA 1-go pierścienia 2-go pierścienia pier. zgarniającego Kąt obrotu wału korbowego [ OWK] Rys.9. Wykres kąta skręcenia pierścieni w funkcji kąta obrotu wału korbowego Na rys.9 przedstawiono wykres kątów skręcenia pierścieni w pełnym cyklu pracy silnika. Największe wartości skręceń występują w przypadku dwóch pierwszych pierścieni. W porównaniu z wynikami podobnych symulacji publikowanych przez innych autorów otrzymano zbliżone przebiegi skręcenia pierścieni, jednak wartości ekstremalne kąta są około dwukrotnie większe. Prawdopodobnie główną przyczyną różnic ilościowych jest upraszczanie przez większość autorów [2, 6, 9] zagadnienia współpracy pierścienia z półką, polegającego na tym, że reakcja półki może występować jedynie na krawędziach ewentualnie w połowie szerokości pierścienia lub obrót współpracującego pierścienia odbywa się względem punktu półki o stałych współrzędnych. Kolejną przyczyną może być rozważanie przez wielu autorów granic zwilżonego obszaru czoła pierścienia względem osi czoła pierścienia, a nie punktu maksymalnego ciśnienia oleju w klinie smarnym co wydaje się być bardziej uzasadnione.
10 134 M. GUZIK, A. NIEWCZAS, G. KOSZAŁKA 5. PODSUMOWANIE Zaprezentowany model może być wykorzystany w procesie projektowania grupy tłokowopierścieniowej maszyn roboczych, w skład której wchodzą dwa pierścienie uszczelniające oraz jeden zgarniający. Model może być szczególnie przydatny w doborze wymiarów pierścieni i profilu czoła oraz nominalnego luzu w rowkach tłoka. Optymalizację można przeprowadzić pod względem wybranych kryteriów, np. minimalizacja kąta skręcenia pierścieni, korzystna dystrybucja filmu olejowego w pakiecie pierścieni oraz wzdłuż tulei cylindrowej, minimalizacja zużycia oleju lub minimalizacja przedmuchów gazów spalinowych do skrzyni korbowej. Otrzymane wyniki obliczeń różnią się nieco od prezentowanych przez innych autorów, jednak może być to spowodowane uwzględnieniem najczęściej pomijanych zagadnień. LITERATURA 1. Iskra A.: Studium konstrukcji i funkcjonalności pierścieni w grupie tłokowo-cylindrowej. Poznań: Wydawnictwo Politechniki Poznańskiej, Keribar R., Dursunkaya Z., Flemming M. F.: An integrated model of ring pack performance. J. Engineering for Gas Turbines and Power 1991, Vol. 113, p Koszałka G.: Modelling the blowby in internal combustion engine. Part 1: A mathematical model. The Archive of Mechanical Engineering 2004, Vol. LI, No. 2, p Koszałka G.: Wykorzystanie modelu szczelności układu TPC do oceny eksploatacyjnych zmian natężenia przedmuchów spalin do skrzyni korbowej. Eksploatacja i Niezawodność Maintenance and Reliability 2010, 4(48), s Niewczas A.: Trwałość zespołu tłok-pierścienie-cylinder silnika spalinowego. Warszawa: WNT, Smoczyński M.: Analiza położenia powierzchni ślizgowej uszczelniającego pierścienia tłokowego względem tulei cylindrowej. Praca doktorska. Łódź: Pol. Łódz., Sygniewicz J.: Modelowanie współpracy tłoka z pierścieniami tłokowymi i tuleją cylindryczną. Łódź: Wyd. Pol. Łódz., Tian T., Noordzij L.B., Wong V.W., Heywood J.B.: Modeling piston-ring dynamics blowby, and ring-twist effects. Journal of Engineering for Gas Turbines and Power 1998, Vol. 120, p Wolff A., Piechna J.: Numerical simulation of piston ring pack operation with regard to ring twist effects. The Archive of Mechanical Engineering 2007, Vol. LIV, No. 1, p NUMERICAL ANALYSIS OF THE RING TWIST EFFECT IN THE PISTON-RINGS-LINER GROUP Summary. A description of the piston ring twists phenomena in IC engine resulting from cooperation of the ring with cylinder liner and ring groove is presented in the paper. Assumptions to a mathematical model and solutions used to build a numerical model simulating ring pack performance are presented. The paper also contains the initial results of calculations made with the use of a computer application of the model and preliminary discussion of the results.
MODEL OF COMPRESSION RING TWIST IN THE PISTON GROOVE OF A DIESEL ENGINE
Journal of KONES Powertrain and Transport, Vol. 13, No. 3 MODEL OF COMPRESSION RING TWIST IN THE PISTON GROOVE OF A DIESEL ENGINE Grzegorz Koszałka, Mirosław Guzik, Andrzej Niewczas Lublin University of
Bardziej szczegółowoThis copy is for personal use only - distribution prohibited.
ZESZYTY NAUKOWE WSOWL - - - - - Nr 4 (158) 2010 ISSN 1731-8157 Karol Franciszek ABRAMEK OKREŚLENIE WPŁYWU NIESZCZELNOŚCI PRZEKROJU TŁOK-PIERŚCIEŃ-CYLINDER NA WIELKOŚĆ STRAT ŁADUNKU W referacie przedstawiono
Bardziej szczegółowoPrognozowanie trwałości układu tłok-pierścienie-cylinder silnika o zapłonie samoczynnym z wykorzystaniem modelu uszczelnienia TPC
Dr inŝ. Grzegorz Koszałka Katedra Silników Spalinowych i Transportu Politechnika Lubelska ul. Nadbystrzycka 36, 20-618 Lublin, Polska e-mail: g.koszalka@pollub.pl Prognozowanie trwałości układu tłok-pierścienie-cylinder
Bardziej szczegółowoTEMAT: PARAMETRY PRACY I CHARAKTERYSTYKI SILNIKA TŁOKOWEGO
TEMAT: PARAMETRY PRACY I CHARAKTERYSTYKI SILNIKA TŁOKOWEGO Wielkościami liczbowymi charakteryzującymi pracę silnika są parametry pracy silnika do których zalicza się: 1. Średnie ciśnienia obiegu 2. Prędkości
Bardziej szczegółowo2. Pręt skręcany o przekroju kołowym
2. Pręt skręcany o przekroju kołowym Przebieg wykładu : 1. Sformułowanie zagadnienia 2. Warunki równowagi kąt skręcenia 3. Warunek geometryczny kąt odkształcenia postaciowego 4. Związek fizyczny Prawo
Bardziej szczegółowoPodstawy Konstrukcji Maszyn
Podstawy Konstrukcji Maszyn Część 2 hydrodynamiczne łożyska ślizgowe 1.Hydrodynamiczne łożyska ślizgowe podział Podział łożysk ze względu na sposób zasilania medium smarnym: zasilanie olejem pod ciśnieniem
Bardziej szczegółowoTEORETYCZNY MODEL PANEWKI POPRZECZNEGO ŁOśYSKA ŚLIZGOWEGO. CZĘŚĆ 3. WPŁYW ZUśYCIA PANEWKI NA ROZKŁAD CIŚNIENIA I GRUBOŚĆ FILMU OLEJOWEGO
Paweł PŁUCIENNIK, Andrzej MACIEJCZYK TEORETYCZNY MODEL PANEWKI POPRZECZNEGO ŁOśYSKA ŚLIZGOWEGO. CZĘŚĆ 3. WPŁYW ZUśYCIA PANEWKI NA ROZKŁAD CIŚNIENIA I GRUBOŚĆ FILMU OLEJOWEGO Streszczenie W artykule przedstawiono
Bardziej szczegółowoĆw. 4. BADANIE I OCENA WPŁYWU ODDZIAŁYWANIA WYBRANYCH CZYNNIKÓW NA ROZKŁAD CIŚNIEŃ W ŁOśYSKU HYDRODYNAMICZNYMM
Ćw. 4 BADANIE I OCENA WPŁYWU ODDZIAŁYWANIA WYBRANYCH CZYNNIKÓW NA ROZKŁAD CIŚNIEŃ W ŁOśYSKU HYDRODYNAMICZNYMM WYBRANA METODA BADAŃ. Badania hydrodynamicznego łoŝyska ślizgowego, realizowane na stanowisku
Bardziej szczegółowoPolitechnika Poznańska Instytut Technologii Mechanicznej. Laboratorium MASZYN I URZĄDZEŃ TECHNOLOGICZNYCH. Nr 2
Politechnika Poznańska Instytut Technologii Mechanicznej Laboratorium MASZYN I URZĄDZEŃ TECHNOLOGICZNYCH Nr 2 POMIAR I KASOWANIE LUZU W STOLE OBROTOWYM NC Poznań 2008 1. CEL ĆWICZENIA Celem ćwiczenia jest
Bardziej szczegółowoPodstawowe przypadki (stany) obciążenia elementów : 1. Rozciąganie lub ściskanie 2. Zginanie 3. Skręcanie 4. Ścinanie
Podstawowe przypadki (stany) obciążenia elementów : 1. Rozciąganie lub ściskanie 2. Zginanie 3. Skręcanie 4. Ścinanie Rozciąganie lub ściskanie Zginanie Skręcanie Ścinanie 1. Pręt rozciągany lub ściskany
Bardziej szczegółowoTemat ćwiczenia. Pomiary otworów na przykładzie tulei cylindrowej
POLITECHNIKA ŚLĄSKA W YDZIAŁ TRANSPORTU Temat ćwiczenia Pomiary otworów na przykładzie tulei cylindrowej I Cel ćwiczenia Zapoznanie się z metodami pomiaru otworów na przykładzie pomiaru zuŝycia gładzi
Bardziej szczegółowoNumeryczna symulacja rozpływu płynu w węźle
231 Prace Instytutu Mechaniki Górotworu PAN Tom 7, nr 3-4, (2005), s. 231-236 Instytut Mechaniki Górotworu PAN Numeryczna symulacja rozpływu płynu w węźle JERZY CYGAN Instytut Mechaniki Górotworu PAN,
Bardziej szczegółowoObliczenia osiągów dyszy aerospike przy użyciu pakietu FLUENT Michał Folusiaak
Obliczenia osiągów dyszy aerospike przy użyciu pakietu FLUENT Michał Folusiaak WSTĘP Celem przeprowadzonych analiz numerycznych było rozpoznanie możliwości wykorzystania komercyjnego pakietu obliczeniowego
Bardziej szczegółowoPORÓWNANIE WYKRESU INDYKATOROWEGO I TEORETYCZNEGO - PRZYKŁADOWY TOK OBLICZEŃ
1 PORÓWNANIE WYKRESU INDYKATOROWEGO I TEORETYCZNEGO - PRZYKŁADOWY TOK OBLICZEŃ Dane silnika: Perkins 1104C-44T Stopień sprężania : ε = 19,3 ε 19,3 Średnica cylindra : D = 105 mm D [m] 0,105 Skok tłoka
Bardziej szczegółowoZESZYTY NAUKOWE INSTYTUTU POJAZDÓW 2(88)/2012
ZESZYTY NAUKOWE INSTYTUTU POJAZDÓW 2(88)/2012 Stanisław W. Kruczyński 1, Janusz Januła 2, Maciej Kintop 3 OBLICZENIA SYMULACYJNE POWSTAWANIA NO X i CO PRZY SPALANIU OLEJU NAPĘDOWEGO I OLEJU RZEPAKOWEGO
Bardziej szczegółowoĆ w i c z e n i e K 3
Akademia Górniczo Hutnicza Wydział Inżynierii Mechanicznej i Robotyki Katedra Wytrzymałości, Zmęczenia Materiałów i Konstrukcji Nazwisko i Imię: Nazwisko i Imię: Wydział Górnictwa i Geoinżynierii Grupa
Bardziej szczegółowo1. Obliczenia wytrzymałościowe elementów maszyn przy obciążeniu zmiennym PRZEDMOWA 11
SPIS TREŚCI 1. Obliczenia wytrzymałościowe elementów maszyn przy obciążeniu zmiennym PRZEDMOWA 11 1. ZARYS DYNAMIKI MASZYN 13 1.1. Charakterystyka ogólna 13 1.2. Drgania mechaniczne 17 1.2.1. Pojęcia podstawowe
Bardziej szczegółowoZESZYTY NAUKOWE NR 5(77) AKADEMII MORSKIEJ W SZCZECINIE. Wyznaczanie granicznej intensywności przedmuchów w czasie rozruchu
ISSN 1733-8670 ZESZYTY NAUKOWE NR 5(77) AKADEMII MORSKIEJ W SZCZECINIE OBSŁUGIWANIE MASZYN I URZĄDZEŃ OKRĘTOWYCH OMiUO 2005 Karol Franciszek Abramek Wyznaczanie granicznej intensywności przedmuchów w czasie
Bardziej szczegółowoPRZEZNACZENIE I OPIS PROGRAMU
PROGRAM WALL1 (10.92) Autor programu: Zbigniew Marek Michniowski Program do wyznaczania głębokości posadowienia ścianek szczelnych. PRZEZNACZENIE I OPIS PROGRAMU Program służy do wyznaczanie minimalnej
Bardziej szczegółowoThis copy is for personal use only - distribution prohibited.
ZESZYTY NAUKOWE WSOWL - - - - - Nr 4 (174) 2014 ISSN 1731-8157 DOI: 10.5604/17318157.1143826 OCENA WPŁYWU PALIWA W POCZĄTKOWEJ FAZIE ROZRUCHU SILNIKA NA INTENSYWNOŚĆ PRZEDMUCHÓW GAZÓW DO SKRZYNI KORBOWEJ
Bardziej szczegółowoA U T O R E F E R A T
Załącznik nr 1 do wniosku o wszczęcie postępowania habilitacyjnego A U T O R E F E R A T Grzegorz Koszałka Lublin, 2015 1 SPIS TREŚCI 1. INFORMACJE O WNIOSKODAWCY... 3 1.1. Imię i nazwisko... 3 1.2. Posiadane
Bardziej szczegółowoOBLICZANIE KÓŁK ZĘBATYCH
OBLICZANIE KÓŁK ZĘBATYCH koło podziałowe linia przyporu P R P N P O koło podziałowe Najsilniejsze zginanie zęba następuje wówczas, gdy siła P N jest przyłożona u wierzchołka zęba. Siłę P N można rozłożyć
Bardziej szczegółowoZASTOSOWANIE METOD OPTYMALIZACJI W DOBORZE CECH GEOMETRYCZNYCH KARBU ODCIĄŻAJĄCEGO
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE ISSN 1896-771X 40, s. 43-48, Gliwice 2010 ZASTOSOWANIE METOD OPTYMALIZACJI W DOBORZE CECH GEOMETRYCZNYCH KARBU ODCIĄŻAJĄCEGO TOMASZ CZAPLA, MARIUSZ PAWLAK Katedra Mechaniki Stosowanej,
Bardziej szczegółowoParcie na powierzchnie płaską
Parcie na powierzchnie płaską Jednostką parcia jest [N]. Wynika z tego, że parcie jest to siła. Powtórzmy, parcie jest to siła. Siła z jaką oddziaływuje ciecz na ścianki naczynia, w którym się znajduje.
Bardziej szczegółowoTeoretyczny model panewki poprzecznego łożyska ślizgowego. Wpływ wartości parametru zużycia na nośność łożyska
PŁUCIENNIK Paweł 1 MACIEJCZYK Andrzej 2 Teoretyczny model panewki poprzecznego łożyska ślizgowego. Wpływ wartości parametru zużycia na nośność łożyska WSTĘP Łożyska ślizgowe znajdują szerokie zastosowanie
Bardziej szczegółowoKOMPUTEROWE MODELOWANIE I OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE ZBIORNIKÓW NA GAZ PŁYNNY LPG
Leon KUKIEŁKA, Krzysztof KUKIEŁKA, Katarzyna GELETA, Łukasz CĄKAŁA KOMPUTEROWE MODELOWANIE I OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE ZBIORNIKÓW NA GAZ PŁYNNY LPG Streszczenie W artykule przedstawiono komputerowe modelowanie
Bardziej szczegółowoModele teoretyczne i matematyczne momentu strat mechanicznych w pompie stosowanej w napędzie hydrostatycznym
Modele teoretyczne i matematyczne momentu strat mechanicznych w pompie stosowanej w napędzie hydrostatycznym Zygmunt Paszota Opracowanie jest kontynuacją prac [1 18], których celem jest stworzenie metody
Bardziej szczegółowoBadanie ruchu złożenia
Badanie ruchu złożenia W wersji Standard programu SolidWorks mamy do dyspozycji dwie aplikacje: Podstawowy ruch symulacja ruchu z użyciem grawitacji, sprężyn, napędów oraz kontaktu między komponentami.
Bardziej szczegółowoSpis treści Przedmowa
Spis treści Przedmowa 1. Wprowadzenie do problematyki konstruowania - Marek Dietrich (p. 1.1, 1.2), Włodzimierz Ozimowski (p. 1.3 -i-1.7), Jacek Stupnicki (p. l.8) 1.1. Proces konstruowania 1.2. Kryteria
Bardziej szczegółowoTomasz P. Olejnik, Michał Głogowski Politechnika Łódzka
Tomasz P. Olejnik, Michał Głogowski Politechnika Łódzka Agenda Wprowadzenie do problemu gospodarki energetycznej Teza Alternatywne (unikatowe) podejście Opis rozwiązania Postęp techniczny w przemyśle cukrowniczym,
Bardziej szczegółowoPrzekładnie ślimakowe / Henryk Grzegorz Sabiniak. Warszawa, cop Spis treści
Przekładnie ślimakowe / Henryk Grzegorz Sabiniak. Warszawa, cop. 2016 Spis treści Przedmowa XI 1. Podział przekładni ślimakowych 1 I. MODELOWANIE I OBLICZANIE ROZKŁADU OBCIĄŻENIA W ZAZĘBIENIACH ŚLIMAKOWYCH
Bardziej szczegółowoSpis treści. Przedmowa 11
Podstawy konstrukcji maszyn. T. 1 / autorzy: Marek Dietrich, Stanisław Kocańda, Bohdan Korytkowski, Włodzimierz Ozimowski, Jacek Stupnicki, Tadeusz Szopa ; pod redakcją Marka Dietricha. wyd. 3, 2 dodr.
Bardziej szczegółowoInformacje ogólne. Rys. 1. Rozkłady odkształceń, które mogą powstać w stanie granicznym nośności
Informacje ogólne Założenia dotyczące stanu granicznego nośności przekroju obciążonego momentem zginającym i siłą podłużną, przyjęte w PN-EN 1992-1-1, pozwalają na ujednolicenie procedur obliczeniowych,
Bardziej szczegółowoInstrukcja do ćwiczeń laboratoryjnych. Sterowanie odbiornikiem hydraulicznym z rozdzielaczem typu Load-sensing
Instrukcja do ćwiczeń laboratoryjnych Sterowanie odbiornikiem hydraulicznym z rozdzielaczem typu Load-sensing Wstęp teoretyczny Poprzednie ćwiczenia poświęcone były sterowaniom dławieniowym. Do realizacji
Bardziej szczegółowoDETEKCJA FAL UDERZENIOWYCH W UKŁADACH ŁOPATKOWYCH CZĘŚCI NISKOPRĘŻNYCH TURBIN PAROWYCH
Mgr inż. Anna GRZYMKOWSKA Politechnika Gdańska Wydział Oceanotechniki i Okrętownictwa DOI: 10.17814/mechanik.2015.7.236 DETEKCJA FAL UDERZENIOWYCH W UKŁADACH ŁOPATKOWYCH CZĘŚCI NISKOPRĘŻNYCH TURBIN PAROWYCH
Bardziej szczegółowoMateriały pomocnicze do laboratorium z przedmiotu Metody i Narzędzia Symulacji Komputerowej
Materiały pomocnicze do laboratorium z przedmiotu Metody i Narzędzia Symulacji Komputerowej w Systemach Technicznych Symulacja prosta dyszy pomiarowej Bendemanna Opracował: dr inż. Andrzej J. Zmysłowski
Bardziej szczegółowoLaboratorium. Hydrostatyczne Układy Napędowe
Laboratorium Hydrostatyczne Układy Napędowe Instrukcja do ćwiczenia nr 5 Charakterystyka rozdzielacza hydraulicznego. Opracowanie: Z.Kudźma, P. Osiński J. Rutański, M. Stosiak Wiadomości wstępne Rozdzielacze
Bardziej szczegółowoŚcinanie i skręcanie. dr hab. inż. Tadeusz Chyży
Ścinanie i skręcanie dr hab. inż. Tadeusz Chyży 1 Ścinanie proste Ścinanie czyste Ścinanie techniczne 2 Ścinanie Czyste ścinanie ma miejsce wtedy, gdy na czterech ścianach prostopadłościennej kostki występują
Bardziej szczegółowo20. BADANIE SZTYWNOŚCI SKRĘTNEJ NADWOZIA. 20.1. Cel ćwiczenia. 20.2. Wprowadzenie
20. BADANIE SZTYWNOŚCI SKRĘTNEJ NADWOZIA 20.1. Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia jest wykonanie pomiaru sztywności skrętnej nadwozia samochodu osobowego. 20.2. Wprowadzenie Sztywność skrętna jest jednym z
Bardziej szczegółowoAnaliza kinematyczna i dynamiczna mechanizmów za pomocą MSC.visualNastran
Analiza kinematyczna i dynamiczna mechanizmów za pomocą MSC.visualNastran Spis treści Omówienie programu MSC.visualNastran Analiza mechanizmu korbowo wodzikowego Analiza mechanizmu drgającego Analiza mechanizmu
Bardziej szczegółowoNarysować wykresy momentów i sił tnących w belce jak na rysunku. 3ql
Narysować wykresy momentów i sił tnących w belce jak na rysunku. q l Określamy stopień statycznej niewyznaczalności: n s = r - 3 - p = 5-3 - 0 = 2 Przyjmujemy schemat podstawowy: X 2 X Zakładamy do obliczeń,
Bardziej szczegółowoCharakterystyki prędkościowe silników spalinowych
Wydział Samochodów i Maszyn Roboczych Instytut Pojazdów LABORATORIUM TEORII SILNIKÓW CIEPLNYCH Charakterystyki prędkościowe silników spalinowych Opracowanie Dr inż. Ewa Fudalej-Kostrzewa Warszawa 2015
Bardziej szczegółowoAnaliza stanu przemieszczenia oraz wymiarowanie grupy pali
Poradnik Inżyniera Nr 18 Aktualizacja: 09/2016 Analiza stanu przemieszczenia oraz wymiarowanie grupy pali Program: Plik powiązany: Grupa pali Demo_manual_18.gsp Celem niniejszego przewodnika jest przedstawienie
Bardziej szczegółowoPROTOTYP WIRTUALNY SILNIKA STIRLINGA TYPU ALPHA. WSTĘPNE WYNIKI BADAŃ
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE ISSN 1896-771X 41, s. 347-352, Gliwice 2011 PROTOTYP WIRTUALNY SILNIKA STIRLINGA TYPU ALPHA. WSTĘPNE WYNIKI BADAŃ LESZEK REMIORZ, TADEUSZ CHMIELNIAK Instytut Maszyn i Urządzeń
Bardziej szczegółowoSKRĘCANIE WAŁÓW OKRĄGŁYCH
KRĘCANIE AŁÓ OKRĄGŁYCH kręcanie występuje wówczas gdy para sił tworząca moment leży w płaszczyźnie prostopadłej do osi elementu konstrukcyjnego zwanego wałem Rysunek pokazuje wał obciążony dwiema parami
Bardziej szczegółowoSYMULACJA OBLICZENIOWA OPŁYWU I OBCIĄŻEŃ BEZPRZEGUBOWEGO WIRNIKA OGONOWEGO WRAZ Z OCENĄ ICH ODDZIAŁYWANIA NA PRACĘ WIRNIKA
SYMULACJA OBLICZENIOWA OPŁYWU I OBCIĄŻEŃ BEZPRZEGUBOWEGO WIRNIKA OGONOWEGO WRAZ Z OCENĄ ICH ODDZIAŁYWANIA NA PRACĘ WIRNIKA Airflow Simulations and Load Calculations of the Rigide with their Influence on
Bardziej szczegółowoDRGANIA ELEMENTÓW KONSTRUKCJI
DRGANIA ELEMENTÓW KONSTRUKCJI (Wprowadzenie) Drgania elementów konstrukcji (prętów, wałów, belek) jak i całych konstrukcji należą do ważnych zagadnień dynamiki konstrukcji Przyczyna: nawet niewielkie drgania
Bardziej szczegółowoDrgania poprzeczne belki numeryczna analiza modalna za pomocą Metody Elementów Skończonych dr inż. Piotr Lichota mgr inż.
Drgania poprzeczne belki numeryczna analiza modalna za pomocą Metody Elementów Skończonych dr inż. Piotr Lichota mgr inż. Joanna Szulczyk Politechnika Warszawska Instytut Techniki Lotniczej i Mechaniki
Bardziej szczegółowoDYNAMIKA ŁUKU ZWARCIOWEGO PRZEMIESZCZAJĄCEGO SIĘ WZDŁUŻ SZYN ROZDZIELNIC WYSOKIEGO NAPIĘCIA
71 DYNAMIKA ŁUKU ZWARCIOWEGO PRZEMIESZCZAJĄCEGO SIĘ WZDŁUŻ SZYN ROZDZIELNIC WYSOKIEGO NAPIĘCIA dr hab. inż. Roman Partyka / Politechnika Gdańska mgr inż. Daniel Kowalak / Politechnika Gdańska 1. WSTĘP
Bardziej szczegółowoSTATYCZNA PRÓBA SKRĘCANIA
Mechanika i wytrzymałość materiałów - instrukcja do ćwiczenia laboratoryjnego: Wprowadzenie STATYCZNA PRÓBA SKRĘCANIA Opracowała: mgr inż. Magdalena Bartkowiak-Jowsa Skręcanie pręta występuje w przypadku
Bardziej szczegółowoOsiadanie kołowego fundamentu zbiornika
Przewodnik Inżyniera Nr 22 Aktualizacja: 01/2017 Osiadanie kołowego fundamentu zbiornika Program: MES Plik powiązany: Demo_manual_22.gmk Celem przedmiotowego przewodnika jest przedstawienie analizy osiadania
Bardziej szczegółowoPolitechnika Białostocka INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH
Politechnika Białostocka Wydział Budownictwa i Inżynierii Środowiska INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH Temat ćwiczenia: Próba skręcania pręta o przekroju okrągłym Numer ćwiczenia: 4 Laboratorium z
Bardziej szczegółowoZSM URSUS Sp. z o. o. w Chełmnie
w Chełmnie Newsletter 05/2010 PAŹDZIERNIK 15, 2010 NUMER 5 Szanowni Państwo! Oferta handlowa naszej firmy każdego miesiąca jest poszerzana o kolejne części i zespoły do ciągników marki URSUS. W poprzednich
Bardziej szczegółowoKONCEPCJA WERYFIKACJI DOŚWIADCZALNEJ ZAMODELOWANYCH OBCIĄŻEŃ CIEPLNYCH WYBRANYCH ELEMENTÓW KOMORY SPALANIA DOŁADOWANEGO SILNIKA Z ZAPŁONEM SAMOCZYNNYM
ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ 2012 Seria: TRANSPORT z. 77 Nr. Kol.1878 Aleksander HORNIK, Piotr GUSTOF KONCEPCJA WERYFIKACJI DOŚWIADCZALNEJ ZAMODELOWANYCH OBCIĄŻEŃ CIEPLNYCH WYBRANYCH ELEMENTÓW
Bardziej szczegółowoCO M CO CO O N...J a. RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) (13) B 1. (51) Int.CI. (21) Numer zgłoszenia:
RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 208838 (13) B 1 (21) Numer zgłoszenia: 372283 (51) Int.CI. B29C 47/66 (2006.01) B29C 47/36 (2006.01) Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (22)
Bardziej szczegółowoWyboczenie ściskanego pręta
Wszelkie prawa zastrzeżone Mechanika i wytrzymałość materiałów - instrukcja do ćwiczenia laboratoryjnego: 1. Wstęp Wyboczenie ściskanego pręta oprac. dr inż. Ludomir J. Jankowski Zagadnienie wyboczenia
Bardziej szczegółowoObsługa programu Soldis
Obsługa programu Soldis Uruchomienie programu Po uruchomieniu, program zapyta o licencję. Można wybrać licencję studencką (trzeba założyć konto na serwerach soldisa) lub pracować bez licencji. Pliki utworzone
Bardziej szczegółowoLABORATORIUM PKM. Katedra Konstrukcji i Eksploatacji Maszyn. Badanie statycznego i kinetycznego współczynnika tarcia dla wybranych skojarzeń ciernych
LABORATORIUM PKM Badanie statycznego i kinetycznego współczynnika tarcia dla wybranych skojarzeń ciernych Katedra Konstrukcji i Eksploatacji Maszyn Katedra Konstrukcji i Eksploatacji Maszyn BUDOWA STANOWISKA
Bardziej szczegółowoPomiar siły parcie na powierzchnie płaską
Pomiar siły parcie na powierzchnie płaską Wydawać by się mogło, że pomiar wartości parcia na powierzchnie płaską jest technicznie trudne. Tak jest jeżeli wyobrazimy sobie pomiar na ściankę boczną naczynia
Bardziej szczegółowoLaboratorium z Konwersji Energii SILNIK SPALINOWY
Laboratorium z Konwersji Energii SILNIK SPALINOWY 1. Wstęp teoretyczny Silnik spalinowy to maszyna, w której praca jest wykonywana przez gazy spalinowe, powstające w wyniku spalania paliwa w przestrzeni
Bardziej szczegółowoWprowadzenie do WK1 Stan naprężenia
Wytrzymałość materiałów i konstrukcji 1 Wykład 1 Wprowadzenie do WK1 Stan naprężenia Płaski stan naprężenia Dr inż. Piotr Marek Wytrzymałość Konstrukcji (Wytrzymałość materiałów, Mechanika konstrukcji)
Bardziej szczegółowoWYZNACZANIE PRZEMIESZCZEŃ SOLDIS
WYZNACZANIE PRZEMIESZCZEŃ SOLDIS W programie SOLDIS-PROJEKTANT przemieszczenia węzła odczytuje się na końcu odpowiednio wybranego pręta. Poniżej zostanie rozwiązane przykładowe zadanie, które również zostało
Bardziej szczegółowoAnaliza fundamentu na mikropalach
Przewodnik Inżyniera Nr 36 Aktualizacja: 09/2017 Analiza fundamentu na mikropalach Program: Plik powiązany: Grupa pali Demo_manual_en_36.gsp Celem niniejszego przewodnika jest przedstawienie wykorzystania
Bardziej szczegółowoWPŁYW ZAKŁÓCEŃ PROCESU WZBOGACANIA WĘGLA W OSADZARCE NA ZMIANY GĘSTOŚCI ROZDZIAŁU BADANIA LABORATORYJNE
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 33 Zeszyt 4 2009 Stanisław Cierpisz*, Daniel Kowol* WPŁYW ZAKŁÓCEŃ PROCESU WZBOGACANIA WĘGLA W OSADZARCE NA ZMIANY GĘSTOŚCI ROZDZIAŁU BADANIA LABORATORYJNE 1. Wstęp Zasadniczym
Bardziej szczegółowoProjektowanie ściany kątowej
Przewodnik Inżyniera Nr 2 Aktualizacja: 02/2016 Projektowanie ściany kątowej Program powiązany: Ściana kątowa Plik powiązany: Demo_manual_02.guz Niniejszy rozdział przedstawia problematykę projektowania
Bardziej szczegółowoRuch granulatu w rozdrabniaczu wielotarczowym
JÓZEF FLIZIKOWSKI ADAM BUDZYŃSKI WOJCIECH BIENIASZEWSKI Wydział Mechaniczny, Akademia Techniczno-Rolnicza, Bydgoszcz Ruch granulatu w rozdrabniaczu wielotarczowym Streszczenie: W pracy usystematyzowano
Bardziej szczegółowoObiegi gazowe w maszynach cieplnych
OBIEGI GAZOWE Obieg cykl przemian, po przejściu których stan końcowy czynnika jest identyczny ze stanem początkowym. Obrazem geometrycznym obiegu jest linia zamknięta. Dla obiegu termodynamicznego: przyrost
Bardziej szczegółowoINSTRUKCJA DO ĆWICZENIA NR 4
KATEDRA MECHANIKI STOSOWANEJ Wydział Mechaniczny POLITECHNIKA LUBELSKA INSTRUKCJA DO ĆWICZENIA NR 4 PRZEDMIOT TEMAT OPRACOWAŁ MECHANIKA UKŁADÓW MECHANCZNYCH Modelowanie fizyczne układu o dwóch stopniach
Bardziej szczegółowoPL B1 (13) B1. (51) IntCl6: F15B 15/14 F16J 7/00. (54) Siłownik hydrauliczny lub pneumatyczny
RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 167345 (13) B1 Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (21) Numer zgłoszenia: 292954 (22) Data zgłoszenia: 2 3.12.1991 (51) IntCl6: F15B 15/14 F16J
Bardziej szczegółowoBadanie i obliczanie kąta skręcenia wału maszynowego
Zakład Podstaw Konstrukcji i Eksploatacji Maszyn Instytut Podstaw Budowy Maszyn Wydział Samochodów i Maszyn Roboczych Politechnika Warszawska dr inż. Szymon Dowkontt Laboratorium Podstaw Konstrukcji Maszyn
Bardziej szczegółowoĆWICZENIE WYZNACZANIE CHARAKTERYSTYK POMPY WIROWEJ
ĆWICZENIE WYZNACZANIE CHARAKTERYSTYK POMPY WIROWEJ 1. Cel i zakres ćwiczenia Celem ćwiczenia jest opanowanie umiejętności dokonywania pomiarów parametrów roboczych układu pompowego. Zapoznanie z budową
Bardziej szczegółowoRÓWNANIE DYNAMICZNE RUCHU KULISTEGO CIAŁA SZTYWNEGO W UKŁADZIE PARASOLA
Dr inż. Andrzej Polka Katedra Dynamiki Maszyn Politechnika Łódzka RÓWNANIE DYNAMICZNE RUCHU KULISTEGO CIAŁA SZTYWNEGO W UKŁADZIE PARASOLA Streszczenie: W pracy opisano wzajemne położenie płaszczyzny parasola
Bardziej szczegółowoWprowadzenie. Napędy hydrauliczne są to urządzenia służące do przekazywania energii mechanicznej z miejsca jej wytwarzania do urządzenia napędzanego.
Napędy hydrauliczne Wprowadzenie Napędy hydrauliczne są to urządzenia służące do przekazywania energii mechanicznej z miejsca jej wytwarzania do urządzenia napędzanego. W napędach tych czynnikiem przenoszącym
Bardziej szczegółowoRys 1 Schemat modelu masa- sprężyna- tłumik
Rys 1 Schemat modelu masa- sprężyna- tłumik gdzie: m-masa bloczka [kg], ẏ prędkośćbloczka [ m s ]. 3. W kolejnym energię potencjalną: gdzie: y- przemieszczenie bloczka [m], k- stała sprężystości, [N/m].
Bardziej szczegółowoMoment obrotowy i moc silnika a jego obciążenie (4)
Moment obrotowy i moc silnika a jego obciążenie (4) data aktualizacji: 2014.09.25 Często jako dowód przewagi technicznej silników ZS (z zapłonem samoczynnym) nad silnikami ZI (z zapłonem iskrowym) jest
Bardziej szczegółowoPRZESTRZENNY MODEL PRZENOŚNIKA TAŚMOWEGO MASY FORMIERSKIEJ
53/17 ARCHIWUM ODLEWNICTWA Rok 2005, Rocznik 5, Nr 17 Archives of Foundry Year 2005, Volume 5, Book 17 PAN - Katowice PL ISSN 1642-5308 PRZESTRZENNY MODEL PRZENOŚNIKA TAŚMOWEGO MASY FORMIERSKIEJ J. STRZAŁKO
Bardziej szczegółowoPL B1. Akademia Górniczo-Hutnicza im. St. Staszica,Kraków,PL BUP 08/04. Zbigniew Szydło,Kraków,PL Bogdan Sapiński,Kraków,PL
RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19) PL (11) 197112 (13) B1 (21) Numer zgłoszenia: 356512 (51) Int.Cl. F16F 15/03 (2006.01) F16F 9/53 (2006.01) Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (22)
Bardziej szczegółowo[1] CEL ĆWICZENIA: Identyfikacja rzeczywistej przemiany termodynamicznej poprzez wyznaczenie wykładnika politropy.
[1] CEL ĆWICZENIA: Identyfikacja rzeczywistej przemiany termodynamicznej poprzez wyznaczenie wykładnika politropy. [2] ZAKRES TEMATYCZNY: I. Rejestracja zmienności ciśnienia w cylindrze sprężarki (wykres
Bardziej szczegółowoDobór silnika serwonapędu. (silnik krokowy)
Dobór silnika serwonapędu (silnik krokowy) Dane wejściowe napędu: Masa całkowita stolika i przedmiotu obrabianego: m = 40 kg Współczynnik tarcia prowadnic = 0.05 Współczynnik sprawności przekładni śrubowo
Bardziej szczegółowoTemat 1 (2 godziny): Próba statyczna rozciągania metali
Temat 1 (2 godziny): Próba statyczna rozciągania metali 1.1. Wstęp Próba statyczna rozciągania jest podstawowym rodzajem badania metali, mających zastosowanie w technice i pozwala na określenie własności
Bardziej szczegółowoPL B1. Głowica pomiarowa do badania charakterystyk tribologicznych i szczelności ślizgowych uszczelnień czołowych
RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) OPIS PATENTOWY (19)PL (11)196330 (13) B1 (21) Numer zgłoszenia: 343384 (51) Int.Cl. G01N 3/56 (2006.01) G01M 3/00 (2006.01) Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (22) Data
Bardziej szczegółowoBADANIE SPRĘŻARKI TŁOKOWEJ.
BADANIE SPRĘŻARKI TŁOKOWEJ. Definicja i podział sprężarek Sprężarkami ( lub kompresorami ) nazywamy maszyny przepływowe, służące do podwyższania ciśnienia gazu w celu zmagazynowania go w zbiorniku. Gaz
Bardziej szczegółowoWYKŁAD 3 OBLICZANIE I SPRAWDZANIE NOŚNOŚCI NIEZBROJONYCH ŚCIAN MUROWYCH OBCIĄŻNYCH PIONOWO
WYKŁAD 3 OBLICZANIE I SPRAWDZANIE NOŚNOŚCI NIEZBROJONYCH ŚCIAN MUROWYCH OBCIĄŻNYCH PIONOWO Ściany obciążone pionowo to konstrukcje w których o zniszczeniu decyduje wytrzymałość muru na ściskanie oraz tzw.
Bardziej szczegółowoPOLITECHNIKA ŁÓDZKA INSTYTUT OBRABIAREK I TECHNOLOGII BUDOWY MASZYN. Ćwiczenie D - 4. Zastosowanie teoretycznej analizy modalnej w dynamice maszyn
POLITECHNIKA ŁÓDZKA INSTYTUT OBRABIAREK I TECHNOLOGII BUDOWY MASZYN Ćwiczenie D - 4 Temat: Zastosowanie teoretycznej analizy modalnej w dynamice maszyn Opracowanie: mgr inż. Sebastian Bojanowski Zatwierdził:
Bardziej szczegółowoTechnika Samochodowa
Gliwice, Maj 2015 Technika Samochodowa ZAPRASZAMY!!! Specjalność na kierunku MiBM którą opiekuje się Instytut Techniki Cieplnej 1 Instytut Techniki Cieplnej, Politechnika Śląska www.itc.polsl.pl Konarskiego
Bardziej szczegółowociąg podciśnienie wywołane róŝnicą ciśnień hydrostatycznych zamkniętego słupa gazu oraz otaczającego powietrza atmosferycznego
34 3.Przepływ spalin przez kocioł oraz odprowadzenie spalin do atmosfery ciąg podciśnienie wywołane róŝnicą ciśnień hydrostatycznych zamkniętego słupa gazu oraz otaczającego powietrza atmosferycznego T0
Bardziej szczegółowoWZORU UŻYTKOWEGO (19,PL <">63167
RZECZPOSPOLITA POLSKA (12> EGZEMPLARZ ARCHIWALNY OPIS OCHRONNY _.,._ WZORU UŻYTKOWEGO (19,PL
Bardziej szczegółowoWpływ temperatury cieczy chłodzącej i oleju na straty tarcia w tłokowym silniku spalinowym
Antoni Iskra, Jarosław Kałużny, Maciej Babiak * Wpływ temperatury cieczy chłodzącej i oleju na straty tarcia w tłokowym silniku spalinowym The influence of oil and coolant temperature on friction losses
Bardziej szczegółowoZESZYTY NAUKOWE INSTYTUTU POJAZDÓW 1(92)/2013
ZESZYTY NAUKOWE INSTYTUTU POJAZDÓW 1(92)/2013 Piotr Szczęsny 1, Konrad Suprowicz 2 OCENA ROZWOJU SILNIKÓW SPALINOWYCH W OPARCIU O ANALIZĘ WSKAŹNIKÓW PORÓWNAWCZYCH 1. Wprowadzenie Konstrukcje silników spalinowych
Bardziej szczegółowoWyznaczanie momentu magnetycznego obwodu w polu magnetycznym
Ćwiczenie E6 Wyznaczanie momentu magnetycznego obwodu w polu magnetycznym E6.1. Cel ćwiczenia Na zamkniętą pętlę przewodnika z prądem, umieszczoną w jednorodnym polu magnetycznym, działa skręcający moment
Bardziej szczegółowoWyznaczenie reakcji belki statycznie niewyznaczalnej
Wyznaczenie reakcji belki statycznie niewyznaczalnej Opracował : dr inż. Konrad Konowalski Szczecin 2015 r *) opracowano na podstawie skryptu [1] 1. Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia jest sprawdzenie doświadczalne
Bardziej szczegółowoBadania właściwości dynamicznych sieci gazowej z wykorzystaniem pakietu SimNet TSGas 3
Andrzej J. Osiadacz Maciej Chaczykowski Łukasz Kotyński Badania właściwości dynamicznych sieci gazowej z wykorzystaniem pakietu SimNet TSGas 3 Andrzej J. Osiadacz, Maciej Chaczykowski, Łukasz Kotyński,
Bardziej szczegółowoĆwiczenie 2 Numeryczna symulacja swobodnego spadku ciała w ośrodku lepkim (Instrukcja obsługi interfejsu użytkownika)
Ćwiczenie 2 Numeryczna symulacja swobodnego spadku ciała w ośrodku lepkim (Instrukcja obsługi interfejsu użytkownika) 1 1 Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia jest rozwiązanie równań ruchu ciała (kuli) w ośrodku
Bardziej szczegółowoZestaw pytań z konstrukcji i mechaniki
Zestaw pytań z konstrukcji i mechaniki 1. Układ sił na przedstawionym rysunku a) jest w równowadze b) jest w równowadze jeśli jest to układ dowolny c) nie jest w równowadze d) na podstawie tego rysunku
Bardziej szczegółowoTemat /6/: DYNAMIKA UKŁADÓW HYDRAULICZNYCH. WIADOMOŚCI PODSTAWOWE.
1 Temat /6/: DYNAMIKA UKŁADÓW HYDRAULICZNYCH. WIADOMOŚCI PODSTAWOWE. Celem ćwiczenia jest doświadczalne określenie wskaźników charakteryzujących właściwości dynamiczne hydraulicznych układów sterujących
Bardziej szczegółowoWyznaczanie współczynnika przenikania ciepła dla przegrody płaskiej
Katedra Silników Spalinowych i Pojazdów ATH ZAKŁAD TERMODYNAMIKI Wyznaczanie współczynnika przenikania ciepła dla przegrody płaskiej - - Wstęp teoretyczny Jednym ze sposobów wymiany ciepła jest przewodzenie.
Bardziej szczegółowoNapęd pojęcia podstawowe
Napęd pojęcia podstawowe Równanie ruchu obrotowego (bryły sztywnej) suma momentów działających na bryłę - prędkość kątowa J moment bezwładności d dt ( J ) d dt J d dt dj dt J d dt dj d Równanie ruchu obrotowego
Bardziej szczegółowoMECHANIKA PŁYNÓW Płyn
MECHANIKA PŁYNÓW Płyn - Każda substancja, która może płynąć, tj. pod wpływem znikomo małych sił dowolnie zmieniać swój kształt w zależności od naczynia, w którym się znajduje, oraz może swobodnie się przemieszczać
Bardziej szczegółowoLaboratorium komputerowe z wybranych zagadnień mechaniki płynów
FORMOWANIE SIĘ PROFILU PRĘDKOŚCI W NIEŚCIŚLIWYM, LEPKIM PRZEPŁYWIE PRZEZ PRZEWÓD ZAMKNIĘTY Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia będzie analiza formowanie się profilu prędkości w trakcie przepływu płynu przez
Bardziej szczegółowoPolitechnika Poznańska Wydział Inżynierii Zarządzania. Wprowadzenie do techniki tarcie ćwiczenia
Politechnika Poznańska Wydział Inżynierii Zarządzania Wprowadzenie do techniki tarcie ćwiczenia Model Charlesa Coulomb a (1785) Charles Coulomb (1736 1806) pierwszy pełny matematyczny opis, (tzw. elastyczne
Bardziej szczegółowo