Gmina Wrocław Wrocław, pl. Nowy Targ 1/8 tel. (071)

Transkrypt

1 INWESTOR PRZEDSTAWICIEL INWESTORA Gmina Wrocław Wrocław, pl. Nowy Targ 1/8 tel. (071) Wrocławskie Inwestycje Sp. z o.o. Ofiar Oświęcimskich 36, Wrocław T lub 901 F E biuro@wi.wroc.pl JEDNOSTKA PROJEKTOWA BIIPPROGEO PPROJJEKT SSpp.. zz oo..oo Wrocław, ul. Bukowskiego 2 tel (071) fax (071) , biprogeo@biprogeo.wroc.pl NAZWA ZADANIA TEMAT OPRACOWANIA LICZBA STRON 32 Zintegrowany System Transportu Szynowego w Aglomeracji i we Wrocławiu - etap I, w zakresie: Zad. 1.4 Budowa połączenia tramwajowego skrzyżowania ulic Legnicka-Na Ostatnim Groszu ze stadionem PROJEKT ARCHITEKTONICZNO-BUDOWLANY PRZEPUSTU DLA CIĄGU PIESZO-ROWEROWEGO TOM: IIIb BRANŻA STADIUM DOKUMENTACJI UMOWA OBIEKTY INŻYNIERSKIE PROJEKT BUDOWLANY ZP/PN/02063/01/2009 BRANŻA Zespół projektowy Generalny projektant Koordynator projektu OBIEKTY INŻYNIERSKIE Projektant Sprawdzający Imię i Nazwisko dr inż. Marek Jagiełło mgr inż. Mariusz Świtalski mgr inż. Piotr Wanecki dr inż. Teresa Matuszkiewicz Specjalność Nr uprawnień Zakres Konstrukcyjno- Inżynieryjna 165/94/UW Konstrukcyjno - budowlana 89/DOŚ/04. konstrukcyjnoinżynieryjna 155/91/OP konstrukcyjnoinżynieryjna 403/91 Podpis Data Asystent mgr inż. Ewa Madaj

2 EURO przez osiedle Kozanów SPIS ZAWARTOŚCI OPRACOWANIA L.p. Nazwa Strony 1. Strona tytułowa 1 2. Spis zawartości i rysunków opracowania 2 3. Opis techniczny Uzgodnienie koncepcji, Dok nr PM-kanis-01-1-opinia kpp obiekt most/19319 Uzgodnienie kolorystyki obiektów inżynierskich, WAB.AA/BU/12615/7327/10 Opinia ZDiUM, IXUU.JSZ /58464/10 Uzgodnienie ryflowania oraz rodzaju balustrady, WAB.AA/BU/24767/7327/ Rysunki 26 SPIS RYSUNKÓW L.p. Nr rysunku Tytuł rysunku Skala 1. W Plan sytuacyjny 1: W Niweleta i schemat osiowy 1:500/1:50 3. W Plan fundamentów 1: W Rzut pomostu 1: W Przekrój podłużny A-A 1: W Przekrój poprzeczny B-B 1: W Elewacje 1:100 2

3 EURO przez osiedle Kozanów Inwestor: Przedstawiciel Inwestora: Wykonawca - Nazwa inwestycji: Część: Stadium: Gmina Wrocław Pl. Nowy Targ 1/ Wrocław Wrocławskie Inwestycje Sp. z o.o. Ofiar Oświęcimskich Wrocław BUDOWA POŁĄCZENIA TRAMWAJOWEGO SKRZYŻOWANIA ULIC LEGNICKA - NA OSTATNIM GROSZU ZE STADIONEM EURO PRZEZ OSIEDLE KOZANÓW MOSTY PROJEKT BUDOWLANY OPIS TECHNICZNY B PROJEKT BUDOWLANY Wydanie Opis Proj. Spr. Gł. Proj. Data 3

4 SPIS TREŚCI OPISU TECHNICZNEGO 1. Podstawy opracowania Akty prawne Normy Inne Przedmiot i zakres opracowania Geodezyjny układ odniesienia Lokalizacja Przeznaczenie i program użytkowy mostu Podstawowe wymiary obiektu Kształt trasy, niweleta i skrajnie Forma architektoniczna i kolorystyka Kategoria geotechniczna i warunki posadowienia Układ konstrukcyjny Fundamenty Ustrój nośny Urządzenia bezpieczeństwa na moście Inne elementy wyposażenia mostu Nawierzchnie Izolacja powierzchni stykających się z gruntem Izolacja typu antygraffiti Instalacja odwodnienia pomostu Oświetlenie Schody skarpowe Znaki wysokościowe Urządzenia obce Technologia budowy przepustu Ustrój nośny Założenia do obliczeń Obciążenia Właściwości materiałów Podstawowe wyniki obliczeń Siły wewnętrzne w ustroju nośnym Reakcje podporowe

5 1. Podstawy opracowania 1.1. Akty prawne [1] Ustawa z dnia 7 lipca 1994 r. Prawo Budowlane (Tekst jednolity: Dz. U. z 2006 r. Nr 156, poz. 1118, zmiany: Dz. U. z 2006 r. Nr 170, poz. 1217; z 2007 r. Nr 88, poz. 587, Nr 99, poz. 665, Nr 127, poz. 880, Nr 191, poz i Nr 247, poz. 1844), [2] Ustawa z dnia 27 kwietnia 2001 r. Prawo ochrony środowiska (Tekst jednolity: Dz. U. z 2008 r. Nr 25, poz. 150, zmiany: Dz. U. z 2008 r. Nr 111, poz. 708) [3] Ustawa z dnia 29 stycznia 2004 r. Prawo zamówień publicznych (Dz. U. Nr 19, poz. 177, Nr 96, poz. 959, Nr 116, poz i Nr 145, poz. 1537), [4] Ustawa z dnia 16 kwietnia 2004 r. o wyrobach budowlanych (Dz. U. Nr 92, poz. 881), [5] Rozporządzenie Ministra Transportu i Gospodarki Morskiej z dnia 30 maja 2000 r. w sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać drogowe obiekty inżynierskie i ich usytuowanie (Dz. U. Nr 63, poz. 735), [6] Rozporządzenie Ministra Infrastruktury z dnia 16 lutego 2005 r. w sprawie sposobu numeracji i ewidencji dróg publicznych, obiektów mostowych, tuneli, przepustów i promów oraz rejestru numerów nadanych drogom, obiektom mostowym i tunelom (Dz. U. z dnia 25 kwietnia 2005) [7] Rozporządzenie Ministra Spraw wewnętrznych i Administracji z dnia 24 września 1998 r. w sprawie ustalania geotechnicznych warunków posadowienia obiektów budowlanych, [8] Rozporządzenie Ministra Infrastruktury z dnia 3 lipca 2003 r. w sprawie szczegółowego zakresu i formy projektu budowlanego (Dz. U Nr 120, poz. 1133), [9] Rozporządzenie Ministra Infrastruktury z dnia 2 września 2004 r..w sprawie szczegółowego zakresu i formy dokumentacji projektowej, specyfikacji technicznych wykonania i odbioru robót budowlanych oraz programu funkcjonalno-użytkowego (Dz. U. Nr 202, poz zmiany: Dz. U. z 2005 r. Nr 75, poz. 664). 5

6 1.2. Normy [10] PN-EN 206-1:2003 Beton. Część 1: Wymagania, właściwości, produkcja i zgodność, [11] PN-B-06250:1988 Beton zwykły, [12] PN-B 19701:1997 Cement powszechnego użytku Skład, wymagania i ocena zgodności, [13] PN-H-93220:2006 Stal B500SP o podwyższonej ciągliwości do zbrojenia betonu. Pręty i walcówka żebrowana, [14] PN-S-10030:1985 Obiekty mostowe. Obciążenia, [15] PN-B-02000:1982 Obciążenia budowli -- Zasady ustalania wartości, [16] PN-B-02001:1982 Obciążenia budowli -- Obciążenia stałe, [17] PN-B-02003:1982 Obciążenia budowli -- Obciążenia zmienne technologiczne -- Podstawowe obciążenia technologiczne i montażowe, [18] PN-B-02011:1977 Obciążenia w obliczeniach statycznych -- Obciążenie wiatrem, [19] PN-S-10042:1991 Obiekty mostowe. Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone. Projektowanie, [20] PN-B-03264:2002 Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone Obliczenia statyczne i projektowanie, [21] PN-B-01800:1980 Antykorozyjne zabezpieczenia w budownictwie -- Konstrukcje betonowe i żelbetowe -- Klasyfikacja i określenie środowisk, [22] PN-B-03020:1981 Grunty budowlane -- Posadowienie bezpośrednie budowli -- Obliczenia statyczne i projektowanie, [23] PN-B-03010:1983 Ściany oporowe -- Obliczenia statyczne i projektowanie Inne [24] Dokumentacja geotechniczna określająca warunki gruntowo-wodne dla potrzeb budowy Nowego tramwajowego obiektu mostowego nad rzeka Ślęzą we Wrocławiu /EURO 2012/, progeo sp. z o.o, Wrocław, marzec 2009, [25] Stanowisko Ministerstwa Infrastruktury w sprawie stosowania Eurokodów w projektowaniu budynków z dnia , wydruk podstrony serwisu internetowego 6

7 2. Przedmiot i zakres opracowania Przedmiotem opracowania jest nowy przepust dla ciągu pieszo-rowerowego, przewidziany do realizacji w ramach budowy połączenia tramwajowego skrzyżowania ulic Legnickiej na Ostatnim Groszu ze stadionem Euro przez osiedle Kozanów we Wrocławiu. Opracowanie zawiera projekt architektoniczno-budowlany w zakresie przewidzianym prawem [8]. 3. Geodezyjny układ odniesienia Projekt opracowano posługując się układem współrzędnych lokalnych Gromnik. Wszelkie rzędne odniesiono do poziomu Amsterdam. 4. Lokalizacja Projektowany przepust zostanie zlokalizowany w ciągu projektowanej linii tramwajowej, około 30 m na zachód od nowoprojektowanego mostu nad rzeką Ślęzą (patrz rys. W Plan sytuacyjny). Kilometraż w systemie referencyjnym, zgodnie z [6], wynosi dla przecięcia osi głównej G z projektowaną linią tramwajową. Projektowany przepust przecina ciąg pieszo-rowerowy, pod kątem 45.72º. 5. Przeznaczenie i program użytkowy mostu Projektowany przepust ma za zadanie bezkolizyjnie przeprowadzić pod linią tramwajową ciąg pieszo-rowerowy o szerokości 5,00 m. Niweleta chodnika i ścieżki rowerowej w obrębie przejścia tunelowego biegnie w jednostajnym spadku wartości 0.5%. Rzędna niwelety ciągu pieszo-rowerowego w osi linii tramwajowej wynosi 112,99 m n.p.m. AM. Konstrukcja przepustu jest przystosowana do przeniesienia obciążenia taborem tramwajowym wg normy [14], co oznacza, że liczba pociągów jest dowolna a nacisk tandemu nie powinien przekroczyć wartości 15 t włącznie [14]. 6. Podstawowe wymiary obiektu Wymiary podaje się zgodnie z [6]. Przepust ma m długości i 8.68 m szerokości. Na płycie stropowej przepustu wbudowano dwa tory, szerokość torowiska wynosi 7.0 m. Szerokość lewego oraz prawego chodnika dla obsługi wynosi po 0.90 m. Powierzchnia płyty stropowej wynosi m 2. 7

8 7. Kształt trasy, niweleta i skrajnie Oś torowiska pomiędzy krawędziami płyty stopowej przepustu jest odcinkiem prostym Początki prostej znajdują się w punktach o współrzędnych: X = Y = oraz X = Y = Niwelety toru lewego oraz prawego na obiekcie mostowym pokrywają się, obie prowadzone są w liniowym spadku o nachyleniu -3.00%. Punkt początku odcinka prostej o nachyleniu 3.00% znajduje się w km trasy, na rzędnej m n.p.m. Am. Punkt końcowy znajduje się w km na rzędnej m n.p.m. Am. Skrajnia przepustu: wysokość: 2,50 m szerokość: 5,00 m 8. Forma architektoniczna i kolorystyka Przepust stanowi rama żelbetowa o rozpiętości w osiach równej m posadowiona bezpośrednio na gruncie. Z konstrukcji przepustu wyprowadzono skrzydła równoległe do osi trasy. Nasypy są zakończone stożkami o nachyleniu skarpy 1:1.5. Konstrukcja przepustu będzie miała naturalny kolor betonu: RAL Deska gzymsowa będą koloru: RAL Balustrady będą miały kolor: RAL-7035 przy czym sama poręcz RAL Kategoria geotechniczna i warunki posadowienia Projektowany przepust należy do drugiej kategorii geotechnicznej wg [7] i jest posadowiony w złożonych warunkach geotechnicznych. Zgodnie z danymi archiwalnymi w rejonie projektowanych prac podłoże budują trzeciorzędowe iły pokryte młodszymi osadami lodowcowymi i rzecznymi o różnej miąższości. Na linii ul. Pilczyckiej starsze podłoże rozcinane jest przez piaski, żwiry i namuły rzeki Odry. Zgonie z Atlasem, w rejonie tym, od powierzchni terenu do głębokości ok. 6 m p.p.t. występują naprzemianległe warstwy piasków i glin. Od ciecia wykonanego na głębokości 8 m p.p.t. stwierdzono występowanie jedynie piasków i żwirów rzecznych. Gliny zostały nawiercone w przelocie od 0.5 do 6.7 m p.p.t. Od koryta rzeki w kierunku wschodnim, w profilach zaznacza sie powierzchnia erozyjna obniżająca strop glin do głębokości od 3.5 do 5.8 m p.p.t. Powyżej występują naprzemianległe warstwy piasków, namułów i glin. Poniżej warstwy glin do rzędnej 91 m n.p.m. (rzędna rozpoznania) nawiercono piaski rzeczne (o zróżnicowanej frakcji). Warstwa ta lokalnie jest przewarstwiona glinami. Jedynie otwory zlokalizowane na lewym, wysokim, brzegu w przelocie od 16 m p.p.t. do końca rozpoznania nawierciły gliny. 8

9 W trakcie prowadzenia prac terenowych do głębokości rozpoznania nie nawiercono iłów trzeciorzędowych. Zwierciadło wody podziemnej w rejonie przeprowadzonych badan ma przeważnie charakter napięty i stabilizuje sie na głębokości od 3.5 do 4.9 m p.p.t. (rzędna m n.p.m.) na lewym brzegu oraz od 1.2 do 2.8 m p.p.t. (średnio rzędna m n.p.m.) na brzegu prawym. Warstwą wodonośną są piaski i żwiry rzeczne. W przewarstwieniach piaszczystych występujących w obrębie glin na lewym brzegu oraz w obrębie namułów na brzegu prawym stwierdzono występowanie lokalnego zwierciadła wody stabilizującego sie na głębokości m p.p.t. 10. Układ konstrukcyjny Fundamenty Zaprojektowano posadowienie bezpośrednie żelbetowej ramy przepustu na ławach fundamentowych o wymiarach 3.40 m x 0.75 m. Poziom posadowienia jest zmienny na całej długości przepustu i znajduje się po stronie północnej na poziomie m n.p.m. Am. oraz m n.p.m. Am.,, natomiast po stronie południowej na poziomie m n.p.m. Am. oraz m n.p.m. Am., W osi G z racji na występowanie niekontrolowanego nasypu przewidziano wzmocnienie podłoża przy pomocy kolumn żwirowych. Skrzydła posadowione są również bezpośrednio z tym, że przekrój ławy fundamentowej ma wymiary 1.60 m x 0.75 m Ustrój nośny Ustrój nośny przepust stanowi rama żelbetowa wykonana w konstrukcji monolitycznej. Wymiary zewnętrzne ramy wynoszą odpowiednio: wysokość 4.82 m; szerokość m, długość 10,98 m. Wewnątrz przejście ma szerokość 9,20 m i wysokość 2,63 m w najniższym miejscu. Grubość ścian wynosi 0,70 m, natomiast grubość płyty stropowej (rygiel ramy) wynosi 0,53 m. Przepust będzie wykonany w całości z betonu klasy B35 (C30/37), zbrojonego stalą klasy AIIIN. Pod konstrukcja przepustu zaprojektowano wykonanie warstwy chudego betonu klasy B15 (C12/15) o grubości 10 cm. W celu zabezpieczeniem przed niekontrolowanym osiadaniem oraz powstaniem nierówności nawierzchni zaprojektowano żelbetowe płyty przejściowe o długości 4.0 m zapewniające współprace nasypu z konstrukcją przepustu. Płyty o grubości 30 cm wykonane na miejscu budowy będą oparte na wsporniku (utwierdzonym w ścianie przepustu) oraz na nasypie. Płyty przejściowe będą wykonane z betonu klasy B35 (C30/37), zbrojonego stalą klasy AIIIN 11. Urządzenia bezpieczeństwa na moście Chodniki dla obsługi po obu stronach przepustu zabezpieczono stalową balustradą. Przewidziano balustradę o wysokości 1.10 m. Na całej długości obiektu przewidziano, jako obrzeże żelbetowe kapy chodnikowej, o wysokości 12 cm wykształcone w monolitycznej płycie stropowej przepustu. 9

10 12. Inne elementy wyposażenia mostu Nawierzchnie Torowisko oraz chodniki dla obsługi pokryte są nawierzchnią chemoutwardzalną o grubości od 3 do 5 mm. Na całej długości płyty pomostu, w celu montażu szyn tramwajowych, wykonano korytka o wymiarach 23 x 20 cm. Korytka, po uprzednim ułożeniu szyn na warstwie wibroizolacyjnej, zostaną wypełnione masą zalewową Izolacja powierzchni stykających się z gruntem. Wszystkie powierzchnie betonowe, stykające się z gruntem, t.j. powierzchnie ścian przepustu oraz skrzydeł, są zaizolowane przed wpływem wilgoci roztworem bitumicznym, układanym na zimno. Płyty przejściowe będą zabezpieczone poprzez warstwę hydroizolacji natryskowej, na której wykonana będzie warstwa osłonowa chudego betonu gr. 10 cm Izolacja typu antygraffiti Ściany przepustu, strop oraz odsłonięte powierzchnie skrzydeł pokryte będą powłoką ochronną i zabezpieczone środkiem antygraffiti Instalacja odwodnienia pomostu Na przepuście nie przewiduje się odwodnienia Oświetlenie W przepuście nie przewiduje się oświetlenia Schody skarpowe Nie przewiduje się schodów skarpowych przy przepuście Znaki wysokościowe Na głowicy przepustu są wbudowane repery zgodnie z [5]. 10

11 13. Urządzenia obce Nie przewidziano żadnych urządzeń obcych przechodzących przez przepust. 14. Technologia budowy przepustu Ustrój nośny. Konstrukcja przepustu będzie wykonywana na mokro przed budową nasypu. Przed wykonaniem ław fundamentowych należy wykonać warstwę wyrównawczą z chudego betonu. Konstrukcję należy zabezpieczyć przed niekorzystnym działaniem wilgoci poprzez wykonanie izolacji z roztworu bitumicznego. 15. Założenia do obliczeń Obciążenia Współczynniki obciążeń Stosuje się współczynniki obciążeń wg normy [14]. Jeżeli podano jedną wartość współczynnika obciążenia, nie stosując nawiasów (), jest to współczynnik zwiększający dla podstawowego układu obciążenia. Jeżeli wartość podano w nawiasach (), jest współczynnik zmniejszający dla podstawowego układu obciążenia. Jeżeli obciążenie występuje w różnych układach obciążenia, przy współczynniku podaje się symbol P, oznaczający podstawowy układ obciążenia, PD, oznaczający dodatkowy układ obciążenia lub PW, oznaczający wyjątkowy układ obciążenia Obciążenia stałe działające w fazie użytkowej Symbol Opis Wartość charakterystycz na Współczynnik obciążenia (1) c.w. Ciężar własny konstrukcji betonowej 27 kn/m (0.9) c.d. Ciężar własny masy zalewowej szyn 25 kn/m 3 Ciężar własny nawierzchni 23 kn/m 3 chemoutwardzalnej Ciężar szyny tramwajowej 0,6 kn/m 1.50 (0.9) Ciężar balustrady 0,60 kn/m Ciężar gzymsu 1,38 kn/m (1) współczynnik 0.9 jest stosowany, gdy obciążenie działa odciążająco na konstrukcję. 11

12 Eksploatacyjne obciążenia ruchome Symbol Opis Wartość charakterystyczna Współczynnik obciążenia Tłum Obciążenie chodników służbowych 1.5 kn/m 2 1.3P / 1.2PD Tabor (2) Nacisk tandemu 150 kn 1.5P / 1.25PD / 1.15 PW (2) Wartość obciążenia taborem, stosowaną do wymiarowania ustroju nośnego, mnoży przez współczynnik dynamiczny - ϕ, Współczynnik dynamiczny oblicza się wg wzoru: gdzie: 1.1 ϕ = L L - średnia rozpiętość przęsła. Wartości współczynnika: ϕ= x10 = 1, Wyjątkowe obciążenie chodnika Uwzględnia się możliwość wykolejenia jednego pociągu tramwajowego. Położenie pociągu jest przesunięte poprzecznie względem osi toru o 1.0 m Siły hamowania i przyśpieszania Uwzględnia się obciążenie od hamowania, działające w kierunku podłużnym, na poziomie szyn, równoległe do osi toru. Charakterystyczna wartość siły hamowania wynosi 20% obciążenia pionowego jednym pociągiem trójwagonowym na każdym z torów oraz 5% obciążenia pozostałymi pociągami. Sumaryczna siła hamowania wynosi: (Jeden tor na przepuście może być obciążony maksymalnie 2 tandemami) B =2 x 0.20 x 2 x 150kN = 120kN Stosuje następujące współczynniki obciążeń: 1,50(P) i 1,25(PD) Siły od działania wiatru Uwzględnia się ciśnienie wiatru o wartości 1.25 kpa, działające na boczną powierzchnię przepustu obciążonego oraz ciśnienie wiatru o charakterystycznej wartości 2.50 kpa, działające na boczną powierzchnię mostu nieobciążonego. Obciążenie wiatrem uwzględnia się w dodatkowym układzie obciążeń, stosując współczynnik obciążenia Przyjmuje się, że skrajnia taboru na przepuście jest wysoka na 3.0 m [14]. 12

13 Obciążenie temperaturą Uwzględnia się współczynnik rozszerzalności termicznej materiału α = 1.0 x 10 5 m/k. Przyjmuje się maksymalną temperaturę roczną + 30 C i minimalną temperaturę roczną -15 C. Maksymalna różnica temperatury pomiędzy górną i dolną powierzchnią dźwigara wynosi ±5 K (rozkład liniowy). Obciążenie temperaturą uwzględnia się w dodatkowym układzie obciążeń, stosując współczynnik obciążenia Nierównomierne osiadanie podpór Uwzględnia się różnicę osiadania pomiędzy sąsiednimi podporami o charakterystycznej wartości ±10 mm. Obciążenie stosuje się w dodatkowym układzie obciążeń, przyjmując współczynnik obciążenia Parcie gruntu W obliczeniach przyczółków i muru oporowego uwzględnia się graniczne parcie spoczynkowe oraz graniczny odpór gruntu wg normy [23]. Obciążenia gruntem uwzględnia się we wszystkich układach obciążeń, stosując współczynnik obciążenia dla niespoistych gruntów nasypowych wg normy [14] o wartości 1.1 (0.85) Właściwości materiałów Beton fundamentów, trzonów i stropu W fundamentach zastosowano beton konstrukcyjny na kruszywie łamanym klasy, B35, o następujących właściwościach fizycznych: - wytrzymałość gwarantowana: G R b = 35.0 MPa - wytrzymałość charakterystyczna: R bk = 26.2 MPa - wytrzymałość obliczeniowa dla elementów żelbetowych: R b1 = 20.2 MPa - j.w. dla wpływów krótkotrwałych i w fazie budowy: R b2 = 22.4 MPa - wytrzymałość charakterystyczna na rozciąganie R btk 0.05 = 1.9 MPa - współczynnik sprężystości E b = 34.6 GPa - Nasiąkliwość 5 % - Mrozoodporność F150 - Wodoprzepuszczalność W Zbrojenie Do zbrojenia wszystkich elementów mostu użyto stali zbrojeniowej klasy A-IIIN, gatunku BSt-500N, o wymienionych niżej właściwościach: - wytrzymałość charakterystyczna: R ak = MPa - wytrzymałość obliczeniowa: R a = MPa - współczynnik sprężystości E a = GPa 13

14 16. Podstawowe wyniki obliczeń Siły wewnętrzne w ustroju nośnym Poniżej przedstawiono wykresy momentów zginających od poszczególnych wpływów, dla całej zespolonej płyty ustroju nośnego: Momenty zginające w stropie podłużne do osi toru (widok z góry) 14

15 Momenty zginające w stropie wzdłuż przejazdu (widok z góry) 15

16 Momenty zginające poziome w ścianie -4/37-5/22-7/7-6/7-7/6-8/7-10/9-19/25-30/74-21/56-24/31-23/25-24/22-27/23-33/31-46/43-43/92-40/79-44/56-43/46-44/40-48/41-55/48-64/55-60/74-59/62-60/55-64/54-69/58-74/61-61/114-63/107-71/87-71/75-72/66-74/63-77/64-79/65-79/83-80/74-80/69-82/68-82/67-68/123-71/118-83/101-85/90-85/80-84/73-84/70-83/68-88/94-88/84-87/76-85/72-84/69-70/125-74/121-87/107-89/97-89/87-87/77-85/72-83/69-90/99-89/88-87/79-85/73-83/69-70/125-74/122-86/109-89/100-89/89-87/80-84/73-82/69-70/125-73/121-85/109-88/100-88/90-86/80-83/73-81/69-69/125-72/121-83/109-86/100-86/90-84/81-82/74-80/70-67/125-70/121-82/109-84/101-84/91-83/81-81/74-79/70-66/125-69/122-80/110-82/101-82/91-81/81-80/74-78/70-64/125-67/122-78/110-80/101-80/91-80/82-78/74-77/70-63/124-65/121-76/109-78/101-79/91-78/82-77/74-76/70-62/123-64/120-74/108-76/100-77/91-76/81-76/74-75/70-61/122-63/118-72/107-74/99-75/90-75/81-75/74-73/70-72/97-73/88-73/79-73/73-73/70 50/229-61/112-69/101-71/93-71/85-72/77-72/73-73/71 49/215-67/96-68/89-69/81-69/74-71/72-72/70-60/105-59/101-65/90-64/83-65/75-66/71-69/69-70/68-58/97-57/94-61/82-60/75-60/70-64/66-62/62-62/63-56/89-52/78-47/65-38/48-25/29-53/85-49/74-42/61-33/45-19/25-56/73-50/62-42/49-31/33-18/16-53/66-46/57-38/45-27/31-15/16-56/65-46/58-38/51-27/38-14/19-61/62-63/73-41/59-28/44-25/30-48/50-46/47-35/36-1/114-6/4-4/7-6/3-4/4-4/4-9/9-5/7-18/10 16

17 Momenty zginające pionowe w ścianie /10-30/31-45/53-56/70-64/83-73/101-78/113-81/118-83/119-85/119-86/120-89/119-91/118-93/117-95/117-96/116-97/116-96/115-91/108-78/95-64/82-41/57-25/35 5/187 23/94 25/104 26/113 20/131 12/150 8/159 3/168-2/177-9/184-16/190-24/194-33/197-43/200-52/201-61/202-69/203-76/205-81/207-89/211-7/72-8/75-8/79-10/84-13/90-21/102-33/116-46/127-54/132-62/137-70/140-79/143-87/145-95/ / / / / / /198-12/61-11/62-8/64-9/67-12/71-15/74-19/79-25/83-31/88-37/92-44/96-50/100-58/103-65/106-72/109-79/111-86/114-93/116-99/ / / / / /146-21/49-20/48-16/44-13/44-11/46-12/49-16/52-20/56-25/60-31/64-36/68-42/71-48/74-54/76-60/78-66/80-71/82-77/83-82/85-87/86-91/87-95/88-98/89-100/90-106/91-116/98-33/33-31/32-26/29-22/28-19/27-17/27-16/29-17/33-21/36-24/38-28/40-32/42-36/44-40/46-45/47-49/49-54/50-58/52-62/53-67/55-70/57-74/59-78/62-83/67-79/67-57/50-61/50-87/72-80/68-65/56-52/10-44/11-36/13-33/16-30/17-27/18-24/17-22/15-22/16-23/18-25/19-27/20-29/21-32/22-35/23-38/24-41/25-45/26-49/28-53/30-57/33-62/36-68/41-107/78-101/96-13/12-68/-14-49/-2-48/7-45/14-42/17-37/16-32/14-27/11-24/8-24/5-23/5-24/5-25/6-26/6-28/7-29/8-32/10-35/11-40/14-44/16-50/20-56/25-63/30-72/39-62/37-25/20-90/100 17

18 16.2. Reakcje podporowe Reakcje pod każdym fundamentem występują w 3 rzędach Reakcje w osi odsuniętej od osi ściany o 637mm w kierunku wnętrza przejazdu Fz=24/51 Fz=24/50 Fz=24/50 Fz=24/49 Fz=24/49 Fz=24/49 Fz=24/48 Fz=24/48 Fz=24/47 Fz=23/47 Fz=23/46 Fz=23/46 Fz=23/45 Fz=23/45 Fz=23/44 Fz=22/44 Fz=22/43 Fz=22/42 Fz=22/42 Fz=22/41 Fz=22/40 Fz=21/40 Fz=21/39 Fz=21/38 Fz=21/38 Fz=21/37 Fz=20/36 Fz=20/36 Fz=19/35 Fz=19/34 Fz=18/34 18

19 Reakcje w osi ściany Fz=31/59 Fz=31/58 Fz=31/58 Fz=30/57 Fz=30/56 Fz=30/56 Fz=30/55 Fz=30/54 Fz=29/54 Fz=29/53 Fz=29/52 Fz=29/52 Fz=29/51 Fz=28/51 Fz=28/50 Fz=28/49 Fz=28/48 Fz=28/48 Fz=27/47 Fz=27/46 Fz=27/46 Fz=27/45 Fz=26/44 Fz=26/43 Fz=26/42 Fz=25/42 Fz=25/41 Fz=24/40 Fz=24/40 Fz=23/40 Fz=23/40 19

20 Reakcje w osi odsuniętej od osi ściany o 931mm w kierunku zasypki Fz=52/101 Fz=51/100 Fz=51/99 Fz=51/97 Fz=50/96 Fz=50/95 Fz=50/94 Fz=49/92 Fz=49/91 Fz=49/90 Fz=49/88 Fz=48/87 Fz=48/86 Fz=48/84 Fz=47/83 Fz=47/81 Fz=47/79 Fz=46/78 Fz=46/76 Fz=45/75 Fz=45/73 Fz=44/72 Fz=43/70 Fz=42/69 Fz=41/68 Fz=41/67 Fz=40/67 Fz=39/66 Fz=38/66 Fz=37/65 Fz=36/64 Gliwice, maj

21

22

23

24

25

26

27

28

29

30

31

32