Józef Borecki Mariusz Stosur Stanisław Szkółka. Energoelektronika. Podstawy i wybrane zastosowania

Transkrypt

1

2 Józef Borecki Mariusz Stosur Stanisław Szkółka Energoelektronika. Podstawy i wybrane zastosowania Oficyna Wydawnicza Politechniki Wrocławskiej Wrocław 2008

3 Wydawnictwo dydaktyczne Instytutu Energoelektryki Na studium I i II stopnia Wydziału Elektrycznego do przedmiotu: Energoelektronika II (semestr VI) Na studium I stopnia Wydziału Elektrycznego do przedmiotu: Układy przekształtnikowe zastosowania (semestr VII) Na studium niestacjonarnym Wydziału Elektrycznego do przedmiotu: Energoelektronika II (semestr VIII) Autorzy rozdziałów Józef BORECKI: rozdz. 1, 2, 7, 12, 13, 18, 19 i 21 oraz Dodatek A Mariusz STOSUR: rozdz. 9, 10 i 14 Stanisław SZKÓŁKA: rozdz. 3, 4, 5, 6, 8, 11, 15, 16, 17, 20 i 22 oraz Dodatek B, C i D Recenzent Zbigniew HANZELKA Opracowanie redakcyjne i korekta Dorota RAWA Projekt okładki Zofia i Dariusz GODLEWSCY Wszelkie prawa zastrzeżone. Żadna część niniejszej książki, zarówno w całości, jak i we fragmentach, nie może być reprodukowana w sposób elektroniczny, fotograficzny i inny bez zgody wydawcy i właściciela praw autorskich. Copyright by Oficyna Wydawnicza Politechniki Wrocławskiej, Wrocław 2008 OFICYNA WYDAWNICZA POLITECHNIKI WROCŁAWSKIEJ Wybrzeże Wyspiańskiego 27, Wrocław oficwyd@pwr.wroc.pl ISBN Drukarnia Oficyny Wydawniczej Politechniki Wrocławskiej. Zam. nr 922/2008.

4 Spis treści Wstęp... 9 Wykaz ważniejszych oznaczeń Niesterowane układy prostownikowe jedno- i dwupulsowe Wprowadzenie Niesterowany prostownik jednopulsowy Niesterowany prostownik dwupulsowy Ćwiczenie Cel ćwiczenia Opis modelu laboratoryjnego Przebieg ćwiczenia Opracowanie wyników badań Zagadnienia kontrolne Niesterowane układy prostownikowe trój- i sześciopulsowe Wprowadzenie Niesterowany prostownik trójpulsowy Niesterowany prostownik sześciopulsowy mostkowy Ćwiczenie Cel ćwiczenia Opis modelu laboratoryjnego Przebieg ćwiczenia Opracowanie wyników badań Zagadnienia kontrolne Sterowane układy prostownikowe jedno- i dwupulsowe Wprowadzenie Sterowany prostownik jednopulsowy Sterowany prostownik dwupulsowy Ćwiczenie Cel ćwiczenia Opis modelu laboratoryjnego Przebieg ćwiczenia Opracowanie wyników badań Zagadnienia kontrolne Sterowane układy prostownikowe trój- i sześciopulsowe Wprowadzenie Sterowany prostownik trójpulsowy Sterowany prostownik sześciopulsowy Ćwiczenie Cel ćwiczenia... 58

5 Opis modelu laboratoryjnego Przebieg ćwiczenia Opracowanie wyników badań Zagadnienia kontrolne Jednofazowe sterowniki napięcia przemiennego Wprowadzenie Sposoby regulacji mocy z wykorzystaniem sterowników Jednofazowy sterownik prądu przemiennego zasilający odbiornik czysto rezystancyjny Jednofazowy sterownik prądu przemiennego zasilający odbiornik czysto indukcyjny Jednofazowy sterownik prądu przemiennego zasilający odbiornik rezystancyjno- -indukcyjny Ćwiczenie Cel ćwiczenia Opis modelu laboratoryjnego Przebieg ćwiczenia Opracowanie wyników badań Zagadnienia kontrolne Trójfazowe sterowniki napięcia przemiennego Wprowadzenie Trójfazowy sterownik zasilany z sieci trójfazowej z przewodem neutralnym Trójfazowy sterownik zasilany z sieci trójfazowej bez przewodu neutralnego Ćwiczenie Cel ćwiczenia Opis modelu laboratoryjnego Przebieg ćwiczenia Opracowanie wyników badań Zagadnienia kontrolne Cyklokonwertor jednofazowy obniżający częstotliwość Wprowadzenie Ćwiczenie Cel ćwiczenia Opis modelu laboratoryjnego Przebieg ćwiczenia Opracowanie wyników badań Zagadnienia kontrolne Cyklokonwertor jednofazowy podwyższający częstotliwość Wprowadzenie Zasada działania Ćwiczenie Cel ćwiczenia Opis modelu laboratoryjnego Przebieg ćwiczenia Opracowanie wyników badań Zagadnienia kontrolne Tyrystorowy falownik jednofazowy o napięciu prostokątnym Wprowadzenie Falowniki napięciowe równoległe Ćwiczenie

6 Cel ćwiczenia Opis modelu laboratoryjnego Przebieg ćwiczenia Opracowanie wyników badań Zagadnienia kontrolne Jednofazowy napięciowy falownik MSI Wprowadzenie Ćwiczenie Cel ćwiczenia Opis modelu laboratoryjnego Przebieg ćwiczenia Opracowanie wyników badań Zagadnienia kontrolne Trójfazowy napięciowy falownik MSI Wprowadzenie Falownik napięcia z modulacją szerokości pojedynczego impulsu w półokresie Trójfazowy falownik napięcia Wektor wirujący napięcia wyjściowego falownika Falownik napięcia z modulacją impulsową Ćwiczenie Cel ćwiczenia Opis modelu laboratoryjnego Przebieg ćwiczenia Opracowanie wyników badań Zagadnienia kontrolne Falownik szeregowy Wprowadzenie Ćwiczenie Cel ćwiczenia Opis modelu laboratoryjnego Przebieg ćwiczenia Opracowanie wyników badań Zagadnienia kontrolne Tyrystorowy łącznik napięcia stałego Wprowadzenie Ćwiczenie Cel ćwiczenia Opis modelu laboratoryjnego Przebieg ćwiczenia Opracowanie wyników badań Zagadnienia kontrolne Przekształtnik DC/DC obniżający napięcie Wprowadzenie Ćwiczenie Cel ćwiczenia Opis modelu laboratoryjnego Przebieg ćwiczenia Opracowanie wyników badań

7 Zagadnienia kontrolne Przekształtnik DC/DC podwyższający napięcie Wprowadzenie Ogólne właściwości regulatorów napięcia stałego Klasyfikacja regulatorów napięcia stałego Zasada impulsowej regulacji napięcia Rodzaje impulsowych regulatorów napięcia Ćwiczenie Cel ćwiczenia Opis modelu laboratoryjnego Przebieg ćwiczenia Opracowanie wyników badań Zagadnienia kontrolne Negatywne oddziaływanie przekształtników energoelektronicznych na sieć zasilającą Wprowadzenie Niesinusoidalny przebieg prądów pobieranych z sieci Moc bierna sterowania Komutacyjne załamania przebiegu napięcia Odkształcanie się napięć Rezonanse Ćwiczenie Cel ćwiczenia Opis modelu laboratoryjnego Przebieg ćwiczenia Opracowanie wyników badań Zagadnienia kontrolne Pasywne filtry wyższych harmonicznych Wprowadzenie Zasada działania równoległych filtrów wyższych harmonicznych Kryteria doboru elementów filtrów wyższych harmonicznych Ćwiczenie Cel ćwiczenia Opis modelu laboratoryjnego Przebieg ćwiczenia Opracowanie wyników badań Zagadnienia kontrolne Nadążna kompensacja mocy biernej Wprowadzenie Układy energoelektroniczne do poprawy współczynnika mocy Ćwiczenie Cel ćwiczenia Opis modelu laboratoryjnego Przebieg ćwiczenia Opracowanie wyników badań Zagadnienia kontrolne Praca falownikowa tyrystorowych układów prostownikowych Wprowadzenie Ćwiczenie

8 Cel ćwiczenia Opis modelu laboratoryjnego Przebieg ćwiczenia Opracowanie wyników badań Zagadnienia kontrolne Sześciopulsowy falownik sieciowzbudny Wprowadzenie Układ sześciopulsowego falownika sieciowzbudnego Ćwiczenie Cel ćwiczenia Opis modelu laboratoryjnego Przebieg ćwiczenia Opracowanie wyników badań Zagadnienia kontrolne Układy przekształtnikowe o zmniejszonym oddziaływaniu na sieć zasilającą Wprowadzenie Ćwiczenie Cel ćwiczenia Opis modelu laboratoryjnego Przebieg ćwiczenia Opracowanie wyników badań Zagadnienia kontrolne Układy fazowego sterowania przekształtników energoelektronicznych Wprowadzenie Idea sterowania fazowego Charakterystyka obwodu bramkowego tyrystora Ćwiczenie Cel ćwiczenia Opis modelu laboratoryjnego Przebieg ćwiczenia Opracowanie wyników badań Zagadnienia kontrolne Dodatek A. Klasyczne przyrządy pomiarowe w obwodach elektrycznych z odkształconymi przebiegami A.1. Wprowadzenie A.2. Amperomierz elektromagnetyczny w obwodzie o odkształconym przebiegu prądu A.3. Woltomierz w obwodzie z odkształconym napięciem A.4. Elektrodynamiczne przyrządy pomiarowe w obwodach z odkształconymi przebiegami napięcia i prądu Dodatek B. Pomiary i monitorowanie przebiegów w obwodach silnoprądowych B.1. Obwody zasilane napięciami separowanymi B.2. Obwody zasilane napięciami nieseparowanymi B.3. Sposób wyznaczania zawartości wyższych harmonicznych w przebiegach prądów i napięć przy użyciu nanowoltomierza selektywnego Dodatek C. Moce w obwodach o niesinusoidalnych przebiegach napięć i prądów. Pomiary C.1. Moc w obwodach o okresowych niesinusoidalnych przebiegach napięć i prądów C.2. Współczynnik mocy λ układów przekształtnikowych C.3. Współczynnik zawartości harmonicznych napięcia sieci (THD)

9 8 C.4. Pomiary Dodatek D. Wytyczne do sporządzania sprawozdania z ćwiczenia i sposobu opracowania wyników badań Literatura

10 Wstęp Prezentowany skrypt Energoelektronika. Podstawy i wybrane zastosowania jest poprawioną i rozszerzoną wersją pierwszego wydania zatytułowanego Przekształtniki energoelektroniczne, które ukazało się w 1990 r. To zasadniczo zbiór, opatrzonych solidnym omówieniem, 22 ćwiczeń laboratoryjnych poświęconych prostym i złożonym układom przekształtnikowym. Poszczególne rozdziały zawierają m.in. podstawowe, wprowadzające informacje dotyczące badanego układu, opis modelu laboratoryjnego oraz przebiegu ćwiczenia w praktyce. W obecnym wydaniu szerzej potraktowano zagadnienia związane z negatywnym oddziaływaniem przekształtników na sieć zasilającą oraz sposobami ograniczenia tych zjawisk. Skrypt jest przeznaczony zarówno dla studentów studiów stacjonarnych I i II stopnia Wydziału Elektrycznego, jak i dla studentów studiów niestacjonarnych. Z uwagi na szerokie spektrum poruszanych zagadnień, a także zróżnicowane grono Czytelników niektóre problemy zostały tylko zasygnalizowane w zakresie umożliwiającym wykonanie danego ćwiczenia. Cennym uzupełnieniem omówionych ćwiczeń są: Dodatek A, w którym scharakteryzowano klasyczne przyrządy pomiarowe, Dodatek B poświęcony pomiarom i monitorowaniu przebiegów w obwodach silnoprądowych, Dodatek C, gdzie opisano zagadnienie mocy w obwodach o niesinusoidalnych przebiegach napięć i prądów, i Dodatek D prezentujący m.in. wytyczne do sporządzenia sprawozdania z ćwiczenia.

11 Wykaz ważniejszych oznaczeń Podstawowe wielkości C pojemność, F D 0 moc odkształcenia, V A f częstotliwość, Hz I, i prąd: wartość skuteczna, wartość chwilowa, A I d, I dsk, i d prąd stały ( jednokierunkowy): wartość średnia, wartość skuteczna, wartość chwilowa, A L indukcyjność, H m a współczynnik modulacji amplitudy napięcia MSI (PWM) modulacja szerokości impulsów (ang. Pulse Width Modulation) P moc czynna, W Q moc bierna, Var R rezystancja, Ω S moc pozorna, V A S zw moc zwarciowa układu zasilającego, V A T okres przebiegu cyklicznego, okres impulsowania, s THD U współczynnik odkształcenia napięcia THD I współczynnik odkształcenia prądu U, u napięcie: wartość skuteczna, wartość chwilowa, V U d, U dsk, u d napięcie obwodu prądu stałego: wartość średnia, wartość skuteczna, wartość chwilowa, V U d0, U dα napięcie obwodu prądu stałego: wartość średnia dla kąta α = 0, wartość średnia dla kąta α > 0, V Z impedancja, Ω α z, α w kąty załączenia i wyłączenia liczone od punktu komutacji naturalnej,, rad γ kąt przewodzenia zaworu,, rad σ = 1 Ι /Ι współczynnik odkształcenia prądu η sprawność λ współczynnik mocy układu nieliniowego μ kąt komutacji,, rad

12 Wykaz ważniejszych oznaczeń 11 ϕ 1 kąt przesunięcia fazowego pierwszych harmonicznych prądu i napięcia,, rad cos ϕ 1 współczynnik mocy podstawowej harmonicznej ω pulsacja, s 1 Ważniejsze indeksy d prąd stały k komutacyjny sk wartość skuteczna śr wartość średnia max wartość maksymalna wew wewnętrzny o odbiornik

13 1. Niesterowane układy prostownikowe jedno- i dwupulsowe 1.1. Wprowadzenie Układ prostownikowy jest przekształtnikiem energii elektrycznej prądu przemiennego na energię elektryczną prądu stałego [10, 15, 21, 29]. Można wyróżnić w nim trzy podstawowe elementy składowe: a) zespół zaworów elektrycznych przekształcający prąd przemienny na prąd jednokierunkowy (w prostownikach niesterowanych zaworami są diody), b) transformator prostownikowy, którego głównym zadaniem jest transformacja napięcia sieci do wartości wymaganej przez odbiornik prądu stałego, ewentualna zmiana liczby faz oraz galwaniczne oddzielenie odbiornika od sieci, c) urządzenie wygładzające (filtr), którego zadaniem jest zmniejszenie pulsacji prądu wyprostowanego. W praktyce nie jest konieczne stosowanie dwóch ostatnich elementów we wszystkich układach prostownikowych rolę urządzenia wygładzającego pełni bowiem często indukcyjność (i pojemność) samego odbiornika oraz indukcyjność transformatora prostownikowego. W pewnych przypadkach uzasadnione jest też zasilanie zespołu zaworów z sieci przez dławiki sieciowe (układy beztransformatorowe). W zależności od liczby faz sieci zasilającej, rodzaju transformatora prostownikowego i zastosowanego układu połączeń zaworów można wyróżnić wiele układów prostownikowych, z których omówiono najczęściej spotykane. Jednym z istotnych sposobów podziału układów prostownikowych jest podział na: a) układy jednokierunkowe (z przewodem neutralnym), w których prąd w każdej fazie uzwojenia wtórnego transformatora płynie tylko w jednym kierunku (rys. 1.1a, 1.6a), b) układy dwukierunkowe (mostkowe) charakteryzujące się przepływem prądu w fazach uzwojenia wtórnego transformatora w obu kierunkach (rys. 1.5b). Elementy składowe układu prostownikowego określają następujące parametry: a) dla odbiornika: U d, I d, P d wartości średnie napięcia, prądu i mocy po stronie prądu wyprostowanego,

14 13 b) dla zaworu: I A śr, I A max, U w max wartość średnia i maksymalna prądu przewodzenia, maksymalne napięcie wsteczne, c) dla transformatora: U e, I e, S e wartości skuteczne napięcia fazowego, prądu i mocy pozornej strony wtórnej, U E, I E, P E wartości skuteczne napięcia fazowego, prądu i mocy pozornej strony pierwotnej, S T = 0,5 (S E + S e ) moc typowa transformatora. Zamieszczoną analizę pracy wybranych układów prostownikowych oparto na następujących założeniach upraszczających: a) spadki napięcia na transformatorze prostownikowym i na zaworach nie są uwzględnione (w konsekwencji pominięto również zjawisko komutacji zaworów), b) napięcie zasilające układ prostownikowy ma przebieg sinusoidalny, c) rdzeń transformatora prostownikowego nie ulega nasyceniu Niesterowany prostownik jednopulsowy Niesterowany prostownik jednopulsowy obciążony rezystancją Układ połączeń prostownika jednopulsowego przedstawiono na rys. 1.1a. Gdy łącznik W1 jest zamknięty, a W2 otwarty, prostownik obciążony jest rezystancyjnie. Napięcie u d i prąd wyprostowany i d (rys. 1.1b) mają postać półfali przebiegu sinusoidalnego, a ich wartości średnie opisane są zależnościami: 1 π 2 U d = 2 Ue sin d Ue 0, 45Ue 2π ϑ ϑ = (1.1) π 0 U d 2 U d U d Id = I Aśr = = 0, 45 (1.2) R π R R Napięcie U d zgodnie z zależnością (1.1) jest napięciem U do dla prostowników niesterowanych. Zależności określające wartość skuteczną napięcia i prądu wyprostowanego mają postać: 1 π 2 1 U d sk = ( 2 Ue sin ) d = Ue 0, 71U e 2π ϑ ϑ (1.3) 2 0 U d sk 1 Ue Ue Id sk = = 0, 71 (1.4) R 2 R R Podstawowe wymagania dla zaworu półprzewodnikowego określają zależności: 2 U = = I (1.5) π R e I Aśr Id F ( AV ) M

15 14 oraz, zgodnie z rys. 1.1c, U w max = 2Ue U RRM (1.6) gdzie: I F(AV)M najwyższa wartość średniego powtarzalnego prądu diody, U RRM powtarzalne szczytowe napięcie wsteczne diody. a) b) u e, u d,i d i E i e U Z i d D W2 R U d i d =i u d u e U E uu E E i D0 U d D0 L W1 D 0 I d 0 π 2π c) U Z ϑ U = 2 wmax U e 0 π 2π ϑ d) " i ", E i μ " i E = i u Rys Prostownik jednopulsowy: a) schemat ideowy układu, b) przebiegi napięcia wyprostowanego u d, napięcia zasilającego u e i prądów dla obciążenia rezystancyjnego, c) przebieg napięcia U z na diodzie D, d) prądy składowe prądu zasilania układu prostownikowego po stronie pierwotnej transformatora, i E składowa zmienna prądu obciążenia transformatora, i μ składowa prądu magnesowania transformatora, e) przebieg prądu po stronie pierwotnej transformatora e) -I 0 0 " i Erz i μ π " i Erz i + π = " 1 i μ 2π 2π ϑ ϑ

16 15 Odkształcenie prądu i napięcia w układach prostownikowych. Moc deformacji Wartości skuteczne napięcia i prądu pulsującego opisane są zależnościami: U p 2π = ( ud U d ) d = U d sk U d 2π ϑ (1.7) 0 I p 2π = ( id Id ) d = Id sk Id 2π ϑ (1.8) 0 Stopień odkształcenia napięcia i prądu wyprostowanego określają: a) współczynnik kształtu (napięcia i prądu): b) współczynnik pulsacji (napięcia i prądu): k ku U d Id sk = sk, kki = (1.9) U I d d U p 2 I p 2 k pu = = kku 1, kki = = kki 1 (1.10) U I d Dla prostownika jednopulsowego obciążonego rezystancyjnie współczynniki te, zgodnie zależnościami (1.1) (1.4), wynoszą: d 1 π 1 π k ku = kki = U e = 1,57 (1.11) 2 2 U 2 2 e k k (1,57) 1 1,21 (1.12) pu = pi Przebieg idealny prądu pierwotnego transformatora prostownikowego i E przeliczonego na stronę wtórną i E przedstawiono na rys. 1.1d. Przebieg rzeczywisty prądu strony pierwotnej transformatora i E rz jest sumą prądu i E oraz prądu magnesującego i μ (rys. 1.1e): i (1.13) E rz = ie + i μ W dalszej analizie, w celu przejrzystości opisu rozpatrywanych zjawisk, pominięto prąd magnesujący transformatora. Wartość skuteczną prądu pulsującego (1.8) dla prostownika jednopulsowego obciążonego rezystancją określa wyrażenie:

17 16 I = I I 1, 21I (1.14) p E rz = Id sk Id = k piid Dane te pozwalają na ustalenie podstawowych parametrów transformatora prostownikowego dla układu jednopulsowego: a) wartości skutecznej napięcia strony wtórnej b) mocy pozornej strony wtórnej π Ue = U d 2, 22U d (1.15) 2 2 π π Se = Ue Ie = Ud Id sk = Ud Id 3, 49 Pd (1.16) c) mocy pozornej strony pierwotnej π π Se = U EI E = U E I E = k piu d Id = U d Id 2, 69 Pd (1.17) d) mocy typowej transformatora 2 d S = 0,5( S + S ) = 0,5(3,49 + 2,69) P 3, 09 P T E e p d (1.18) e) współczynnika wykorzystania transformatora Pd 1 k wtr 0,32 (1.19) S 3,09 = T Przykład prostownika jednopulsowego w sposób przejrzysty ilustruje odkształcenie prądu pobieranego przez układ prostownikowy z sieci (rys. 1.1d, e). Na podstawie analizy Fouriera można zapisać przebieg tego prądu, rozłożonego na kolejne harmoniczne: = 2 I d π = sin π 2 2 ie Id ν = 2,4,6... cosνϑ 2 ( ν 1) (1,11sinϑ 0,472cos 2ϑ 0,0944 cos 4ϑ...) (1.20) Stosunek wartości skutecznych pierwszej harmonicznej prądu I E1 do całkowitego prądu strony pierwotnej transformatora I E nazywa się wejściowym współczynnikiem odkształcenia prądu sieci I E 1 μ = (1.21) I E

18 17 Dla prostownika jednopulsowego niesterowanego, zgodnie z (1.14) i (1.20), przyjmuje postać: I E 1 1,11 Id μ = 0,92 (1.22) I 1,21 I Wartość skuteczną prądu I E można wyrazić następująco: ν = 1 2 Eνcz E 2 Eνb d 2 E1cz 2 E1b I = ( I + I ) = I + I + I (1.23) E gdzie: v rząd harmonicznej, I Eν cz, I Eνb wartości skuteczne odpowiednio: składowej czynnej i biernej kolejnych harmonicznych prądu strony pierwotnej I E, I Eν wartość skuteczna ν harmonicznej prądu I E. ν = 2 2 Eν y S S 1 ϕ 1 P x Q 1 D Rys Wykres wskazowy mocy pobieranych z sieci przez odbiornik nieliniowy zz Przy założeniu sinusoidalnego przebiegu napięcia zasilającego otrzymuje się u = E 2U E sinϑ U E I E = U EI E1cz + U EI E1b + U E I E = P + Q + ν = 2 ν D (1.24) 2

19 18 gdzie: P = P 1 = U E I E1cz moc czynna odbiornika, przy przyjętych założeniach upraszczających równa mocy czynnej prądu pierwszej harmonicznej (wartość zmierzona przez watomierz), Q 1 = U E I E1b moc bierna prądu pierwszej harmonicznej (wartość zmierzona przez waromierz), ν = 2 2 D = U E I Eν moc deformacji. Wykres wskazowy mocy zgodnie z zależnością (1.24) przedstawia się w trójwymiarowym układzie osi współrzędnych (rys. 1.2). Moc czynna P 1 dla harmonicznej podstawowej prądu jest przy przyjętych założeniach całkowitą mocą czynną P po stronie zasilania [22], gdyż średnia moc czynna wytwarzana przez każdą z wyższych harmonicznych jest równa zeru: 1 2π 2π 2U E sinϑ 2I Eν sin( νϑ + ϕν ) dϑ = 0 (1.25) 0 gdzie φ ν kąt przesunięcia fazowego prądu ν harmonicznej. Wejściowa moc czynna układu określona jest więc wzorem P = U E I E1 cosϕ 1 (1.26) Stąd wejściowy współczynnik przesunięcia fazowego przekształtnika (dla pierwszej harmonicznej prądu) opisany jest zależnością P P cosϕ 1 = = (1.27) 2 P + Q S1 gdzie S 1 moc pozorna pierwszej harmonicznej prądu. Stosunek wejściowych wartości mocy czynnej i mocy pozornej przekształtnika nazywa się wejściowym współczynnikiem mocy, jest on równy iloczynowi współczynników odkształcenia i przesunięcia fazowego 2 1 P P λ = = = μ cosϕ 1 S U E I E (1.28) W razie pobierania z sieci prądu odkształconego współczynnik mocy λ jest zawsze mniejszy od współczynnika przesunięcia fazowego cosφ 1, ponieważ współczynnik odkształcenia prądu sieci μ jest mniejszy od jedności.

20 19 a) a) u e, u d u d di L dt Ri d 0 ϑ 1 π ϑ 2 2π ϑ b) i d u e 0 γ ϑ π 1 ϑ 2 2π ϑ c) Uu z Z U = 2 wmax U e 0 π ϑ 2 2π ϑ Rys Przebiegi napięć i prądów prostownika jednopulsowego dla obciążenia rezystancyjno-indukcyjnego: a) napięcie wyprostowane u d, prąd wyprostowany i d, b) prąd wyprostowany i d, c) napięcie u 2 na diodzie D Niesterowany prostownik jednopulsowy z obciążeniem rezystancyjno-indukcyjnym Jeżeli w układzie na rys. 1.1a otwarty zostanie łącznik W1 (przy otwartym łączniku W2), to prostownik jednopulsowy obciążony zostanie rezystancją R szeregowo połączoną z indukcyjnością L. Indukcyjność ta jest źródłem siły elektromotorycznej

21 20 L(di/dt) (oznaczonej rzędnymi na rys. 1.3a), która w istotny sposób łagodzi zmiany prądu wyprostowanego i d (rys. 1.3a, b). Dzięki zdolności gromadzenia przez cewkę energii następuje wydłużenie (w porównaniu z obciążeniem R) czasu przepływu prądu wyprostowanego (kąt γ, rys. 1.3b). Gdy kąt 0 < ϑ < ϑ1, następuje gromadzenie energii elektrycznej w indukcyjności L odbiornika, oddawanie natomiast tej energii następuje wtedy, kiedy kąt ϑ 1 < ϑ < ϑ 2. Dla π < ϑ < ϑ2 napięcie na odbiorniku przyjmuje wartość ujemną, w wyniku czego przy zawsze dodatnim kierunku przepływu prądu otrzymuje się ujemną wartość energii, czyli jej przepływ (zwrot) z odbiornika do źródła zasilającego. Kąt przepływu prądu γ może się zawierać w przedziale π < γ < 2π, zależnie od wielkości kąta przesunięcia fazowego odbiornika ϕ = arc tg( ωl / R). Ujemna wartość chwilowa napięcia na odbiorniku w zakresie kąta π < ϑ < ϑ2 jest przyczyną zmniejszania się wartości średniej napięcia wyprostowanego U d w porównaniu z analogicznym napięciem (1.1) dla odbiornika rezystancyjnego γ cosγ U do = 2 sinϑ ϑ = 2π Ue d U e (1.29) π 2 0 Przebieg prądu wyprostowanego jest sumą składowej sinusoidalnej o częstotliwości podstawowej oraz tłumionej eksponencjalnie składowej nieokresowej, której prędkość zanikania uzależniona jest od stałej czasowej obwodu odbiornika τ = L / R : 2U e ϑ id ( t) = sin( ϑ ϕ) + sinϕ exp (1.30) R + ω L ωτ Wartość średnią prądu wyprostowanego określa zależność: U do 2 Ue 1 cosγ Id = I Aśr = = (1.31) R π R 2 Niesterowany prostownik jednopulsowy z obciążeniem rezystancyjno-indukcyjnym z diodą zerową W stanie otwarcia łącznika W1 przy zamkniętym łączniku W2, zgodnie z rys. 1.1a, odbiornik RL jest zbocznikowany diodą zerową D0. Dioda ta umożliwia przepływ prądu w obwodzie R L D0 wówczas, gdy napięcie źródła U e ma wartość chwilową mniejszą od wartości chwilowej napięcia u d na odbiorniku. W ten sposób wyeliminowane zostaje zjawisko pojawienia się na odbiorniku napięcia ujemnego (zakres π < ϑ < ϑ 2, rys. 1.3a), a tym samym nie zachodzi zwrot energii z odbiornika do sieci. Wartość średnia napięcia wyprostowanego (rys. 1.4a) jest więc taka sama jak w przypadku odbiornika rezystancyjnego (1.1). Siła elektromotoryczna L(di/dt) dla ϑ > π powoduje swobodny przepływ prądu w obwodzie R L D0.

22 21 a) a) u e, u d u d di L dt Ri d 0 π 2π ϑ b) b) i d i d τ T i e id0 c) c) 0 i d i e i d π id0 2π τ >> T ϑ I d d) d) 0 i E π 2π ϑ τ >> T 0 π 2π 1 2 I d ϑ Rys Przebiegi napięć i prądów prostownika jednopulsowego dla obciążenia rezystancyjno-indukcyjnego z diodą zerową: a) napięcie zasilające u e, napięcie wyprostowane u d, b) prąd wyprostowany i d, prąd diody zerowej i D0 dla τ T, c) prąd wyprostowany i d dla τ >> T, d) prąd po stronie pierwotnej transformatora Prąd ten zanika eksponencjalnie, zgodnie ze stałą czasową τ = L / R odbiornika. Od wartości względnej tej stałej, odniesionej do okresu napięcia zasilającego T = 1/f, zależy wartość pulsacji przebiegu prądu odbiornika. Dla stałej czasowej τ T (rys. 1.4b) obserwuje się przebieg prądu i d wyraźnie pofalowany, dla dużej stałej

23 22 czasowej τ >> T prąd ten jest natomiast wygładzony w znacznie większym stopniu (rys. 1.4c). Wtedy prąd i E pobierany przez układ prostownikowy z sieci (rys. 1.4d) ma kształt prostokątny o amplitudzie 0,5I d, a jego przebieg wyraża się zależnością i E = I d sinϑ + sin 3ϑ + sin 5ϑ +... (1.32) π 3 5 Wejściowy współczynnik odkształcenia ma wówczas wartość I E μ = 1 0,905 (1.33) I E 1.3. Niesterowany prostownik dwupulsowy Prostownik dwupulsowy może być realizowany w układzie jednokierunkowym (rys. 1.5a) lub w układzie dwukierunkowym (mostkowym, rys. 1.5b). Przebiegi napięć i prądów odbiornika są identyczne dla obydwu układów (rys. 1.5c, d, f, g, h), jedynie wartość maksymalna napięcia wstecznego w układzie jednokierunkowym (rys. 1.5e) jest dwukrotnie większa U = 2 2U ) od tego napięcia w układzie ( w max e mostkowym ( ( U w max = 2U e). Zależnie od charakteru odbiornika (R, RL) przebiegi prądu wyprostowanego zmieniają się od półfalowego (rys. 1.5c) do przebiegów wygładzonych, w stopniu zależnym od wartości stałej czasowej τ odbiornika (rys. 1.5f, g). Wartość średnia napięcia wyprostowanego U d jest dwukrotnie większa niż dla prostownika jednopulsowego obciążonego rezystancją: 1 π 2 2 U d = 2U e sin d Ue 0, 90U e π ϑ ϑ = (1.34) π 0 W przypadku obciążenia rezystancyjnego prąd pobierany przez przekształtnik z sieci (rys. 1.5d) ma przebieg nieodkształcony. Jednak w miarę wzrostu indukcyjności odbiornika prąd ten odkształca się coraz bardziej, aż do przebiegu prostokątnego dla τ >> T (rys. 1.5h), który opisany jest zależnością i E = I d sinϑ + sin 3ϑ + sin 5ϑ +... (1.35) π 3 5 a współczynnik odkształcenia μ wyraża się zależnością (1.33).

24 23 a) b) i E T p i ea i E i ea i d u E u ea DA D A R i d W L u E i DA A DB D B i u eb E u eb DDB ieb D'A R L W B D' D B B D A Obciążenie R Obciążenie RL c) u e, u d,i d f) u e,u d,i d τ T u d u d i ea i d i eb i d i ea i eb 0 0 u eb = -u e π 2π ϑ π u ea = u e u eb = -u e u ea = u e 2π ϑ d) " u E, u e " i E, i e " E u = u e " i E = i e g) u, u, i e d d i ea u d i d i eb τ >> T 0 π 2π ϑ 0 u eb = -u e π I d u ea = u e 2π ϑ e) u Z h) " E " e, ie ie u, u, 0 U wmax1 = 2 U e (ukł. b) π 2 2π ϑ " i E " u E = u e U w max1 = 2 2 U e (ukł. a) 0 " i E = i e π I d 2π ϑ 1 Rys Prostownik dwupulsowy: a) schemat ideowy układu jednokierunkowego, b) schemat ideowy układu mostkowego, c), d) przebiegi napięć i prądów dla obciążenia rezystancyjnego, e) napięcie na zaworach obu układów: 1 dla układu a, 2 dla układu b, f), g), h) przebiegi napięć i prądów dla obciążenia rezystancyjno-indukcyjnego

25 24 Z przebiegów prądu wyprostowanego i d oraz prądu strony pierwotnej transformatora i E widać, że w przypadku prądu nieodkształconego i E pobieranego z sieci (obciążenie rezystancyjne, rys. 1.5d) prąd i d jest maksymalnie odkształcony (rys. 1.5c) i odwrotnie dla idealnie wygładzonego prądu wyprostowanego i d (odbiornik RL, τ >> T, rys. 1.5g) prąd strony pierwotnej transformatora, a tym samym prąd pobierany z sieci, jest najbardziej odkształcony Ćwiczenie Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia jest określenie: a) warunków zasilania obwodu prądu stałego (dla którego prostownik jest źródłem prądu), opisanych przez charakterystykę obciążenia oraz współczynniki kształtu i pulsacji prądu i napięcia wyprostowanego w funkcji zmian obciążenia, b) odkształcenia prądu pobieranego przez prostownik z sieci, opisanego przez charakterystyki mocy, sprawności, a także współczynniki przesunięcia fazowego, mocy i odkształcenia prądu pobieranego z sieci w funkcji zmian obciążenia. W trakcie realizacji ćwiczenia (podobnie jak w zamieszczonym wcześniej Wprowadzeniu p. 1.1) zakłada się, że układ prostownikowy zasilany jest z sieci napięciem nieodkształconym (sieć sztywna ), choć w rzeczywistych warunkach odkształcenie prądu stanowi przyczynę odkształcenia napięcia zasilającego prostownik. To założenie upraszczające (wraz z pozostałymi wymienionymi w p. 1.1) może być powodem pewnych nieznacznych różnic występujących między wynikami pomiarów, otrzymanymi w trakcie realizacji ćwiczenia, a wynikami obliczeń wykonanych według zależności zamieszczonych w p Te niewielkie różnice nie deformują jednak obrazu analizowanych zjawisk Opis modelu laboratoryjnego Schemat pomiarowy układu laboratoryjnego do badania niesterowanych jednoi dwupulsowych układów prostownikowych przedstawiono na rys Układ pomiarowy składa się z: a) transformatora prostownikowego Tp, b) zespołu zaworów prostownikowych umożliwiających realizację różnych układów połączeń, c) obwodu odbiornika rezystancyjno-indukcyjnego RL, d) diody zerowej D0.

26 25 L1 L2 L3 N A P Q Tp TP V D D1 1 BDT B BD0 P A A B N DN1 DN2 D2 D 2 D0 D 0 V V DN3 Bid B U UL L α z m - U ULI L1 m - u d i d Rys Schemat pomiarowy układu laboratoryjnego do badania jedno- i dwupulsowych układów prostownikowych niesterowanych; Tp transformator, BN, B DT, B D0, B id boczniki w obwodach pomiarowych, DN1, DN2, DN3 dzielniki napięcia, P przyrząd mierzący moc czynną (w jednej fazie po stronie pierwotnej transformatora T p ), Q przyrząd mierzący moc bierną jednej fazy pomnożoną przez 3 L L R

27 Przebieg ćwiczenia Po zapoznaniu się z wiadomościami podstawowymi, zawartymi w p. 1.1, należy połączyć układ laboratoryjny według schematu przedstawionego na rys W trakcie realizacji ćwiczenia badane są układy prostownikowe wskazane przez prowadzącego. Zmieniając prąd obciążenia I d od zera do wartości wskazanej przez prowadzącego, należy dla każdego ze wskazanych układów dokonać pomiaru: a) prądu: zasilania I s po stronie pierwotnej transformatora, wyprostowanego wartości skutecznej i średniej, b) napięcia: po stronie pierwotnej transformatora, wyprostowanego wartości skutecznej i średniej, c) mocy: czynnej, biernej po stronie zasilania badanego układu z sieci elektroenergetycznej. Należy również dokonać obserwacji wskazanych przez prowadzącego przebiegów napięć i prądów po stronie pierwotnej transformatora prostownikowego Tp oraz po stronie prądu stałego, wykorzystując do tego celu boczniki prądowe i dzielniki napięciowe zaznaczone na schemacie (rys. 1.6). Należy przy tym zwrócić uwagę na to, aby masa oscyloskopu była przyłączona do zerowanego bądź uziemionego punktu obwodu oraz aby była ona wspólna dla dwóch lub większej liczby boczników lub dzielników przyłączonych równocześnie do oscyloskopu. Przebiegi napięć i prądów dla wybranych wartości parametrów obciążenia należy odrysować (na kalce milimetrowej) z ekranu oscyloskopu lub zarejestrować w inny, zasugerowany przez prowadzącego, sposób. Wyniki pomiarów powinno się zestawić we wcześniej przygotowanych tabelach Opracowanie wyników badań Na podstawie wykonanych pomiarów i obliczeń należy: a) wykreślić zależności: U d = f (I d ), k ku = f (I d ), k ki = f (I d ), k pu = f (I d ), k pi = f (I d ); b) wykreślić zależności: P = f (I d ), Q 1 = f (I d ), D = f (I d ), cosφ 1 = f (I d ), λ = f (I d ), λ = f (I d ), μ = f (I d ), η = f (I d ); c) zamieścić przykładowe oscylogramy prądów i napięć po stronie prądu wyprostowanego i przemiennego;

28 27 d) opracować wnioski ze szczególnym uwzględnieniem: porównania wyników pomiarów i obliczeń z zależnościami teoretycznymi podanymi w p. 1.1, oceny układu prostownikowego jako źródła prądu stałego, oceny układu prostownikowego jako odbiornika prądu przemiennego (odkształcenie prądu przemiennego pobieranego z sieci), porównania między sobą badanych układów prostownikowych pod względem ich współczynnika sprawności Zagadnienia kontrolne 1. Narysować schematy omówionych we wstępie układów prostownikowych oraz charakteryzujące je przebiegi napięć i prądów. 2. Omówić zasady transformacji przebiegów ze strony prądu wyprostowanego na stronę pierwotną transformatora. 3. Opisać, co charakteryzują współczynniki kształtu i pulsacji. 4. Wyjaśnić pojęcie mocy deformacji, co to jest współczynnik odkształcenia prądu, wejściowy współczynnik przesunięcia fazowego, wejściowy współczynnik mocy opisać najprostszy sposób pomiaru tych wielkości.

29 2. Niesterowane układy prostownikowe trój- i sześciopulsowe 2.1. Wprowadzenie Do zasilania odbiorników prądu stałego o mocy powyżej kilku kilowatów wykorzystuje się układy prostownikowe trójfazowe, które w porównaniu z układami prostowników jednofazowych charakteryzuje: symetryczne obciążenie sieci, wyższa wartość średnia napięcia wyprostowanego, mniejsza pulsacja napięcia. Do tej grupy układów prostownikowych należą układy wielopulsowe: trój-, sześcio- i dwunastopulsowe. Układy prostowników trójpulsowych wykorzystuje się do mocy rzędu 20 kw. Wymagają one dostępu do punktu neutralnego sieci. Niestety obciążają one sieć elektroenergetyczną prądem jednokierunkowym, co jest poważną wadą tych układów. Wad tych pozbawione są układy prostowników sześciopulsowych, używane w praktyce do zasilania odbiorników prądu stałego o mocy nawet kilku megawatów. Do tej grupy należą układy prostowników mostkowych, powszechnie stosowane jako najbardziej ekonomiczne. Obciążają one sieć prądem dwukierunkowym Niesterowany prostownik trójpulsowy Prostownik trójpulsowy jest układem prostownikowym jednokierunkowym, zasilanym z sieci trójfazowej, czyli takim, w którym niezbędne jest wykorzystanie przewodu neutralnego, a prąd w uzwojeniach wtórnych transformatora przepływać może tylko w jednym kierunku. Przebieg prądu pobieranego przez prostownik z sieci zasilającej zależy w istotny sposób od układu połączeń transformatora, przy czym do najczęściej spotykanych w praktyce należą układy gwiazda zygzak oraz trójkąt zygzak. Prostownik trójpulsowy z transformatorem w układzie gwiazda gwiazda (rys. 2.1a)

30 29 jest rzadko stosowany ze względu na znaczne odkształcenie prądu pobieranego przez przekształtnik z sieci. Omówiono jednak ten właśnie układ ze względu na jego prostotę ułatwiającą analizę pracy prostownika trójpulsowego. Na rysunku 2.1 przedstawiono przebiegi prądów i napięć prostownika przy założeniu niemal idealnego wygładzenia prądu obciążenia, czyli dla τ >> 1/f. W danej chwili przewodzi tylko ten spośród trzech zaworów, który (będąc spolaryzowany w kierunku przewodzenia) ma najwyższe napięcie fazowe, a napięcie wyprostowane u d jest równe napięciu fazowemu tej fazy, w której zawór aktualnie przewodzi (rys. 2.1b). Wartość średnia napięcia wyprostowanego U d wyrażona jest zależnością π π sin 3 3 U d = 2U e cos d 3 2U e 1, 17U e π ϑ ϑ = (2.1) π 0 3 Kąt przewodzenia każdego z zaworów wynosi 2π/3. Przebieg prądu obciążenia jest sumą prostokątnych przebiegów prądu przewodzenia zaworów każdej z trzech faz: i ea, i eb, i ec. Wartość średnia prądu każdego z zaworów, np. dla zaworu fazy a (rys. 2.1c), wynosi 1 I ea = I Aśr = Id I F ( AV ) M (2.2) 3 Jak już wspomniano, rozważane są przebiegi idealne prądu bez uwzględnienia zjawiska komutacji zaworów i prądu magnesującego transformatora. Prądy poszczególnych faz przetransformowane na stronę pierwotną (rys. 2.1d) mają wartość średnią równą zeru i można je opisać zależnością (przykładowo dla fazy A) 2 π π Id dla << ϑ << i = EA 1 π 5π (2.3) I dla < ϑ d Podobną postać mają prądy pozostałych dwóch faz i EB oraz i EC. Wartość skuteczna prądu strony pierwotnej transformatora wyraża się zależnością π 5π I EA = Id d Id d = Id 0, 471I d 2π ϑ π ϑ (2.4) π 3 3 Na podstawie analizy Fouriera przebieg tego prądu można opisać następująco 1 2

31 30 gdzie k = 0, 1, 2,... π 2I sinν 3 ie = cosνϑ, ν = 3k ± 1 (2.5) π ν d ν = 1 a) A i EA u ea iea 1 b) u e, u d,i d, u z u ea u eb u ec u ea B i EB u eb i eb 2 i d U d C i EC u ec i ec 3 π π π 5π 2π 3 3 I d ϑ i d L u d u z zaworu 3 u ac U = 2 3 w max U e u ab c) i ea I d I ea i ea 1 3 I d π 3 0 π π 5π 3 2π 3 ϑ d) " i EA π " 1 i I EA 3 d 2 3 I d π 3 0 π 3 5π 3 2π ϑ " i EB π 3 0 π 3 " i EB π 2 3 I d 5π 3 2π 1 3 I d ϑ Rys Prostownik trójpulsowy w układzie gwiazda gwiazda: a) schemat ideowy układu, b) przebiegi napięć i prądów dla obciążenia indukcyjnego π 3 0 " i EC π 3 1 I 3 d π " i EC 5π I d 2π ϑ Wartość skuteczna prądu pierwszej harmonicznej 2 π I E 1 = Id sin 0, 39Id (2.6) 2π 3

32 31 a współczynnik odkształcenia prądu I E 1 0,39Id μ = = 0,828 (2.7) I 0,467I E d 2.3. Niesterowany prostownik sześciopulsowy mostkowy Prostownik sześciopulsowy mostkowy (rys. 2.2a) jest powszechnie stosowanym układem prostownika dwukierunkowego, czyli takiego, którego prąd w uzwojeniach strony wtórnej transformatora przepływa w dwóch kierunkach. Jego działanie można wyjaśnić jako połączenie dwóch układów trójpulsowych. Jeśli bowiem doprowadzi się do odbiornika hipotetyczny przewód neutralny (rys. 2.2a, linia kreskowana), to prąd płynący w tym przewodzie z zaworów grupy katodowej (1, 3, 5) zostanie skompensowany przez płynący w przeciwną stronę prąd z zaworów grupy anodowej (2, 4, 6). W ten sposób przewód neutralny może być wyeliminowany, a napięcie wyprostowane u d jest sumą napięcia u di (grupy katodowej względem przewodu neutralnego) i u dii (grupy anodowej względem tego przewodu). Odbiornik jest w ten sposób włączany na kolejno po sobie następujące, aktualnie najwyższe napięcia przewodowe (rys. 2.2b), a wypadkowe napięcie u d stanowi różnicę między obwiedniami najwyższych w danej chwili napięć przewodowych (strzałki na rys. 2.2b). Wartość średnia idealnego napięcia wyprostowanego jest więc dwukrotnie większa niż w układzie trójpulsowym: π π 3 sin 3 U do = 2 2U e cos d 2 3 2U e 2, 34U e π ϑ ϑ = (2.8) π 0 3 Prądy kolejnych zaworów (rys. 2.2c) sumują się, dając w rezultacie prąd wyprostowany I d, (na rysunku przedstawiono przebiegi dla τ >> 1/f ). Prąd w uzwojeniu wtórnym transformatora płynie w dwóch kierunkach (np. w fazie a jest to prąd zaworów 1 i 4), dlatego w uzwojeniu tym nie płynie składowa stała. Wartość średnia tego prądu (rys. 2.2d) jest równa zeru, dzięki czemu jest on w całości transformowany na stronę pierwotną. Rozwiązanie takie zapewnia lepsze warunki pracy transformatora niż w układzie jednokierunkowym (rys. 2.1c, d). Prąd transformowany na stronę pierwotną i (rys. 2.2d) ma wartość skuteczną wyrażoną zależnością E π 1 3 E = Ie = π π 3 2 d I I dϑ 0, 82I (2.9) d

33 32 a) A i EA u ea iea a u d di I i d B i EB u eb i eb b u d L C i EC u ec i ec c u d dii b) u e, u d u d u ac u ab u cb u ca u ba u bc u ac u ab u ea u eb u ec u ea U d u d di I 0 π 2π u d dii ϑ c) i d I d ϑ d) " i EA " i EA " i EA1 π 3 1 2π π 4π π 3 4 5π 3 2π ϑ Rys Prostownik sześciopulsowy mostkowy z transformatorem w układzie gwiazda gwiazda: a) schemat ideowy układu, b), c), d) przebiegi napięć i prądów dla obciążenia indukcyjnego

34 33 Analiza Fouriera pozwala zapisać przebieg tego prądu w następującej postaci: ie = I sinνϑ, ν = 6k ± 1 (2.10) π ν d ν = 1 gdzie k = 0, 1, 2,... Współczynnik odkształcenia μ przyjmuje więc postać Moc transformatora wyraża zależność I E 1 2 3Id μ = = 0,96 (2.11) I 2π 0,82I E do ST SE = Se = 3U eie 3 0,82Id 1, 05 d U = Pd (2.12) 2,34 a współczynnik wykorzystywania transformatora Pd 1 k wtr = = 0,952 (2.13) S 1,05 = T wymagane natomiast dla zaworów prostownikowych wartości opisują wzory: U = I 3 << (2.14) d I Aśr I F ( AV ) M w max = 1, 05U d URRM (2.15) Współczynnik wykorzystania transformatora w układzie sześciopulsowym mostkowym (2.13) ma znacznie korzystniejszą wartość niż w układzie jednopulsowym (1.19). Współczynnik ten dla pozostałych, omówionych układów prostownikowych mieści się w granicach określonych przez zależności (1.19) i (2.13). Nie zamieszczono tu jego wartości dla każdego z tych układów, gdyż można go określić w prosty sposób, podobnie jak w p Do wartości współczynnika wykorzystania transformatora proporcjonalna jest sprawność układu prostownikowego rozumiana jako stosunek mocy średniej odbiornika prądu stałego do mocy czynnej pobieranej przez układ z sieci: P d η = (2.16) P W podsumowaniu należy stwierdzić, że mostkowy układ sześciopulsowy charakteryzuje się najlepszymi parametrami spośród omówionych układów. Do jego oczywistych zalet należy zaliczyć również i tę, że może on współpracować z transformatorami o dowolnej grupie połączeń (nie wymaga przewodu neutralnego), a także może być zasilany bezpośrednio z sieci trójfazowej przez dławiki sieciowe.

35 Ćwiczenie Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia jest określenie: a) warunków zasilania obwodu prądu stałego (dla którego prostownik jest źródłem prądu), opisanych przez charakterystykę obciążenia oraz współczynniki kształtu i pulsacji prądu i napięcia wyprostowanego w funkcji zmian obciążenia, b) odkształcenia prądu pobieranego przez prostownik z sieci, opisanego przez charakterystyki mocy, sprawności, a także współczynniki: przesunięcia fazowego, mocy i odkształcenia prądu pobieranego z sieci w funkcji zmian obciążenia. W trakcie realizacji ćwiczenia (podobnie jak w zamieszczonym wcześniej Wprowadzeniu p. 1.1) zakłada się, że układ prostownikowy zasilany jest z sieci napięciem nieodkształconym (sieć sztywna ), choć w rzeczywistych warunkach odkształcenie prądu jest przyczyną odkształcenia napięcia zasilającego prostownik. To założenie upraszczające (wraz z pozostałymi wymienionymi w p. 1.1) może być powodem pewnych nieznacznych różnic występujących między wynikami pomiarów, otrzymanymi w trakcie realizacji ćwiczenia, a wynikami obliczeń wykonanych według zależności zamieszczonych w p Te niewielkie różnice nie deformują jednak obrazu analizowanych zjawisk Opis modelu laboratoryjnego Schemat pomiarowy układu laboratoryjnego do badania niesterowanych tróji sześciopulsowych układów prostownikowych przedstawiono na rys Układ pomiarowy składa się z: a) transformatora trójfazowego separującego Ts, b) transformatora trójfazowego prostownikowego Tp o wielu możliwościach wyboru układu połączeń, c) zespołu zaworów prostownikowych Z umożliwiających realizację różnych układów połączeń, d) obwodu odbiornika rezystancyjno-indukcyjnego RL, e) diody zerowej D Przebieg ćwiczenia Po zapoznaniu się z wiadomościami podstawowymi, zawartymi w p należy połączyć układ laboratoryjny według schematu przedstawionego na rys W trakcie realizacji ćwiczenia badane są układy prostownikowe wskazane przez prowadzącego.

36 35 A B C N Ts Ts 1 A W P W Q V 1 2 B1 OSC DN1 Tp Tp A A 2 3 V 2 Z DN2 B2 B3 W2 D0 B4 A 4 A 5 3 V V 4 Rys Schemat pomiarowy układu laboratoryjnego do badania trój- i sześciopulsowych układów prostownikowych niesterowanych: Ts transformator separacyjny, Tp transformator prostownikowy, Z zespół półprzewodników, R, L elementy odbiornika R L

37 36 Zmieniając prąd obciążenia I d od zera do wartości wskazanej przez prowadzącego, należy dla każdego ze wskazanych układów dokonać pomiaru: a) prądu: strony pierwotnej I E wartości skutecznej i strony wtórnej wartości skutecznej i średniej transformatora prostownikowego Tp, wyprostowanego wartości skutecznej i średniej, b) napięcia: strony pierwotnej i wtórnej transformatora prostownikowego Tp wartości skutecznej, wyprostowanego wartości skutecznej i średniej, c) mocy: czynnej pobieranej przez układ z sieci, biernej pobieranej przez układ z sieci. Trzeba również dokonać obserwacji, wskazanych przez prowadzącego, przebiegów napięć i prądów po stronie pierwotnej transformatora prostownikowego Tp oraz po stronie prądu stałego, wykorzystując do tego celu boczniki prądowe i dzielniki napięciowe zaznaczone na schemacie (rys. 2.3). Należy przy tym zwrócić uwagę na to, aby masa oscyloskopu była przyłączona do zerowanego bądź uziemionego punktu obwodu oraz aby była ona wspólna dla dwóch lub większej liczby boczników lub dzielników przyłączonych równocześnie do oscyloskopu. Przebiegi napięć i prądów dla wybranych wartości parametrów obciążenia należy odrysować (na kalce milimetrowej) z ekranu oscyloskopu lub zarejestrować w inny, wskazany przez prowadzącego sposób. Wyniki pomiarów powinno się zestawić we wcześniej przygotowanych tabelach Opracowanie wyników badań Na podstawie wykonanych pomiarów i obliczeń należy: a) wykreślić zależności: U d = f (I d ), k ku = f (I d ), k ki = f (I d ), k pu = f (I d ), k pi = f (I d ); b) wykreślić zależności: P = f (I d ), Q 1 = f (I d ), D = f (I d ), cosφ 1 = f (I d ), λ = f (I d ), λ = f (I d ), μ = f (I d ), η = f (I d ); c) zamieścić przykładowe oscylografy prądów i napięć po stronie prądu wyprostowanego i przemiennego; d) opracować wnioski ze szczególnym uwzględnieniem: porównania wyników pomiarów i obliczeń z zależnościami teoretycznymi podanymi w p. 2.2 i 2.3,

38 37 oceny układu prostownikowego jako źródła prądu stałego, oceny układu prostownikowego jako odbiornika prądu przemiennego (odkształcenie prądu przemiennego pobieranego z sieci), porównania między sobą badanych układów prostownikowych pod względem ich współczynnika sprawności Zagadnienia kontrolne 1. Narysować schematy omówionych we wstępie układów prostownikowych oraz charakteryzujące je przebiegi napięć i prądów. 2. Omówić zasady transformacji przebiegów ze strony prądu wyprostowanego na stronę pierwotną transformatora. 3. Podać, co charakteryzują współczynniki kształtu i pulsacji. 4. Wyjaśnić pojęcie mocy deformacji, współczynnika odkształcenia prądu, wejściowego współczynnika przesunięcia fazowego, wejściowego współczynnika mocy opisać najprostszy sposób pomiaru tych wielkości.

39 3. Sterowane układy prostownikowe jedno- i dwupulsowe 3.1. Wprowadzenie Sterowane prostowniki jedno- i dwupulsowe są najprostszymi układami tyrystorowymi. Mogą one być użyte do zasilania odbiorników prądu stałego o mocy nie przekraczającej 1 kw. Ze względu zarówno na znaczne wartości tętnień prądu wyprostowanego, jak i stopień odkształcenia prądu pobieranego z sieci zasilającej ich stosowanie do zasilania układów o znacznych mocach jest ograniczone. Jednak z uwagi na nieskomplikowany układ nadają się doskonale do prezentacji podstawowych zjawisk towarzyszących pracy zaworów przy różnego rodzaju obciążeniach. Omówione na ich przykładzie zjawiska występują w podobnej formie w układach przekształtników wielopulsowych przeznaczonych do zastosowań o znacznych mocach. W celu przeprowadzenia uproszczonej analizy pracy prostowników sterowanych, a także określenia podstawowych zależności między wielkościami wejściowymi i wyjściowymi, przyjmuje się następujące założenia: przekształtnik zbudowany jest z zaworów idealnych (spadek napięcia na przewodzącym zaworze jest równy zeru), w stanie otwarcia (zaworowy lub blokowania) rezystancja zaworu dąży do nieskończoności, napięcia źródła zasilającego mają przebiegi sinusoidalne, komutacja sieciowa przebiega natychmiastowo (w czasie równym zeru) Sterowany prostownik jednopulsowy Na rysunku 3.1 przedstawiono układ sterowanego prostownika jednopulsowego oraz charakterystyczne przebiegi napięć i prądów przy obciążeniu rezystancyjnym i rezystancyjno-indukcyjnym [1, 28, 29].

40 39 a) b) c) Rys Sterowany prostownik jednopulsowy: a) schemat ideowy układu, Tp transformator przekształtnikowy, T tyrystor SCR, R, L odpowiednio rezystancyjna i indukcyjna część odbiornika, b) przebiegi napięć, prądu i d i prądu bramki dla odbiornika rezystancyjnego R, c) przebiegi napięć, prądu i d i prądu bramki dla odbiornika rezystancyjno-indukcyjnego RL; u e przebieg chwilowy napięcia strony wtórnej transformatora Tp, u d przebieg chwilowy napięcia obwodu prądu stałego, i e, i d przebiegi chwilowe odpowiednio prądu strony wtórnej transformatora Tp i prądu odbiornika