(12) TŁUMACZENIE PATENTU EUROPEJSKIEGO (19) PL (11) (96) Data i numer zgłoszenia patentu europejskiego:

Transkrypt

1 RZECZPOSPOLITA POLSKA (12) TŁUMACZENIE PATENTU EUROPEJSKIEGO (19) PL (11) PL/EP Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (96) Data i numer zgłoszenia patentu europejskiego: (97) O udzieleniu patentu europejskiego ogłoszono: Europejski Biuletyn Patentowy 2008/52 EP B1 (13) T3 (51) Int. Cl. B23K26/14 B23K26/40 B23K26/38 ( ) ( ) ( ) (54) Tytuł wynalazku: Sposób cięcia elementu ze stali C-Mn za pomocą włókna zawierającego iterb (30) Pierwszeństwo: FR (43) Zgłoszenie ogłoszono: Europejski Biuletyn Patentowy 2007/24 (45) O złożeniu tłumaczenia patentu ogłoszono: Wiadomości Urzędu Patentowego 06/2009 (73) Uprawniony z patentu: L'AIR LIQUIDE, Société Anonyme pour l'etude et l'exploitation des Procédés Georges Claude, Paris, FR AIR LIQUIDE WELDING FRANCE, Paris, FR (72) Twórca (y) wynalazku: PL/EP T3 Chouf Karim, Levallois Perret, FR Maazaoui Hakim, Cergy St Christophe, FR Briand Francis, Paris, FR (74) Pełnomocnik: Polservice Kancelaria Rzeczników Patentowych Sp. z o.o. rzecz. pat. Słomczyńska Elżbieta Warszawa skr. poczt. 335 Uwaga: W ciągu dziewięciu miesięcy od publikacji informacji o udzieleniu patentu europejskiego, każda osoba może wnieść do Europejskiego Urzędu Patentowego sprzeciw dotyczący udzielonego patentu europejskiego. Sprzeciw wnosi się w formie uzasadnionego na piśmie oświadczenia. Uważa się go za wniesiony dopiero z chwilą wniesienia opłaty za sprzeciw (Art. 99 (1) Konwencji o udzielaniu patentów europejskich).

2 1/3 31P23886PL00 Opis EP B1 [0001] Wynalazek dotyczy sposobu cięcia, za pomocą wiązki laserowej, stali węglowo-manganowej (C-Mn) przy użyciu źródła laserowego typu włókno na bazie iterbu, zgodnie ze wstępem do zastrzeżenia patentowego 1 (patrz, na przykład, US 2003/ A1). [0002] Cięcie za pomocą wiązki laserowej przy użyciu źródła laserowego typu CO 2, w celu wygenerowania wiązki laserowej o długości fali równej 6 µm oraz o mocy osiągającej aktualnie wartość do 6 kw, jest szeroko rozpowszechnione w przemyśle. [0003] Proces ten wykorzystywany jest zwłaszcza do cięcia stali C-Mn. Jeśli chodzi o wynalazek, pod pojęciem stal C-Mn rozumie się wszelkie niestale stopowe lub nisko stopowe, w których zawartość węgla i manganu jest mniejsza niż 2% wagowych, zaś zawartości innych ewentualnie obecnych pierwiastków stopu są mniejsze niż 5% wagowych. [0004] Jednakże prędkości cięcia, które są możliwe do osiągnięcia, jak i jakość uzyskanego cięcia są zmienne, w zależności od ciętego materiału, a także zależnie od zastosowanych parametrów procesu cięcia, takich jak rodzaj gazu wspomagającego, średnica wiązki zogniskowanej oraz padająca moc lasera [0005] I tak, lasery typu CO 2 nie mogą być stosowane z gazami wspomagającym mającymi niski

3 2/3 potencjał jonizacji, takimi jak na przykład argon, gdyż związane jest to z ryzykiem wygenerowania zakłócających plazm mogących zaszkodzić procesowi. [0006] Ponadto lasery typu CO 2 mają ograniczoną moc, co bezpośrednio wpływa na szybkość cięcia. [0007] Poza tym, konieczność kierowania wiązką laserową od generatora laserowego aż do głowicy ogniskowania, czyli do głowicy tnącej, przedstawia wady, zwłaszcza na poziomie ustawienia optyk drogi optycznej. W istocie, optyki kierujące mają generalnie formę zwierciadeł z polerowanej i/lub powlekanej miedzi i ich pozycja determinuje drogę, jaką przebiega wiązka laserowa. W związku z tym, ustawienie owych zwierciadeł musi być idealne, tak by zapewnić optymalne wejście wiązki laserowej w głowicę ogniskowania czy głowicę tnącą. Regulowanie pozycji wspomnianych zwierciadeł jest zazwyczaj zapewnione środkami mechanicznymi, które mogą łatwo ulec rozregulowaniu z powodu zużycia części oraz w związku z warunkami środowiskowymi, takimi jak temperatura otoczenia, wskaźnik wilgotności [0008] Ponadto, droga optyczna wiązki musi również być obowiązkowo utrzymywana w obojętnej atmosferze w celu uniknięcia wszelkich zanieczyszczeń, jak również utrzymania w środowisku o stałym wskaźniku optycznym, niezbędnym dla dobrego rozprzestrzeniania się wiązki. Warunki te pozwalają w istocie zachować właściwości dotyczące średnicy wiązki oraz rozłożenia poprzecznego energii w tej wiązce, a także właściwości związane

4 3/3 z jakością wiązki, satysfakcjonujące z punktu widzenia procesu; wskaźnik jakości (BPP) wiązek laserowych CO 2 o wysokiej mocy użytych do wykrawania zawiera się generalnie między 3 mm.mrad i 6 mm.mrad.. Taka atmosfera pozwala również chronić optyki kierujące i uniknąć ich zniszczenia. [0009] Powyższe nie jest jednak praktyką stosowaną w przemyśle, gdyż powoduje, że instalacja staje się bardziej skomplikowana oraz pociąga za sobą dodatkowe koszty. [0010] Mając na celu zaradzenie tym problemom, zaproponowano użycie do wykrawania urządzenia laserowego typu Nd:YAG, w którym wiązka laserowa jest generowana przez rezonator wyposażony w stałe środowisko wzmacniające, to jest w pręt neodymowy (Nd), a następnie przesyłana aż do głowicy ogniskowania przez włókno optyczne. [0011] Jednakże również to rozwiązanie nie jest satysfakcjonujące na poziomie przemysłowym. [0012] Dokładniej rzecz ujmując, stwierdzono, że wykrawanie wiązką laserową wychodzącą ze źródła laserowego typu Nd:YAG, o długości fali 1.06 µm, daje niezadowalające wyniki, jeśli chodzi o jakość i szybkość wykrawania, zwłaszcza w przypadku cięcia elementów ze stali C-Mn. [0013] Istotnie, lasery Nd:YAG mają wskaźniki jakości (BPP) niedostosowane do procesu wykrawania laserowego, ponieważ wskaźniki te są rzędu od 15 mm.mrad do 30 mm.mrad, w zależności od źródeł laserowych.

5 4/3 [0014] Otóż trzeba zdawać sobie sprawę, że czym wyższy jest wskaźnik jakości lasera, tym większy jest iloczyn średnicy wiązki zogniskowanej i rozbieżności wiązki, a więc tym mniej laser taki jest skuteczny w procesie wykrawania laserowego. [0015] Ponadto rozłożenie poprzeczne energii w zogniskowanej wiązce laserowej Nd:YAG nie jest gausowe, lecz blankowe (po angielsku zwane top hat ); poza punktem ogniskowania rozłożenie poprzeczne energii ma charakter przypadkowy. [0016] Można zatem natychmiast zdać sobie sprawę z ograniczeń, wynikających z użycia laserów Nd:YAG w wykrawaniu laserowym, zwłaszcza stali C-Mn. [0017] Ogólnie rzecz biorąc, wykrawanie laserowe elementów ze stali C-Mn za pomocą lasera Nd:YAG jest dalekie od ideału, gdy chce się uzyskać akceptowalną prędkość i jakość na poziomie przemysłowym. [0018] I tak, dokument US-A-2003/ przedstawia proces cięcia elementów ze stali C-Mn za pomocą lasera Nd:YAG. [0019] Ponadto dokument US-A-2005/ proponuje system służący generowaniu promieniowania laserowego, zwłaszcza za pomocą włókna z dodatkiem iterbu. Poza tym, dokument US- A-2005/ opisuje, w ujęciu ogólnym, przenośne urządzenie laserowe do cięcia, mogące zawierać generator laserowy typu CO 2, Nd:YAG, stały lub z włóknem Yb. [0020] Kwestia polega zatem na zaproponowaniu ulepszonego sposobu wykrawania laserowego stali C-

6 5/3 Mn, który byłby akceptowalny z przemysłowego punktu widzenia i który pozwoliłby osiągnąć, w zależności od danej grubości, prędkości dochodzące do m/min, a nawet większe, jak też dobrą jakość cięcia, to znaczy proste powierzchnie cięcia, bez rąbków, o ograniczonej chropowatości [0021] Rozwiązaniem, będącym przedmiotem wynalazku, jest zatem sposób cięcia wiązką laserową elementu ze stali C-Mn, zgodnie z zastrzeżeniem 1. [0022] Środki generowania wiązki laserowej zawierają co najmniej jeden element pobudzający, a korzystnie wiele elementów pobudzających, współpracujących z co najmniej jednym elementem pobudzanym, nazywanym jeszcze środowiskiem wzmacniającym, w celu wygenerowania wiązki laserowej. Elementami pobudzającymi są, korzystnie, liczne diody laserowe, podczas gdy element lub elementy pobudzane jest lub są włóknami, najlepiej krzemionkowymi, o środku zawierającym iterb. [0023] Ponadto, jeśli chodzi o wynalazek, używane będą zamiennie terminy środki generowania wiązki laserowej i rezonator. [0024] W zależności od przypadku, sposób będący przedmiotem wynalazku może wykazywać jedną lub wiele z poniższych właściwości: - włókno lub włókna składają się ze środka, zawierającego iterb, pokrytego krzemionką. - wiązka laserowa wygenerowana przez włókno na bazie iterbu ma długość fali między 1 a 5 µ m, a

7 6/3 korzystnie między 1.04 a 3 µ m. - wiązka laserowa wygenerowana przez włókno na bazie iterbu ma długość fali między 1.07 a 1.1 µm, a korzystnie równą 1.07 µ m. - wiązka laserowa ma moc o wartości w przedziale od 0.1 do 25 kw, a korzystnie między 0.5 a 15 kw. - wiązka laserowa jest ciągła lub pulsacyjna, korzystnie ciągła. - element przeznaczony do cięcia ma grubość od 0.25 do 30 mm, najlepiej zaś od 0.40 do 20 mm. - prędkość cięcia zawiera się między 0.1 a 20 m/min., korzystnie zaś między 1 a 15 m/min. - gaz wspomagający wiązki laserowej jest wybierany spośród azotu, helu, argonu, tlenu, CO 2 oraz ich mieszanek i zawiera ponadto, ewentualnie, jeden lub kilka dodatkowych związków, wybranych spośród H 2 i CH 4. - wskaźnik jakości wiązki laserowej zawiera się korzystnie w przedziale wartości od 1 do 8 mm.mrad, najlepiej zaś większych od 2 mm.mrad, a jeszcze lepiej większych niż 3 mm.mrad, i/lub korzystnie mniejszych niż 7 mm.mrad, a jeszcze korzystniej mniejszych niż 5 mm.mrad. - prędkość wykrawania elementu ze stali o grubości od 0,4 mm do 3 mm, przy użyciu tlenu jako gazu wspomagającego, przy ciśnieniu od 0,2 do 6 bar, jest zawarta w przedziale wartości od 6 do 15 m/min. - prędkość wykrawania elementu ze stali o grubości od 3 mm do 6 mm, przy użyciu tlenu jako gazu

8 7/3 wspomagającego, przy ciśnieniu od 0.2 do 6 bar, zawiera się w przedziale wartości od 2 do 6 m/min. - prędkość wykrawania elementu ze stali o grubości od 6 mm do 10 mm, przy użyciu tlenu jako gazu wspomagającego, przy ciśnieniu od 0.2 do 6 bar, zawiera się w przedziale wartości od 1 do 3 m/min. - prędkość wykrawania elementu ze stali o grubości od 10 mm do 20 mm, przy użyciu tlenu jako gazu wspomagającego, przy ciśnieniu od 0.2 do 6 bar, zawiera się w przedziale wartości od 0,1 do 2 m/min. - w bardziej ogólnym ujęciu, ciśnienie gazu wspomagającego zawiera się w przedziale wartości od około 0,1 bar do 10 bar i zostaje dobrane w zależności od grubości do przecięcia. - średnica otworu wtryskowego gazu ma od 0,5 do 5 mm, typowo zaś od 1 do 3 mm. [0025] Figura 1, dołączona poniżej, jest schematem ideowym instalacji służącej do zastosowania sposobu cięcia wiązką laserową 3 elementu 10 ze stali C-Mn, przy użyciu źródła laserowego 1, zaopatrzonego w rezonator 2 lub środki generowania wiązki laserowej, wyposażone w krzemionkowe włókno o środku zawierającym iterb, w celu wygenerowania wiązki laserowej 3. [0026] Źródło laserowe 1 pozwala na wygenerowanie wiązki laserowej 3 o długości fali o 1 µ m do 5 µ m, a dokładniej o długości 1.07 µ m.

9 8/3 [0027 Wiązka 3 rozprzestrzenia się poprzez środki przesyłu wiązki 4, takie jak włókno optyczne ze stopionej krzemionki o średnicy od 20 µm do 300 µm, aż do strefy interakcji 11 między wiązką 3 a elementem 10, gdzie wiązka uderza w element ze stali C-Mn i roztapia materiał tworzący wspomniany element, powodując w ten sposób powstanie szczeliny cięcia. [0028] Opuszczając to włókno 4, wiązka laserowa 3 posiada szczególne właściwości optyczne oraz wskaźnik jakości (BPP) zawarty w przedziale wartości od 1 do 8 mm.mrad. Wiązka 3 zostaje następnie poddana kolimacji za pomocą kolimatora optycznego 5, wyposażonego w dipol kolimacyjny ze stopionej krzemionki powlekanej, w celu ograniczenia rozbieżności wiązki przy wyjściu z włókna i przekształcenia jej w wiązkę laserową równoległą. [0029] Wiązka laserowa 3 równoległa, której rozbieżność została znacząco zmniejszona przez kolimator, zostaje następnie zogniskowana na lub w elemencie 10, przeznaczonym do cięcia, za pomocą soczewki 6 ze stopionej krzemionki powlekanej o odległości ogniskowej zawartej w przedziale od 80 mm do 510 mm, a korzystnie od 100 mm do 250 mm. [0030] Zanim wiązka 3 uderzy w element 10, przechodzi ona osiowo przez głowicę laserową 5, wyposażoną w dyszę 7, która zawiera otwór 8 wyjściowy osiowy, usytuowany naprzeciwko elementu przeznaczonego do cięcia 10, przez który przechodzi wiązka 3 oraz gaz wspomagający. Otwór

10 9/3 dyszy może mieć wymiary od 0,5 mm do 5 mm, najlepiej zaś od 1 mm do 3 mm. [0031] Jeśli chodzi o głowicę laserową, jest ona zasilana w gaz wspomagający przez wejście gazu 9, na przykład w gaz obojętny, jak azot, argon, hel czy też mieszanki kilku tych gazów, bądź w gaz aktywny, taki jak na przykład tlen, a nawet mieszanki gazu aktywnego z gazem obojętnym. [0032] Gaz wspomagający pod ciśnieniem służy do wyprowadzenia stopionego metalu poza szczelinę cięcia 12, powstającą w elemencie 10 podczas przesuwania się elementu względem głowicy laserowej 5 zgodnie z pożądaną trajektorią cięcia. Przeciwne rozwiązanie, polegające na przesuwaniu głowicy tnącej przy zachowaniu nieruchomego elementu, prowadzi do takiego samego rezultatu. [0033] Figura 3 jest schematem przedstawiającym konfigurację w trakcie cięcia na poziomie szczeliny cięcia (materiał o grubości e), gdzie pokazano kąt θ rozbieżności wiązki lasera po zogniskowaniu, średnicę 2Wo zogniskowanej wiązki oraz kąt α przedniej powierzchni cięcia. [0034] Wskaźnik jakości wiązki lub BPP jest określony jako iloraz kąta θ rozbieżności przez jego promień Wo. [0035] Proces cięcia jest określony absorpcją energii wiązki laserowej w materiale w trakcie cięcia. W zależności od długości fali użytej wiązki laserowej, istnieje zatem optymalny kąt absorpcji energii przez materiał. Poza owym optymalnym kątem, część energii zostaje odbita

11 10/3 i/lub stracona. [0036] Figura 3 ilustruje fakt, że w optymalnych warunkach cięcia kąt przedniej powierzchni cięcia α odpowiada wystawieniu całej grubości e materiału na działanie wiązki o średnicy 2Wo. [0037] Figura 4 pokazuje zmiany optymalnego kąta α przedniej powierzchni w zależności od grubości cięcia. Górna krzywa odpowiada tej uzyskanej przy użyciu lasera CO 2 o mocy 4 kw, w trybie Tem 01*, podczas gdy niższa krzywa odpowiada tej uzyskanej przy użyciu lasera z włóknem iterbowym o mocy 2kW, według wynalazku. Obie krzywe nie mieszają się ze względu na różnicę optymalnego kąta absorpcji energii o wartości 6 µ m, co odpowiada długości fali lasera CO 2, oraz o wartości 1.07 µm, co odpowiada długości fali lasera z włóknem iterbowym. [0038] Widok obu tych krzywych jasno dowodzi, że w przypadku małych grubości optymalny kąt przedniej powierzchni ma większe znaczenie niż w przypadku większych grubości. Maksymalny kąt przekazu materii energii laserowej jest uzyskiwany geometrycznie i stanowi on sumę kątów α + θ. [0039] Rozumie się, zatem że kiedy tnie się małe grubości (kilka mm), należy zastosować mały kąt rozbieżności wiązki, to znaczy niski BPP, ponieważ średnica plamki świecącej jest wyznaczana przez zastosowaną średnicę włókna, a to w celu utrzymania optymalnego kąta absorpcji energii na stałym poziomie. [0040] Można z tego również wydedukować, że

12 11/3 powyżej wartości 8 mm.mrad. przekazywanie materii energii wiązki staje się mniej wydajne. [0041] W związku z powyższym, w zakresie wynalazku stosuje się wiązkę laserową, której wskaźnik jakości zawiera się najkorzystniej w przedziale od 1 do 8 mm.mrad, najlepiej zaś od 2 do 8 mm.mrad. Przykład [0042] W celu wykazania skuteczności sposobu, będącego przedmiotem wynalazku, przeprowadzono wiele prób cięcia elementów ze stali C-Mn przy użyciu rezonatora w celu wygenerowania wiązki laserowej zawierającej środowisko wzmacniające, składające się z włókien optycznych z krzemionki, o środku zawierającym iterb, pobudzanych przez diody, zgodnie ze sposobem, będącym przedmiotem wynalazku. Wyniki owych prób przedstawiono w przykładzie poniżej. [0043] Dokładniej rzecz ujmując, źródło laserowe użyte w poniższym Przykładzie składa się ze środowiska wzmacniającego, zbudowanego z włókien krzemionkowych zawierających iterb, o mocy 2 kw oraz długości fali równej 1.07 µm, rozchodzącego się w powlekanym włóknie optycznym 100 µm ze stopionej krzemionki, posiadającym wskaźnik jakości (BPP) na wyjściu z włókna o wartości 4mm.mrad. Kolimator umieszczony na wyjściu z włókna jest wyposażony w dipol o długości ogniskowej 55 mm. [0044] W celu określenia zakresów prędkości

13 12/3 osiągalnych w procesie, będącym przedmiotem wynalazku, w zależności od grubości elementów przeznaczonych do cięcia oraz od zastosowanego ciśnienia i składu gazu wspomagającego, wykonano próby cięcia na elementach ze stali C-Mn o grubości od 2 mm do 20 mm. [0045] Zastosowany gaz jest wtryskiwany do strefy interakcji wiązki z elementem pod zmiennym ciśnieniem, o wartościach w przedziale od 0,6 do 20 bar, w zależności od użytego gazu, przez dysze do wykrawania laserowego, posiadające otwory o średnicy zawartej między 0,5 a 3 mm, zależnie od przypadku. [0046] Kiedy używa się gazu aktywnego, takiego jak tlen, pracuje się przy ciśnieniu od 0,2 do 6 bar, podczas gdy w przypadku gazu obojętnego, takiego jak azot, ogólnie niezbędne są wyższe wartości ciśnienia, to jest ciśnienie rzędu od 8 do 20 bar. Oczywiście można stosować wartości pośrednie ciśnienia w przypadku użycia mieszanki gazu aktywnego i obojętnego, na przykład mieszanek tlenu z azotem, a nawet powietrza. [0047] W opisanym przypadku prób dokonano przy zastosowaniu tlenu oraz wartości ciśnienia od 0,4 bar do 1 bar, typowo o wartości 0,7 bar, dla dysz o średnicy od 1 mm do 2,5 mm. Wraz ze wzrostem grubości do cięcia, rośnie średnica stosowanej dyszy, przy czym wyboru średnicy dokonuje się empirycznie, wykonując rutynowe testy. [0048] Zastosowano soczewki ogniskujące o długości ogniskowej między 127 mm a 190,5 mm do

14 13/3 zogniskowania wiązki laserowej wygenerowanej przez rezonator z włóknami zawierającymi iterb. Dokładniej rzecz ujmując, grubość 2 mm została przecięta przy zastosowaniu soczewki o długości ogniskowej 127 mm, podczas gdy inne grubości przy zastosowaniu długości ogniskowej 190,5 mm. Wiązka ta została przeprowadzona do soczewki ogniskującej głowicy tnącej za pomocą środków przesyłu optycznego, takich jak włókno optyczne o średnicy 100 µ m. [0049] Uzyskane wyniki przedstawiono w załączonej Figurze 2, gdzie pokazano uzyskaną prędkość (oś rzędnych) w zależności od grubości przeznaczonej do cięcia (oś odciętych). [0050] Widać, że w przypadku blachy o grubości 2 mm, w przytoczonych powyżej warunkach, uzyskano prędkość 10m/min. oraz że w logiczny sposób prędkość cięcia spada wraz ze wzrostem grubości ciętego materiału. [0051] Ponadto należy podkreślić, że po oględzinach wyglądu, dla wszystkich grubości cięcia od 2 do 15 mm, jakość cięcia, jeśli chodzi o rąbki, otoczki tlenkowe i ząbki, została oceniona jako bardzo satysfakcjonująca z przemysłowego punktu widzenia. Maksymalna grubość przecięta w tych warunkach i dająca dobre wyniki jest rzędu 20 mm. [0052] Inaczej mówiąc, proces, będący przedmiotem wynalazku, wykazał swoją skuteczność, jeśli chodzi o prędkość wykrawania i jakość cięcia, zwłaszcza dla grubości niższych niż 20 mm.

15 14/3 1. L'AIR LIQUIDE Société Anonyme pour l'etude et l'exploitation des Procédés Georges Claude 2. Air Liquide Welding France Pełnomocnik:

16 15/3 31P23886PL00 EP B1 Zastrzeżenia patentowe 1. Sposób cięcia wiązką laserową elementu (10) ze stali C-M, znamienny tym, że stosuje się w nim środki (1,2) generowania wiązki laserowej (3), zawierające co najmniej jedno włókno zawierające iterb, w celu wygenerowania wiązki laserowej (3), i tym, że wskaźnik jakości wiązki laserowej zawiera się w przedziale wartości od 0,33 do 8 mm.mrad. 2. Sposób według zastrzeżenia 1 znamienny tym, że włókno jest ukształtowane ze środka, zawierającego iterb, pokrytego krzemionką. 3. Sposób według jednego z zastrzeżeń 1 lub 2, znamienny tym, że wiązka laserowa (3) wygenerowana przez włókno na bazie iterbu, ma długość fali między 1 i 5 µm, korzystnie między 1.04 i 3 µ m. 4. Sposób według jednego z zastrzeżeń 1 do 3, znamienny tym, że wiązka laserowa (3) wygenerowana przez włókno na bazie iterbu, ma długość fali między 1.07 i 1.1 µm, korzystnie 1.07 µ m.

17 16/3 Sposób według jednego z zastrzeżeń od 1 do 4, znamienny tym, że wiązka laserowa (3) ma moc zawartą między 0.1 i 25 kw, zaś korzystnie między 0.5 i 15 kw. 6. Sposób według jednego z zastrzeżeń od 1 do 5, jest znamienny w tym, że wiązka laserowa (3) jest ciągła lub pulsacyjna, korzystnie ciągła. 7. Sposób według jednego z zastrzeżeń od 1 do 6, znamienny tym, że element (10) przeznaczony do cięcia, ma grubość zawartą między 0,25 i 30 mm, korzystnie między 0,40 i 20 mm. 8. Sposób według jednego z zastrzeżeń od 1 do 7, znamienny tym, że prędkość cięcia zawiera się między 0,1 i 20 m/min., najchętniej zaś od 1 do 15 m/min. 9. Sposób według jednego z zastrzeżeń 1 do 8, znamienny tym, że gaz wspomagający wiązki laserowej (3) jest wybrany spośród azotu, helu, argonu, tlenu, CO 2 oraz ich mieszanek i ewentualnie zawiera on ponadto,, jeden lub kilka dodatkowych związków, wybranych spośród H 2 i CH 4. Sposób według jednego z zastrzeżeń 1 do 9, znamienny tym, że wskaźnik jakości

18 17/3 wiązki laserowej (3) zawiera się między 1 i 8 mm.mrad, korzystnie powyżej 2 mm.mrad, a korzystniej powyżej 3 mm.mrad, i/lub korzystnie poniżej 7 mm.mrad., zaś jeszcze korzystniej poniżej 5 mm.mrad. 1. L'AIR LIQUIDE Société Anonyme pour l'etude et l'exploitation des Procédés Georges Claude 2. Air Liquide Welding France Pełnomocnik:

19 1/2 31P23886PL00

20 2/3 31P23886PL00

21 3/3 31P23886PL00