Ciśnienie i nośność w płaskim łożysku ślizgowym przy niestacjonarnym laminarnym smarowaniu
|
|
- Jacek Czyż
- 8 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 TRIBOOGIA ZAGADNIENIA EKSPOATACJI MASZYN Zesyt (5) 7 PAWEŁ KRASOWSKI Ciśnienie i nośność w łasim łożysu śligowym ry niestacjonarnym laminarnym smarowaniu Słowa lucowe Płasie łożyso śligowe, laminarne niestacjonarne smarowanie, ciśnienie i nośność. Keywords Journal lane bearing, unsteady laminar lubrication, ressure and caacity forces. Strescenie W artyule redstawiono wynii rowiąania modyfiowanego równania Reynoldsa oisującego laminarny niestacjonarny reływ cynnia smarującego w scelinie smarnej łasiego orecnego łożysa śligowego. Analiowano łożyso łasie o liniowo bieżnej wysoości sceliny smarnej. Uwględniono niestacjonarne aburenia rędości reływu oleju na owiercni bieżni i suwaa łożysa. Wynii rowiąania dotycą iotermicnego modelu łożysa o niesońconej seroości smarowanego olejem o własnościac newtonowsic i leości dynamicnej ależnej od ciśnienia. Periodycne aburenia rędości wdłuż sceliny smarnej mogą być sowodowane drganiami wdłużnymi elementów łożysa: bieżni i suwaa. Predstawiono analitycną ostać roładu ciśnienia całowitego ora jego mian odcas trwania abureń rędości. Analiowano taże siłę nośności ydrodynamicnej łożysa ora mianę jej ołożenia na długości suwaa sowodowaną abureniami rędości oleju. Oblicone wielości orównano analogicnymi wielościami w ryadu smarowania olejem o stałej leości dynamicnej. Wynii uysanyc reultatów redstawiono w ostaci bewymiarowej, co umożliwia ic uniwersalne wyorystanie ry wstęnyc obliceniac inżyniersic łasic orecnyc łożys śligowyc. Aademia Morsa w Gdyni, Wydiał Mecanicny, Katedra Podstaw Tecnii, ul. Morsa 8, 8-5 Gdynia, tel. (58)69, awras@wsm.gdynia.l
2 8 P. Krasowsi. Wrowadenie Predstawiona tematya dotycy niestacjonarnyc reływów laminarnyc [, 4, 5], dla tóryc modyfiowana licba Reynoldsa Re jest mniejsa lub równa. Preływy te determinowane są taże licbą Taylora Ty, mniejsą lub równą 4,. Preływ laminarny i niestacjonarny cynnia smarującego może wystęować odcas eriodycnyc lub ryadowyc nieeriodycnyc abureń wartości obciążeń wględnie mian geometrii sceliny w casie. Taie aburenia mogą wystęować w stanac nieustalonyc racy masyn a najcęściej odcas rorucu i atrymywania się masyny. W reentowanej racy analiowano mianę abureń rędości oleju smarującego w ierunu wdłużnym na łascynac suwaa i bieżni orecnego łożysa śligowego. Łożyso łasie może być modelem racy łożysowego węła tarcia w arac inematycnyc o rucu ostęowym, wystęującyc w mecanimac masyn i urądeń. Pryładem może być łożyso wodiowe orętowego wolnoobrotowego silnia salinowego naędu głównego statu. Uład równań Reynoldsa dla niestacjonarnego, laminarnego reływu oleju newtonowsiego w orecnym łożysu walcowym redstawiono w racy [], a w łasim łożysu śligowym redstawiono w nieubliowanej racy []. Stacjonarny model smarowania łasiego łożysa orecnego redstawiono w racy []. Zaburenia rędości reływu cynnia smarującego na suwau mogą być sowodowane drganiami wdłużnymi odcas rucu osuwisto-wrotnego suwaa. Drgania wdłużne naładają się na ruc robocy suwaa i owodują aburenia rędości oleju na owiercni suwaa łożysa. Wielości tyc abureń są roorcjonalne do amlitudy drgań wdłużnyc i cęstości wymusenia. Drgania wdłużne w elementac łożysa wodiowego mogą ocodić od drgań srętnyc wału orbowego. Zaburenia rędości reływu oleju w ierunu wdłużnym na bieżni łożysa mogą być sowodowane drganiami wdłużnymi bieżni ocodącymi od drgań ionowyc silnia. Iotermicny model łożysa może być rybliżonym modelem racy łożysowego węła tarcia ry ustalonyc warunac obciążenia cielnego.. Zmodyfiowane równanie Reynoldsa Scelinę smarną scarateryowano nastęującymi arametrami geometrycnymi: masymalną wysoością sceliny o, minimalną wysoością sceliny e, długością sceliny ora seroością b (rys. ). W reentowanym modelu sceliny ałożono, że obie owiercnie wsółracujące acowują identycne wymiary sceliny smarnej wdłuż jej seroości (bra reosenia). Wysoość sceliny smarnej o długości oisano w rostoątnym uładie wsółrędnyc nastęującą ależnością w ostaci bewymiarowej: ( ) ε ( ε ) dla ()
3 Ciśnienie i nośność w łasim łożysu śligowym 9 Rys.. Scemat sceliny smarnej łasiego łożysa śligowego Fig.. Scema of te slide journal late bearing ga Bewymiarowymi wielościami [, ] carateryującymi scelinę smarną są: wsółrędna długości, wsółrędna wysoości sceliny ora wsółcynni bieżności ε sceliny: ; ; ε () e e W roatrywanym modelu reływu ry ałożeniu małyc abureń niestacjonarnyc ora ry acowaniu laminarnego carateru reływu ryjęto, że rędości i reływu oleju i ciśnienie są sumą wielości ależnyc ~ i ; ~ (reływ niestacjonarny) i nieależnyc i ; od casu (reływ stacjonarny) [, 5] godnie ależnością: i i ~ i i,, () ~ Sładowe niestacjonarnej cęści rędości reływu ~ i ora ciśnienia ~ ałożono [4] w ostaci nastęującyc seregów: () ~ ( ; y ; ; t ) (;y;) e( jω t t) i i i,,
4 P. Krasowsi ω t t) (;) e( j () t ; ; ( ) ~ (4) gdie: ω cęstość abureń niestacjonarnej cęści reływu; j jednosta urojona. Równanie Reynoldsa oreślające sumarycne bewymiarowe ciśnienie w scelinie smarnej orecnego łożysa łasiego [] ry niestacjonarnym, laminarnym iotermicnym reływie oleju newtonowsiego ry abureniac rędości wdłużnej na owiercni bieżni i na suwau ora abureniac rędości o seroości łożysa na bieżni i na suwau ma ostać: ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) [ ] ( ) [ ] 6 Re 6 K B K B K B K B B A e e n K e K e η η ρ η η (5) dla ) ;t ; ( ; t t ; - ; y ; Sładowe wetora rędości oleju w ierunu osi uładu wsółrędnyc w ostaci wymiarowej, y, i bewymiarowej,, oisano nastęująco: U U U y ψ (6) ry cym: U rędość liniowa suwaa łożysa; długość łożysa; ψ lu wględny łożysa ( 4 ψ ); b seroość łożysa; wględna seroość łożysa: b e ; ψ (7) eość dynamicną η oleju ależną od ciśnienia ryjęto wg formuły odanej re Barrusa [5] i redstawiono [] w ostaci wymiarowej η i bewymiarowej η :
5 Ciśnienie i nośność w łasim łożysu śligowym η η ( a ) α η e ; η e( α ) α e η gdie: η o leość dynamicna oleju ry ciśnieniu atmosferycnym a, α ieowsółcynni uwględniający miany leości od ciśnienia. Dodatowo ryjęto [] wielość bewymiarową dla gęstości ρ, ciśnienia, casu t ora oostałyc wsółrędnyc y ora wg nastęującego onacenia: ρ ρ ρ,, t t t (9) b, y y, K α Gęstość, ciśnienie i cas indesem ero są odowiadającymi tym wielościom wartościami odniesienia. Stała K carateryuje ależność leości dynamicnej od ciśnienia. Ciśnienie odniesienia, licba Reynoldsa Re, modyfiowana licba Reynoldsa Re ma ostać []: η e (8) Uη U ρ e ; Re ; Re ψ Re ψ η () Sumy seregów A ora B w równaniu Reynoldsa (5) definiowano w racac [, ]. W dalsej analiie numerycnej ryjęto cas odniesienia t, jao ores rocodenia się aburenia rędości wdłużnej oleju smarującego. W ryadu gdy aburenia rędości reływu oleju są sowodowane drganiami wymusonymi silnia salinowego, to wystęująca w równaniu (5) licba n oreśla rotność cęstości abureń ω do rędości ątowej ω wału orbowego silnia.. Ciśnienie ydrodynamicne Rowiąanie równania () dla łożysa o niesońconej długości ry ałożeniu, że rędości abureń nie ależą od wsółrędnej można redstawić [] w ostaci sumarycnego bewymiarowego ciśnienia ydrodynamicnego : ( ) ( ) ( ) K B ε A K 4ε K () K ( ε ) ρ Re n K ( ) ( ) lnε ln ( ε )( ) ρ Re n ε ε ε A
6 P. Krasowsi Wielość jest ciśnieniem w roatrywanej scelinie smarnej ry reływie stacjonarnym ry stałej leości dynamicnej oleju smarującego, natomiast wielość K jest ciśnieniem stacjonarnym dla leości ależnej od ciśnienia i dla roatrywanego stałtu sceliny smarnej ostały oreślone w orednic racac []: 6( ε )( ) ; K ln K ( ε )( ε ε ) K () lim K K Ciśnienie aburenia ~ w cęści niestacjonarnej reływu można redstawić jao różnicę ciśnienia sumarycnego i ciśnienia stacjonarnego K. Na odstawie redstawionyc ależności dla iotermicnego modelu łożysa o niesońconej seroości rerowadono oblicenia roładu ciśnienia ydrodynamicnego w scelinie smarnej. W ryładowyc obliceniac numerycnyc ryjęto olej o stałej gęstości i ałożono wartość wyrażenia nρ Re, co w rybliżeniu odowiada wymuseniu aburenia rędości wdłużnej w łożysu wodiowym silnia ry ierwsej cęstości wymusenia od drgań srętnyc wału salinowego silnia seściocylindrowego dwusuwowego. Roład ciśnienia ydrodynamicnego ora jego arametry ależą od wsółcynnia bieżności ε sceliny smarnej []. Zbieżność otymalna sceliny wynosąca ε ot odowiada masymalnemu ciśnieniu ydrodynamicnemu. Ciśnienie w danym uncie sceliny smarnej jest mienne w casie trwania aburenia i jego roład o długości sceliny osiąga wartości minimalne i masymalne. Na rys. redstawiono ryładowy roład sumarycnego ciśnienia ydrodynamicnego o długości dla łożysa o otymalnej bieżności ε ot ora o bieżności ε,4 onaconymi cyframi i ry leości stałej (K ) i ależnej od ciśnienia (K,5) onaconymi odowiednio linią cieną i ogrubioną. Masymalne rołady ciśnienia nacono symbolami a, natomiast minimalne symbolami b. inią rerywaną onacono wielość ciśnienia ry reływie stacjonarnym. Preływ niestacjonarny oaany na rys., sowodowany jest abureniami rędości wdłużnej wyłącnie na bieżni łożysa,5. W ryadu gdy leość dynamicna oleju ależy od ciśnienia, to aburenia ciśnienia są wyżse niż, w ryadu gdy olej ma stałą leość. Dodatowo wielość abureń ciśnienia ależy od bieżności ε sceliny smarnej i jest najwięsa dla bieżności otymalnej. Dotycy to taże wrostu ciśnienia stacjonarnego w scelinie smarnej. Dalsą analię roładu ciśnienia rerowadano dla sceliny o bieżności otymalnej (ε ε ot ).
7 Ciśnienie i nośność w łasim łożysu śligowym,,5 a a b,,5, b,5 K K,5,,,,4,5,6,7,8,9 Rys.. Roład sumarycnego ciśnienia a) masymalnego i b) minimalnego wdłuż sceliny smarnej o bieżnościac ε: ) ε ε ot ; ) ε,4 ry abureniac rędości,5 Fig.. Total maimal (a) and minimal (b) ressure distributions in direction for ε: ) ε ε ot ; ) ε,4 by velocity erturbations:,5 t Analiowano roład ciśnienia sumarycnego wdłuż sceliny łożysa ora roład ciśnienia aburenia w funcji casu w wybranym uncie na owiercni bieżni. Wynii obliceń numerycnyc redstawiono ry nastęującyc abureniac rędości wdłużnej: ) aburenia rędości na bieżni,5, ) aburenia rędości na bieżni,5 i na suwau,5. Ciśnienie niestacjonarne mienia się w casie trwania aburenia rędości, ry cym jego rebieg jest funcją casu i ołożenia wdłuż długości łożysa. Jest ono funcją oresową o oresie trwania aburenia rędości. Prebieg ciśnienia sumarycnego w uncie leżącym w ołowie długości łożysa,5 na owiercni bieżni w funcji bewymiarowego casu redstawiono na rys. dla dwóc wariantów abureń rędości. inią rerywaną onacono ciśnienie stacjonarne. Gdy aburenia rędości oleju na bieżni łożysa są godne rędością rucu suwaa, to ciśnienie aburenia wrasta, w reciwnym wyadu maleje, ry cym sade jest nacne więsy niż wrost ora trwa rócej niż ołowa oresu aburenia. W ryadu burenia rędości na suwau jest odwrotnie i dla tego ryadu aburenia nie redstawiono wyresów. Casy trwania wrostu i sadu ciśnienia są niesymetrycne w ryadu różnyc wartości rędości abureń (rys. ). Wielości abureń ciśnienia są więse dla obu wariantów abureń rędości, gdy leość ależy od ciśnienia.
8 4 P. Krasowsi,8,6,4,,,8,6 K K,5,4,,,,4,5,6,7,8,9 Rys.. Prebieg ciśnienia w uncie,5 bieżni łożysa w funcji casu t ry abureniac rędości: ),5; ; ),5;,5 Fig.. Pressure distributions in lace,5 in te time t by velocity erturbations: ),5; ; ),5;,5 t,6 ~,4 a a,,,,,4,5,6,7,8,9 -, -,4 -,6 -,8 b K K,5 b Rys. 4. Prebieg masymalnego (a) i minimalnego (b) ciśnienia aburenia ~ na długości łożysa ry abureniac rędości wdłużnej: ),5; ; ),5;,5 Fig. 4. Unsteady art maimal (a) and minimal (b) ressure distributions ~ in direction by velocity erturbations: ),5; ; ),5;,5
9 Ciśnienie i nośność w łasim łożysu śligowym 5 Roład ciśnienia aburenia ~ wdłuż sceliny mienia się w casie dając masymalne i minimalne ciśnienie w różnyc cwilac casowyc. Rołady masymalnyc i minimalnyc ciśnień aburenia o długości łożysa oaano na rys. 4 dla roatrywanyc ryadów abureń rędości reływu oleju. Sadi ciśnienia sumarycnego są więse niż jego wrost. Dotycy to ryadu reływu oleju o stałej i miennej leości dynamicnej. Jedna wrost ciśnienia stacjonarnego wsute miennej leości omensuje więsy sade i minimalne ciśnienie sumarycne mienia się nienacnie, co otwierdają wyresy redstawione na rys. i rys.. 4. Nośność ydrodynamicna Siłę nośności ydrodynamicnej w łożysu otrymamy całowania ciśnienia ydrodynamicnego o owiercni suwaa łożysa i redstawiamy w ostaci bewymiarowej: W W ( ) d ; W b () W gdie: W caraterystycna nośność odniesienia. Nośność łożysa mienia się w casie aburenia rędości. Zmianę nośności W K oblicamy jao różnicę nośności w reływie niestacjonarnym ~ W i stacjonarnym W K : ~ ; W ( ) W K W W K K K (4) d W ryadu reływu oleju smarującego o stałej leości nieależnej od ciśnienia (K ) nośność łożysa ry reływie stacjonarnym W wynacamy [] ależności: 6 ε W lnε (5) ( ε ) ε Na rys. 5 redstawiono mianę wielości nośności ydrodynamicnej łożysa łasiego w casie trwania aburenia rędości dla obu roatrywanyc orednic wariantów aburenia. Carater mian nośności jest odobny do mian ciśnienia sumarycnego wyniającego rys.. Sade siły nośności
10 6 P. Krasowsi,4 ~ W,,,,,,,4,5,6,7,8,9 t -, -, -, K K,5 -,4 -,5 ~ Rys. 5. Zmiana nośności ydrodynamicnej W w casie t ry abureniac rędości: ),5; ; ),5;,5 ~ Fig. 5. Te dimensionless caacity forces W of slide journal bearing in te time t by velocity erturbations:: ),5; ; ),5;,5 wsute abureń rędości jest więsy niż jej wrost i ależy to od wariantu aburenia. Sade ciśnienia aburenia a atem i nośności sowodowany jest ojawieniem się rędości reływu reciwnej do ierunu reływu stacjonarnego. W ryadu gdy leość dynamicna oleju ależy od ciśnienia, nośność w stanie stacjonarnym jest więsa niż ry stałej leości. W wiąu tym ta własność oleju smarującego owoduje, że sade nośności wsute aburenia rędości daje więsy aas nośności w ryadu obu wariantów abureń rędości. Położenie siły nośności na długości łożysa można oreślić wsółrędną W jao wsółrędną środa jednostowyc sił owiercniowyc ciśnienia ydrodynamicnego. Wsółrędna ta mienia swoje ołożenie odcas trwania aburenia rędości reływu oleju. Wyresy wsółrędnej ołożenia siły nośności dla obu roatrywanyc wariantów abureń rędości redstawiono na rys. 6. Zmiana ołożenia siły nośności jest symetrycna w casie, tn. recodi re ołożenie stacjonarne ry t,5, mimo iż siła nośności nie osiąga wartości ry reływie stacjonarnym (rys. 5). Presunięcie siły nośności jest więse w ierunu ońca łożysa i nastęuje to w casie, gdy maleje nośność łożysa w orównaniu reływem stacjonarnym. Wsółrędna ołożenia siły nośności ry reływie stacjonarnym, ja i jej miany w reływie aburonym jest więsa, w ryadu gdy leość dynamicna oleju ależy od ciśnienia. Wsółrędna ołożenia dla reływu stacjonarnego jest onacona na rys. 6 linią rerywaną.
11 Ciśnienie i nośność w łasim łożysu śligowym 7,65 W,6,595,59,585,58 K K,5,575,,,,4,5,6,7,8,9 t Rys. 6 Wsółrędna W ołożenia siły nośności ydrodynamicnej W w casie t ry abureniac rędości wdłużnej: ),5; ; ),5;,5 Fig. 6. Coordinate W situated caacity force W in slide journal bearing in te time t by velocity erturbations: ),5; ),5;,5 5. Wniosi Predstawiony ryład rowiąania równania Reynoldsa dla reływu niestacjonarnego laminarnego newtonowsiego cynnia smarującego umożliwia wstęną ocenę roładu ciśnienia ydrodynamicnego i nośności jao odstawowego arametru esloatacyjnego łożysa śligowego. Niestacjonarne aburenia rędości wdłużnej na owiercni bieżni i suwaa wływają na roład ciśnienia ydrodynamicnego i nośność w scelinie smarnej. Zmiany ciśnienia w łożysu mają carater oresowy równy oresowi trwania abureń rędości, a wartość tyc mian ora ic carater ależą od rodaju aburenia. Autor daje sobie srawę seregu ałożeń urascającyc astosowanyc w reentowanym modelu węła łożysowego i dotycącyc ryjęcia oleju newtonowsiego ora roatrywania iotermicnego modelu łożysa. Mimo iż reentowany ryład obliceniowy dotycy łożysa o niesońconej długości, to uysane wniosi mogą być rydatne do oceny roładu ciśnienia i siły nośnej ry laminarnym, niestacjonarnym smarowaniu łożys śligowyc o sońconej długości. Predstawione reultaty mogą osłużyć jao wartości orównawce w ryadu modelowania numerycnego laminarnyc, niestacjonarnyc reływów łynów nienewtonowsic w scelinac smarnyc orecnyc łożys śligowyc. Praca włynęła do Redacji 6..7 r.
12 8 P. Krasowsi iteratura [] Krasowsi P.: aminarne, niestacjonarne smarowanie łożysa śligowego w olu magnetycnym dla leości oleju ależnej od ciśnienia. Tribologia 4/ (84). [] Krasowsi P.: Ciśnienie ydrodynamicne i nośność w łasim łożysu śligowym o liniowo bieżnej scelinie smarnej. ZN Politecnii Gdańsiej, Budownictwo Orętowe Nr 65, Gdańs 4. [] Krasowsi P.: Modelowanie niestacjonarnego laminarnego reływu w łasim łożysu śligowym. Aademia Morsa, Gdynia 6 (raca nieubliowana). [4] Wiercolsi K.: Matematical metods in ydrodynamic teory of lubrication, Tecnical University Press, Scecin 99. [5] Wiercolsi K.: Teoria nieonwencjonalnego smarowania łożys śligowyc, Wydawnictwo Politecnii Scecińsiej, Scecin 995. Autor słada odięowania rof. dr. ab. inż. Krystofowi Wiercolsiemu a licne dysusje w tracie oracowywania referatu. Pressure and caacity force in slide journal lane bearing by laminar unsteady lubrication Summary Tis aer sows results of numerical solutions an modified Reynolds equations for laminar unsteady oil flow in slide journal bearing wit lanar linear ga. aminar unsteady oil flow is erformed during eriodic and uneriodic erturbations of bearing load or is caused by te canges of ga eigt in time. Above erturbations occur mostly during te starting and stoing of macine. Tis solution eamle aly to isotermal bearing model wit infinity breadt. ubricating oil used in tis model as Newtonian roerties and dynamic viscosity in deendence on ressure. It sows a reliminary analysis of ressure distribution cange and caacity forces in te bearing by laminar, unsteady lubrication caused by velocity erturbations of oil flow in te longitudinal direction of a bearing. Described effect can be used as an eamle of modeling te bearing friction node oerations in recirocating movement during eloitation of engines and macines. Plane crossbar journal bearing occur in si combustion engine as a crossead bearing. During modelling crossbar bearing oerations in combustion engines, bearing movement erturbations from engine forced vertical vibrations causes velocity flow erturbations of lubricating oil on te bearing race and on te bearing slider in te longitudinal direction. Te determined ressure distribution and caacity forces were reresented in dimensionless form.
ZMIANA NOŚNOŚCI PŁASKIEGO ŁOŻYSKA ŚLIZGOWEGO PRZY NIESTACJONARNYM LAMINARNYM SMAROWANIU
4-7 PROBEMY EKSPOATACJI 57 Paweł KRASOWSKI Aademia Morsa, Gdynia ZMIANA NOŚNOŚCI PŁASKIEGO ŁOŻYSKA ŚIZGOWEGO PRZY NIESTACJONARNYM AMINARNYM SMAROWANIU Słowa lucowe Nośność, łasie łożyso śligowe, niesacjonarne
Bardziej szczegółowoCIŚNIENIE W PŁASKIM ŁOŻYSKU ŚLIZGOWYM SMAROWANYM OLEJEM MIKRPOLARYM
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE ISSN 896-77X 8, s. 87-94, Gliwice 9 CIŚNIENIE W PŁASKIM ŁOŻYSKU ŚLIZGOWYM SMAROWANYM OLEJEM MIKRPOLARYM PAWEŁ KRASOWSKI Katedra Podstaw Tecniki, Akademia Morska w Gdyni e-mail:
Bardziej szczegółowoCIŚNIENIE I NOŚNOŚĆ WZDŁUŻNEGO ŁOŻYSKA ŚLIZGOWEGO SMAROWANEGO OLEJEM MIKROPOLARNYM
4-009 T R I B O L O G I A 5 Paweł KRASOWSKI * CIŚNIENIE I NOŚNOŚĆ WZDŁUŻNEGO ŁOŻYSKA ŚLIZGOWEGO SMAROWANEGO OLEJEM MIKROPOLARNYM PRESSURE AND CAPACITY FORCE IN JOURNAL LONGITUDINAL BEARING LUBRICATED WITH
Bardziej szczegółowo3. Kinematyka podstawowe pojęcia i wielkości
3. Kinematya odstawowe ojęcia i wielości Kinematya zajmuje się oisem ruchu ciał. Ruch ciała oisujemy w ten sosób, że odajemy ołożenie tego ciała w ażdej chwili względem wybranego uładu wsółrzędnych. Porawny
Bardziej szczegółowoM O D E L R U C H U W Y R Z U T N I O K RĘTOWEJ O P I S A N Y P R Z E Z T R A N S F O R M A C J E U K Ł A D Ó W W S P Ó Ł R ZĘ D N Y C H
ZESZYTY NAUKOWE AKADEMII MARYNARKI WOJENNEJ ROK LIV NR 3 (194) 213 DO I: 1.564/86889X/186925 Zbigniew Dioa Politechnika Świętokryska Wydiał Mechatroniki i Budowy Masyn, Katedra Technik Komuterowych i Ubrojenia
Bardziej szczegółowoCIŚNIENIE W PŁASKIM ŁOŻYSKU ŚLIZGOWYM PRZY NIESTACJONARNYM LAMINARNYM SMAROWANIU
MODEOWANIE INŻYNIERSIE ISSN 896-77X, s. -6, Gliwic 7 CIŚNIENIE W PŁASIM ŁOŻYSU ŚIZGOWYM PRZY NIESTACJONARNYM AMINARNYM SMAROWANIU PAWEŁ RASOWSI atdra Podstaw Tcnii, Aadmia Morsa -mail: awras@am.gdynia.l
Bardziej szczegółowoPRĘDKOŚĆ PRZEPŁYWU OLEJU W SZCZELINIE ŁOŻYSKA PRZY NIESTACJONARNYM LAMINARNYM SMAROWANIU
MODEOWANIE INŻYNIERSKIE ISSN 896 77X 8 s. 95 Gliwice 9 PRĘDKOŚĆ PRZEPŁYWU OEJU W SZCZEINIE ŁOŻYSKA PRZY NIESTACJONARNYM AMINARNYM SMAROWANIU PAWEŁ KRASOWSKI Kaedra Podsaw Tecnii Aademia Morsa w Gdyni e
Bardziej szczegółowoORGANIZACJA I ZARZĄDZANIE
P O L I T E C H N I K A W A R S Z A W S K A WYDZIAŁ BUDOWNICTWA, MECHANIKI I PETROCHEMII INSTYTUT INŻYNIERII MECHANICZNEJ ORGANIZACJA I ZARZĄDZANIE Optymaliacja transportu wewnętrnego w akładie mechanicnym
Bardziej szczegółowoDocument: Exercise-03-manual --- 2014/12/10 --- 8:54--- page 1 of 8 INSTRUKCJA DO ĆWICZENIA NR 3. Optymalizacja wielowarstwowych płyt laminowanych
Document: Exercise-03-manual --- 2014/12/10 --- 8:54--- page 1 of 8 PRZEDMIOT TEMAT KATEDRA MECHANIKI STOSOWANEJ Wydiał Mechanicny POLITECHNIKA LUBELSKA INSTRUKCJA DO ĆWICZENIA NR 3 1. CEL ĆWICZENIA Wybrane
Bardziej szczegółowoROZKŁAD BŁĘDÓW PRZY PROJEKTOWANIU POŚREDNIEGO OŚWIETLENIA ELEKTRYCZNEGO ZA POMOCĄ OPRAW KWADRATOWYCH
Andrej PAWLAK Krystof ZAREMBA ROZKŁAD BŁĘDÓW PRZY PROJEKTOWANIU POŚREDNIEGO OŚWIETLENIA ELEKTRYCZNEGO ZA POMOCĄ OPRAW KWADRATOWYCH STRESZCZENIE W wielkoowierchniowych instalacjach oświetlenia ośredniego
Bardziej szczegółowoRUCH DRGAJĄCY. Ruch harmoniczny. dt A zatem równanie różniczkowe ruchu oscylatora ma postać:
RUCH DRGAJĄCY Ruch haroniczny Ruch, tóry owtarza się w regularnych odstęach czasu, nazyway ruche oresowy (eriodyczny). Szczególny rzyadie ruchu oresowego jest ruch haroniczny: zależność rzeieszczenia od
Bardziej szczegółowoDWUCZĘŚCIOWE ŁOŻYSKO POROWATE
PROBLEMY NIEKONWENCJONALNYCH UKŁADÓW ŁOŻYSKOWYCH Łódź, 1 14 maja 1999 r. Karol Kremiński Politechnika Warsawska DWUCZĘŚCIOWE ŁOŻYSKO POROWATE SŁOWA KLUCZOWE: łożysko śligowe, tuleja porowata, prepuscalność
Bardziej szczegółowoZESZYTY NAUKOWE NR 10(82) AKADEMII MORSKIEJ W SZCZECINIE. Zmiana ciśnienia w poprzecznym łożysku ślizgowym przy laminarnym niestacjonarnym smarowaniu
ISSN 7-867 ZESZYTY NAUKOWE NR 8 AKADEMII MORSKIEJ W SZCZECINIE I MIĘDZYNARODOWA KONFERENCJA NAUKOWO-TECHNICZNA EXPLO-SHIP 6 Paweł Kasowsi Zmiana ciśnienia w oecnym łożysu śligowym y laminanym niesacjonanym
Bardziej szczegółowoPARAMETRY EKSPLOATACYJNE POPRZECZNYCH ŁOŻYSK ŚLIZGOWYCH SMAROWANYCH FERROCIECZĄ O RÓŻNYM STĘŻENIU CZĄSTEK MAGNETYCZNYCH
Marcin Frycz Akademia Morska w Gdyni PARAMETRY EKSPLOATACYJNE POPRZECZNYCH ŁOŻYSK ŚLIZGOWYCH SMAROWANYCH FERROCIECZĄ O RÓŻNYM STĘŻENIU CZĄSTEK MAGNETYCZNYCH W artykule autor przedstawia wyniki obliczeń
Bardziej szczegółowoTransformator Φ M. uzwojenia; siła elektromotoryczna indukowana w i-tym zwoju: dφ. = z1, z2 liczba zwojów uzwojenia pierwotnego i wtórnego.
Transformator Φ r Φ M Φ r i i u u Φ i strumień magnetycny prenikający pre i-ty wój pierwsego uwojenia; siła elektromotorycna indukowana w i-tym woju: dφ ei, licba wojów uwojenia pierwotnego i wtórnego.
Bardziej szczegółowoDZIAŁ: HYDRODYNAMIKA ĆWICZENIE B: Wyznaczanie oporów przy przepływie płynów [OMÓWIENIE NAJWAŻNIEJSZYCH ZAGADNIEŃ] opracowanie: A.W.
DZIAŁ: HYDRODYNAMIKA ĆWICZENIE B: Wynacanie ooró ry rełyie łynó [OMÓWIENIE NAJWAŻNIEJSZYCH ZAGADNIEŃ] oracoanie: A.W. rys.. Rokład rędkości rekroju rury dla rełyu laminarnego i turbulentnego LICZBY KRYTERIALNE:
Bardziej szczegółowoZJAWISKO SYNCHRONIZACJI DRGAŃ I WZBUDZENIA ASYNCHRONICZNEGO W OSCYLATORZE LIENARDA
JAN ŁUCZKO ZJAWISKO SYNCHRONIZACJI DRGAŃ I WZBUDZENIA ASYNCHRONICZNEGO W OSCYLATORZE LIENARDA SYNCHRONIZATION OF VIBRATION AND ASYNCHRONIC EXCITATION IN LIENARD S OSCILLATOR Streszczenie Abstract W niniejszym
Bardziej szczegółowoWAHADŁO SPRĘŻYNOWE. POMIAR POLA ELIPSY ENERGII.
ĆWICZENIE 3. WAHADŁO SPRĘŻYNOWE. POMIAR POLA ELIPSY ENERGII. 1. Oscylator harmoniczny. Wprowadzenie Oscylatorem harmonicznym nazywamy punt materialny, na tóry,działa siła sierowana do pewnego centrum,
Bardziej szczegółowoParametry pracy adiabatycznego modelu łożyska krótkiego z panewką pływającą
Parametry racy adiabatycnego modelu łożyska krótkiego anewką ływającą 5 ZGDNIENI EKSPOCJI MSZYN Zesyt (5) 7 EKSNDE MZUKOW Parametry racy adiabatycnego modelu łożyska krótkiego anewką ływającą Słowa klucowe
Bardziej szczegółowoPROBLEMY NIEKONWENCJONALNYCH UKŁADÓW ŁOŻYSKOWYCH Łódź 09-10 maja 1995 roku
PROBLEMY NIEKONWENCJONALNYCH UKŁADÓW ŁOŻYSKOWYCH Łódź 09-10 maja 1995 roku Edward Walicki, Anna Walicka, Tomasz Karpiński (WSI Zielona Góra) PARAMETRY MECHANICZNE WIELOKRZYWKOWEGO ŁOŻYSKA STOŻKOWEGO SMAROWANEGO
Bardziej szczegółowoMetody dokładne w zastosowaniu do rozwiązywania łańcuchów Markowa
Metody dokładne w astosowaniu do rowiąywania łańcuchów Markowa Beata Bylina, Paweł Górny Zakład Informatyki, Instytut Matematyki, Uniwersytet Marii Curie-Skłodowskiej Plac Marii Curie-Skłodowskiej 5, 2-31
Bardziej szczegółowoKatedra Silników Spalinowych i Pojazdów ATH ZAKŁAD TERMODYNAMIKI. Konwekcja wymuszona - 1 -
Katedra Silniów Spalinowych i Pojazdów ATH ZAKŁAD TERMODYNAMIKI Konwecja wymuszona - - Wstęp Konwecją nazywamy wymianę ciepła pomiędzy powierzchnią ciała stałego przylegającym do niej płynem, w tórym występuje
Bardziej szczegółowoON INFLUENCE OF DIESEL OIL SORT ON FRICTION AND WEAR PROCESSES Tarkowski Piotr, Paluch Roman Katedra Pojazdów Samochodowych Politechnika Lubelska
Journal of KONES Internal Combustion Engines 2002 No. 3 4 ISSN 1231 4005 ON INFLUENCE OF DIESEL OIL SORT ON FRICTION AND WEAR PROCESSES Tarkowski Piotr, Paluch Roman Katedra Pojazdów Samochodowych Politechnika
Bardziej szczegółowoChemia Fizyczna Technologia Chemiczna II rok Wykład 1. Kontakt,informacja i konsultacje. Co to jest chemia fizyczna?
Chemia Fizyczna Technologia Chemiczna II ro Wyład 1 Kierowni rzedmiotu: Dr hab. inż. Wojciech Chrzanowsi Kontat,informacja i onsultacje Chemia A ; oój 307 Telefon: 347-2769 E-mail: wojte@chem.g.gda.l tablica
Bardziej szczegółowoUrzadzenie Gwintujace ` Technologia Direct Drive
Urzadzenie Gwintujace z Bezposrednim ` ' Napedem ` Technologia irect rive ` Opatentowane in made l y it a TAP IRECT RIVE, NOWE URZAZENIE BORIGNON. ' ' ' '. / / Nowa technologia irect rive / Nowy panel
Bardziej szczegółowoHAMOWANIE REKUPERACYJNE W MIEJSKIM POJEŹDZIE HYBRYDOWYM Z NAPĘDEM NA KOŁA TYLNE
ELEKTRYKA 213 Zesyt 1 (225) Rok LIX Marcin FICE Politechnika Śląska w Gliwicach HAMOWANIE REKUPERACYJNE W MIEJSKIM POJEŹDZIE HYBRYDOWYM Z NAPĘDEM NA KOŁA TYLNE Strescenie. W artykule predstawiono wyniki
Bardziej szczegółowoTeoretyczny model panewki poprzecznego łożyska ślizgowego. Wpływ wartości parametru zużycia na nośność łożyska
PŁUCIENNIK Paweł 1 MACIEJCZYK Andrzej 2 Teoretyczny model panewki poprzecznego łożyska ślizgowego. Wpływ wartości parametru zużycia na nośność łożyska WSTĘP Łożyska ślizgowe znajdują szerokie zastosowanie
Bardziej szczegółowoANALIZA KONSTRUKCJI POWŁOKOWEJ. CIENKOŚCIENNY ZBIORNIK CIŚNIENIOWY
Cw3_biornik.doc ANALIZA KONTRUKCJI POWŁOKOWEJ. CIENKOŚCIENNY ZBIORNIK CIŚNIENIOWY 1. W P R O W A D Z E N I E Ciało utworone pre dwie akrwione powierchnie nawane jest powłoką, jeśli preciętna odlełość pomięd
Bardziej szczegółowoMOŻLIWOŚCI STEROWANIA SIŁĄ TARCIA ZA POMOCĄ PRĄDU ELEKTRYCZNEGO PRZEPŁYWAJĄCEGO PRZEZ STREFĘ TARCIA
2-2011 T R I B O L O G I A 61 Krzysztof KRAWCZYK *, Emil NOWIŃSKI **, Agnieszka CHOJNACKA *** MOŻLIWOŚCI STEROWANIA SIŁĄ TARCIA ZA POMOCĄ PRĄDU ELEKTRYCZNEGO PRZEPŁYWAJĄCEGO PRZEZ STREFĘ TARCIA THE POSSIBILITIES
Bardziej szczegółowo( ) + ( ) T ( ) + E IE E E. Obliczanie gradientu błędu metodą układu dołączonego
Obliczanie gradientu błędu metodą uładu dołączonego /9 Obliczanie gradientu błędu metodą uładu dołączonego Chodzi o wyznaczenie pochodnych cząstowych funcji błędu E względem parametrów elementów uładu
Bardziej szczegółowoTEMAT: Próba statyczna rozciągania metali. Obowiązująca norma: PN-EN 10002-1:2002(U) Zalecana norma: PN-91/H-04310 lub PN-EN10002-1+AC1
ĆWICZENIE NR 1 TEMAT: Próba statycna rociągania metali. Obowiąująca norma: PN-EN 10002-1:2002(U) Zalecana norma: PN-91/H-04310 lub PN-EN10002-1+AC1 Podać nacenie następujących symboli: d o -.....................................................................
Bardziej szczegółowoNOŚNOŚĆ POPRZECZNEGO ŁOŻYSKA ŚLIZGOWEGO PRZY LAMINARNYM NIESTACJONARNYM SMAROWANIU
MODELOANIE INŻYNIERSKIE ISNN 896-77X, s. 87-94, Glwce 6 NOŚNOŚĆ POPRZECZNEGO ŁOŻYSKA ŚLIZGOEGO PRZY LAMINARNYM NIESTACJONARNYM SMAROANIU PAEŁ KRASOSKI Kaedra Podsaw Tecn, Aadema Morsa Srescene. aryule
Bardziej szczegółowoWykład 13 Druga zasada termodynamiki
Wyład 3 Druga zasada termodynamii Entroia W rzyadu silnia Carnota z gazem dosonałym otrzymaliśmy Q =. (3.) Q Z tego wzoru wynia, że wielość Q Q = (3.) dla silnia Carnota jest wielością inwariantną (niezmienniczą).
Bardziej szczegółowoĆw. 5. Badanie ruchu wahadła sprężynowego sprawdzenie wzoru na okres drgań
KAEDRA FIZYKI SOSOWANEJ PRACOWNIA 5 FIZYKI Ćw. 5. Badanie ruchu wahadła sprężynowego sprawdzenie wzoru na ores drgań Wprowadzenie Ruch drgający naeży do najbardziej rozpowszechnionych ruchów w przyrodzie.
Bardziej szczegółowoWpływ lepkości oleju silnikowego na hydrodynamiczne parametry pracy łożyska głównego przy zmiennym luzie łożyskowym
ARCHIWUM MOTORYZACJI 3, pp. 103-115 (2006) Wpływ lepkości oleju silnikowego na hydrodynamiczne parametry pracy łożyska głównego przy zmiennym luzie łożyskowym ANNA KRZYMIEŃ, PIOTR KRZYMIEŃ Politechnika
Bardziej szczegółowoZAGADNIENIA EKSPLOATACJI MASZYN
POLSKA AKADEMIA NAUK KOMITET BUDOWY MASZYN ZAGADNIENIA EKSPLOATACJI MASZYN TRIBOLOGIA NIEZAWODNOŚĆ EKSPLOATYKA DIAGNOSTYKA BEZPIECZEŃSTWO TRIBOLOGY RELIABILITY TEROTECHNOLOGY DIAGNOSTICS SAFETY Z. 2 (150)
Bardziej szczegółowoAutomatyczna kompensacja mocy biernej z systemem monitorowania kopalnianej sieci 6 kv
dr inż MARIAN HYLA Politechnika Śląska w Gliwicach Automatycna kompensacja mocy biernej systemem monitorowania kopalnianej sieci 6 kv W artykule predstawiono koncepcję, realiację ora efekty diałania centralnego
Bardziej szczegółowoTemperatura i ciepło E=E K +E P +U. Q=c m T=c m(t K -T P ) Q=c przem m. Fizyka 1 Wróbel Wojciech
emeratura i cieło E=E K +E P +U Energia wewnętrzna [J] - ieło jest energią rzekazywaną między układem a jego otoczeniem na skutek istniejącej między nimi różnicy temeratur na sosób cielny rzez chaotyczne
Bardziej szczegółowoPochodna kierunkowa i gradient Równania parametryczne prostej przechodzącej przez punkt i skierowanej wzdłuż jednostkowego wektora mają postać:
ochodna kierunkowa i gradient Równania parametrcne prostej prechodącej pre punkt i skierowanej wdłuż jednostkowego wektora mają postać: Oblicam pochodną kierunkową u ( u, u ) 1 + su + su 1 (, ) d d d ˆ
Bardziej szczegółowoWybrane stany nieustalone transformatora:
Wybrane stany nieustalone transformatora: Założenia: - amplituda napięcia na aciskach pierwotnych ma wartość stałą nieależnie od jawisk achodących w transformatore - warcie występuje równoceśnie na wsystkich
Bardziej szczegółowoModelowanie i obliczenia techniczne. Modelowanie matematyczne Metody modelowania
Modelowanie i oblicenia technicne Modelowanie matematycne Metody modelowania Modelowanie matematycne procesów w systemach technicnych Model może ostać tworony dla całego system lb dla poscególnych elementów
Bardziej szczegółowoMODELOWANIE METODĄ CFD PRACY ŁOPATEK W POMPIE ŁOPATKOWEJ CFD MODELING OF VANE PUMP VANES OPERATION
Edward LISOWSKI Michał PANEK MODELOWANIE METODĄ CFD PRACY ŁOPATEK W POMPIE ŁOPATKOWEJ CFD MODELING OF VANE PUMP VANES OPERATION W pracy podjęto analizę przepływu między łopatką a statorem pompy dla uzyskania
Bardziej szczegółowoBadania doświadczalne wielkości pola powierzchni kontaktu opony z nawierzchnią w funkcji ciśnienia i obciążenia
WALUŚ Konrad J. 1 POLASIK Jakub 2 OLSZEWSKI Zbigniew 3 Badania doświadczalne wielkości pola powierzchni kontaktu opony z nawierzchnią w funkcji ciśnienia i obciążenia WSTĘP Parametry pojazdów samochodowych
Bardziej szczegółowonieciągłość parametrów przepływu przyjmuje postać płaszczyzny prostopadłej do kierunku przepływu
CZĘŚĆ II DYNAMIKA GAZÓW 4 Rozdział 6 Prostoadła fala 6. Prostoadła fala Podstawowe własności: nieciągłość arametrów rzeływu rzyjmuje ostać łaszczyzny rostoadłej do kierunku rzeływu w zbieżno - rozbieżnym
Bardziej szczegółowoANALIZA ROZDZIAŁU SIŁ HAMOWANIA POJAZDU HYBRYDOWEGO Z NAPĘDEM NA KOŁA TYLNE W ASPEKCIE REKUPERACJI ENERGII
Zesyty Problemowe Masyny Elektrycne Nr 9/211 15 Marcin Fice, Rafał Setlak Politechnika Śląska, Gliwice ANALIZA ROZDZIAŁU SIŁ HAMOWANIA POJAZDU HYBRYDOWEGO Z NAPĘDEM NA KOŁA TYLNE W ASPEKCIE REKUPERACJI
Bardziej szczegółowoWPŁYW DODATKU NA WŁASNOŚCI SMAROWE OLEJU BAZOWEGO SN-150
4-2012 T R I B O L O G I A 227 Michał STYP-REKOWSKI *, Jarosław MIKOŁAJCZYK ** WPŁYW DODATKU NA WŁASNOŚCI SMAROWE OLEJU BAZOWEGO SN-150 EFFECT OF AN ADDITIVE ON LUBRICATING PROPERTIES OF SN-150 BASE OIL
Bardziej szczegółowoMODEL DIATERMICZNY ŁOŻYSKA POROWATEGO
6-006 T R I B O L O G I A 115 Karol KRZEMIŃSKI * MODEL DIATERMICZNY ŁOŻYSKA POROWATEGO THE DIATHERMIC MODEL OF POROUS BEARING Słowa kluczowe: łożysko porowate, równania ruchu i energii, wymiana ciepła,
Bardziej szczegółowoUrządzenia i Układów Automatyki Instrukcja Wykonania Projektu
KAEDRA ENERGOELEKRYKI POLIECHNIKI WROCŁAWSKIEJ Urądenia i Układów Auomayki Insrukcja Wykonania Projeku Auory: rof. dr hab. inż. Eugenius Rosołowski dr inż. Pior Pier dr inż. Daniel Bejmer Wrocław 5 I.
Bardziej szczegółowoA NEW MEASUREMENT METHOD OF FRICTION FORCES REGARDING SLIDE JOURNAL BEARINGS BY ACOUSTIC EMISSION
1-2010 T R I B O L O G I A 149 Burkhard ZIEGLER *, Krzysztof WIERZCHOLSKI **, Andrzej MISZCZAK *** A NEW MEASUREMENT METHOD OF FRICTION FORCES REGARDING SLIDE JOURNAL BEARINGS BY ACOUSTIC EMISSION NOWE
Bardziej szczegółowoT R I B O L O G I A 99. Alicja LABER *
5-2009 T R I B O L O G I A 99 Alicja LABER * ANALIZA MOŻLIWOŚCI WYKORZYSTANIA PREPARATU EKSPLOATACYJNEGO MOTOR LIFE PROFESSIONAL W MODYFIKOWANIU WARUNKÓW PRACY WĘZŁÓW TARCIA POJAZDÓW SAMOCHODOWYCH THE
Bardziej szczegółowoANALIZA NUMERYCZNA SIŁ NOŚNYCH I WSPÓŁCZYNNIKÓW TARCIA DLA PRZEPŁYWU FERROSMARU W SZCZELINIE POPRZECZNEGO ŁOŻYSKA ŚLIZGOWEGO
Andrzej MISZCZAK Akademia Morska w Gdyni, Katedra Podstaw Techniki ANALIZA NUMERYCZNA SIŁ NOŚNYCH I WSPÓŁCZYNNIKÓW TARCIA DLA PRZEPŁYWU FERROSMARU W SZCZELINIE POPRZECZNEGO ŁOŻYSKA ŚLIZGOWEGO Słowa kluczowe
Bardziej szczegółowoPŁYN Y RZECZYWISTE Przepływy rzeczywiste różnią się od przepływów idealnych obecnością tarcia (lepkości): przepływy laminarne/warstwowe - różnią się
PŁYNY RZECZYWISTE Płyny rzeczywiste Przeływ laminarny Prawo tarcia Newtona Przeływ turbulentny Oór dynamiczny Prawdoodobieństwo hydrodynamiczne Liczba Reynoldsa Politechnika Oolska Oole University of Technology
Bardziej szczegółowoBADANIA WŁAŚCIWOŚCI TRIBOLOGICZNYCH BRĄZU CuSn12Ni2 W OBECNOŚCI PREPARATU EKSPLOATACYJNEGO O DZIAŁANIU CHEMICZNYM
5-29 T R I B O L O G I A 117 Alicja LABER *, Krzysztof ADAMCZUK * BADANIA WŁAŚCIWOŚCI TRIBOLOGICZNYCH BRĄZU CuSn12Ni2 W OBECNOŚCI PREPARATU EKSPLOATACYJNEGO O DZIAŁANIU CHEMICZNYM THE STUDY OF TRIBOLOGICAL
Bardziej szczegółowoTEORIA OBWODÓW I SYGNAŁÓW LABORATORIUM
EORI OBWODÓW I SYGNŁÓW LBORORIUM KDEMI MORSK Katedra eleomuniacji Morsiej Ćwiczenie nr 2: eoria obwodów i sygnałów laboratorium ĆWICZENIE 2 BDNIE WIDM SYGNŁÓW OKRESOWYCH. Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia
Bardziej szczegółowoWykład 4 Gaz doskonały, gaz półdoskonały i gaz rzeczywisty Równanie stanu gazu doskonałego uniwersalna stała gazowa i stała gazowa Odstępstwa gazów
Wykład 4 Gaz doskonały, gaz ółdoskonały i gaz rzeczywisty Równanie stanu gazu doskonałego uniwersalna stała gazowa i stała gazowa Odstęstwa gazów rzeczywistych od gazu doskonałego: stoień ściśliwości Z
Bardziej szczegółowoANALIZA ROZKŁADU CIŚNIEŃ I PRĘDKOŚCI W PRZEWODZIE O ZMIENNYM PRZEKROJU
Dr inż. Paweł PIETKIEWICZ Dr inż. Wojciech MIĄSKOWSKI Dr inż. Krzysztof NALEPA Piotr LESZCZYŃSKI Uniwersytet Warmińsko-Mazurski w Olsztynie DOI: 10.17814/mechanik.2015.7.283 ANALIZA ROZKŁADU CIŚNIEŃ I
Bardziej szczegółowoTEORETYCZNY MODEL PANEWKI POPRZECZNEGO ŁOśYSKA ŚLIZGOWEGO. CZĘŚĆ 3. WPŁYW ZUśYCIA PANEWKI NA ROZKŁAD CIŚNIENIA I GRUBOŚĆ FILMU OLEJOWEGO
Paweł PŁUCIENNIK, Andrzej MACIEJCZYK TEORETYCZNY MODEL PANEWKI POPRZECZNEGO ŁOśYSKA ŚLIZGOWEGO. CZĘŚĆ 3. WPŁYW ZUśYCIA PANEWKI NA ROZKŁAD CIŚNIENIA I GRUBOŚĆ FILMU OLEJOWEGO Streszczenie W artykule przedstawiono
Bardziej szczegółowoOPORY W RUCHU OSCYLACYJNYM MECHANIZMÓW MASZYN GÓRNICZYCH
POLITECHNIKA ŚLĄSKA ZESZYTY NAUKOWE NR 1669 SUB Gottingen 7 217 872 050 2005 A 12172 Aleksander KOWAL OPORY W RUCHU OSCYLACYJNYM MECHANIZMÓW MASZYN GÓRNICZYCH Gliwice 2005 SPIS TREŚCI WYKAZ OZNACZEŃ 7
Bardziej szczegółowoBadania doświadczalne niestacjonarnego elastohydrodynamicznego (ehd) izotermicznego filmu olejowego
BUCHALSKI Krzysztof 1 MACIEJCZYK Andrzej 2 Badania doświadczalne niestacjonarnego elastohydrodynamicznego (ehd) izotermicznego filmu olejowego WSTĘP Problem tarcia między szeroko pojętymi elementami tocznymi
Bardziej szczegółowo4.15 Badanie dyfrakcji światła laserowego na krysztale koloidalnym(o19)
256 Fale 4.15 Badanie dyfracji światła laserowego na rysztale oloidalnym(o19) Celem ćwiczenia jest wyznaczenie stałej sieci dwuwymiarowego ryształu oloidalnego metodą dyfracji światła laserowego. Zagadnienia
Bardziej szczegółowoBADANIA EKSPERYMENTALNE POLIMEROWEGO ŁOŻYSKA SMAROWANEGO WODĄ OKRĘTOWEGO WAŁU ŚRUBOWEGO
4-2003 T R I B O L O G I A 123 Dymarski Czesław, Litwin Wojciech BADANIA EKSPERYMENTALNE POLIMEROWEGO ŁOŻYSKA SMAROWANEGO WODĄ OKRĘTOWEGO WAŁU ŚRUBOWEGO EXPERIMENTAL WORK ON WATER LUBRICATED MAIN SHAFT
Bardziej szczegółowoPOLITECHNIKA ŁÓDZKA INSTYTUT OBRABIAREK I TECHNOLOGII BUDOWY MASZYN. Ćwiczenie H-3 BADANIE SZTYWNOŚCI PROWADNIC HYDROSTATYCZNYCH
POLITECHNIK ŁÓDZK INSTYTUT OBBIEK I TECHNOLOGII BUDOWY MSZYN Ćwiczenie H- Temat: BDNIE SZTYWNOŚCI POWDNIC HYDOSTTYCZNYCH edacja i racwanie: dr inż. W. Frnci Zatwierdził: rf. dr ab. inż. F. Oryńsi Łódź,
Bardziej szczegółowoFale skrętne w pręcie
ae skrętne w ręcie + -(+) eement ręta r π ) ( 4 Lokane skręcenie o () moment skręcając moduł stwności r romień ręta r 4 ) ( π Pod włwem wadkowego momentu eement ręta uskuje rsiesenie kątowe i sełnion jest
Bardziej szczegółowoBADANIA WŁAŚCIWOŚCI TRIBOLOGICZNYCH BRĄZU CuSn12Ni2
1-2010 T R I B O L O G I A 41 Alicja LABER *, Krzysztof ADAMCZUK * BADANIA WŁAŚCIWOŚCI TRIBOLOGICZNYCH BRĄZU CuSn12Ni2 THE STUDY OF TRIBOLOGICAL PROPERTIES OF BRONZE CuSn12Ni2 Słowa kluczowe: właściwości
Bardziej szczegółowoPodstawy Procesów i Konstrukcji Inżynierskich. Teoria kinetyczna INZYNIERIAMATERIALOWAPL. Kierunek Wyróżniony przez PKA
Podstawy Procesów i Konstrukcji Inżynierskich Teoria kinetyczna Kierunek Wyróżniony rzez PKA 1 Termodynamika klasyczna Pierwsza zasada termodynamiki to rosta zasada zachowania energii, czyli ogólna reguła
Bardziej szczegółowoOCENA PORÓWNAWCZA OPORÓW RUCHU TOCZNEGO KULI W BIEŻNIACH O WYBRANYCH KSZTAŁTACH
Szybobieżne Pojazdy Gąsienicowe (19) nr 1, 2004 lesander KOWL OCEN PORÓWNWCZ OPORÓW RUCHU TOCZNEGO KULI W BIEŻNICH O WYBRNYCH KSZTŁTCH Streszczenie: Przedstawiono model sił reacji podłoża przy ruchu uli
Bardziej szczegółowoZADANIA Z FUNKCJI ANALITYCZNYCH LICZBY ZESPOLONE
. Oblicyć: ZADANIA Z FUNKCJI ANALITYCZNYCH a) ( 7i) ( 9i); b) (5 i)( + i); c) 4+3i ; LICZBY ZESPOLONE d) 3i 3i ; e) pierwiastki kwadratowe 8 + i.. Narysować biór tych licb espolonych, które spełniają warunek:
Bardziej szczegółowoA. Cel ćwiczenia. B. Część teoretyczna
A. Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia jest zapoznanie się z wsaźniami esploatacyjnymi eletronicznych systemów bezpieczeństwa oraz wyorzystaniem ich do alizacji procesu esplatacji z uwzględnieniem przeglądów
Bardziej szczegółowoWykład 2. Przemiany termodynamiczne
Wykład Przemiany termodynamiczne Przemiany odwracalne: Przemiany nieodwracalne:. izobaryczna = const 7. dławienie. izotermiczna = const 8. mieszanie. izochoryczna = const 9. tarcie 4. adiabatyczna = const
Bardziej szczegółowoAnaliza nośności poziomej pojedynczego pala
Poradni Inżyniera Nr 16 Atualizacja: 09/016 Analiza nośności poziomej pojedynczego pala Program: Pli powiązany: Pal Demo_manual_16.gpi Celem niniejszego przewodnia jest przedstawienie wyorzystania programu
Bardziej szczegółowoBelki złożone i zespolone
Belki łożone i espolone efinicja belki łożonej siła rowarswiająca projekowanie połąceń prkła obliceń efinicja belki espolonej ałożenia echnicnej eorii ginania rokła naprężeń normalnch prkła obliceń Belki
Bardziej szczegółowoĆwiczenia do wykładu Fizyka Statystyczna i Termodynamika
Ćwiczenia do wykładu Fizyka tatystyczna i ermodynamika Prowadzący dr gata Fronczak Zestaw 5. ermodynamika rzejść fazowych: równanie lausiusa-laeyrona, własności gazu Van der Waalsa 3.1 Rozważ tyowy diagram
Bardziej szczegółowoRównanie Fresnela. napisał Michał Wierzbicki
napisał Michał Wierzbici Równanie Fresnela W anizotropowych ryształach optycznych zależność między wetorami inducji i natężenia pola eletrycznego (równanie materiałowe) jest następująca = ϵ 0 ˆϵ E (1)
Bardziej szczegółowoTemat: Prawo Hooke a. Oscylacje harmoniczne. Zagadnienia: prawa dynamiki Newtona, siła sprężysta, prawo Hooke a, oscylacje harmoniczne,
sg M 6-1 - Teat: Prawo Hooe a. Oscylacje haroniczne. Zagadnienia: prawa dynaii Newtona, siła sprężysta, prawo Hooe a, oscylacje haroniczne, ores oscylacji. Koncepcja: Sprężyna obciążana różnyi asai wydłuża
Bardziej szczegółowoPROGNOZA OSIADANIA BUDYNKU W ZWIĄZKU ZE ZMIANĄ SPOSOBU POSADOWIENIA THE PROGNOSIS OF BUILDING SETTLEMENT DUE TO CHANGES OF FOUNDATION
XXVI Konferencja awarie budowlane 213 Naukowo-Technicna ZYGMUNT MEYER, meyer@ut.edu.pl Zachodniopomorski Uniwersytet Technologicny w cecinie, Katedra Geotechniki MARIUZ KOWALÓW, m.kowalow@gco-consult.com
Bardziej szczegółowo1. Obliczenia wytrzymałościowe elementów maszyn przy obciążeniu zmiennym PRZEDMOWA 11
SPIS TREŚCI 1. Obliczenia wytrzymałościowe elementów maszyn przy obciążeniu zmiennym PRZEDMOWA 11 1. ZARYS DYNAMIKI MASZYN 13 1.1. Charakterystyka ogólna 13 1.2. Drgania mechaniczne 17 1.2.1. Pojęcia podstawowe
Bardziej szczegółowoWYZNACZANIE MOMENTU HAMUJĄCEGO I KINETYCZNEGO WSPÓŁCZYNNIKA TARCIA DLA HAMULCA KLOCKOWEGO I TAŚMOWEGO
.. Cel ćwicenia Ćwicenie WYZNACZANIE MOMENTU HAMUĄCEGO I KINETYCZNEGO WSPÓŁCZYNNIKA TARCIA DLA HAMULCA KLOCKOWEGO I TAŚMOWEGO Celem ćwicenia jest analia wpływu onstrucji hamulca na jego moment hamujący
Bardziej szczegółowoWykład 21: Studnie i bariery cz.1.
Wyład : Studnie i bariery cz.. Dr inż. Zbigniew Szlarsi Katedra Eletronii, paw. C-, po.3 szla@agh.edu.pl http://layer.uci.agh.edu.pl/z.szlarsi/ 3.6.8 Wydział Informatyi, Eletronii i Równanie Schrödingera
Bardziej szczegółowoWykres linii ciśnień i linii energii (wykres Ancony)
Wyres linii ciśnień i linii energii (wyres Ancony) W wyorzystywanej przez nas do rozwiązywania problemów inżyniersich postaci równania Bernoulliego występuje wysoość prędości (= /g), wysoość ciśnienia
Bardziej szczegółowoANALIZA ZMIAN SIŁ WYMUSZAJĄCYCH I ICH WPŁYW NA DRGANIA KADŁUBA SILNIKA SPALINOWEGO
ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ 2008 Seria: TRANSPORT z. 64 Nr kol. 1803 Tomasz FIGLUS, Andrzej WILK ANALIZA ZMIAN SIŁ WYMUSZAJĄCYCH I ICH WPŁYW NA DRGANIA KADŁUBA SILNIKA SPALINOWEGO Streszczenie.
Bardziej szczegółowoII zasada termodynamiki
TERMODYNAMIKA: DRUGA ZAADA TERMODYNAMIKI ą rocesy zgodne z zasadą zachowania energii, tóre nigdy nie wystęują w rzyrodzie. Przyład: długois leżący na stole Druga zasada termodynamii odowiada na ytanie,
Bardziej szczegółowoWYMAGANIA Z WIEDZY I UMIEJĘTNOŚCI NA POSZCZEGÓLNE STOPNIE SZKOLNE DLA KLASY 3g. zakres rozszerzony
WYMAGANIA Z WIEDZY I UMIEJĘTNOŚCI NA POSZCZEGÓLNE STOPNIE SZKOLNE DLA KLASY 3g zares rozszerzony 1. Wielomiany bardzo zna pojęcie jednomianu jednej zmiennej; potrafi wsazać jednomiany podobne; potrafi
Bardziej szczegółowoMODEL OF COMPRESSION RING TWIST IN THE PISTON GROOVE OF A DIESEL ENGINE
Journal of KONES Powertrain and Transport, Vol. 13, No. 3 MODEL OF COMPRESSION RING TWIST IN THE PISTON GROOVE OF A DIESEL ENGINE Grzegorz Koszałka, Mirosław Guzik, Andrzej Niewczas Lublin University of
Bardziej szczegółowoRelaksacja. Chem. Fiz. TCH II/19 1
Relasaja Relasaja oznaza powrót uładu do stanu równowagi po zaburzeniu równowagi pierwotnej jaimś bodźem (wielośią zewnętrzną zmieniająą swoją wartość soowo, np. stężenie jednego z reagentów, iśnienie
Bardziej szczegółowoLABORATORIUM TECHNIKI CIEPLNEJ INSTYTUTU TECHNIKI CIEPLNEJ WYDZIAŁ INŻYNIERII ŚRODOWISKA I ENERGETYKI POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ
INSTYTUTU TECHNIKI CIEPLNEJ WYDZIAŁ INŻYNIERII ŚRODOWISKA I ENERGETYKI POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ INSTRUKCJA LABORATORYJNA Temat ćwiczenia: KONWEKCJA SWOBODNA W POWIETRZU OD RURY Konwekcja swobodna od rury
Bardziej szczegółowoPodstawy Konstrukcji Maszyn
Podstawy Konstrukcji Maszyn Część 2 hydrodynamiczne łożyska ślizgowe 1.Hydrodynamiczne łożyska ślizgowe podział Podział łożysk ze względu na sposób zasilania medium smarnym: zasilanie olejem pod ciśnieniem
Bardziej szczegółowoBADANIA WPŁYWU PREPARATU EKSPLOATACYJNEGO O DZIAŁANIU CHEMICZNYM NA WŁASNOŚCI SMARNE OLEJU OBIEGOWEGO STOSOWANEGO W SILNIKACH OKRĘTOWYCH
4-2012 T R I B O L O G I A 175 Andrzej MŁYNARCZAK * BADANIA WPŁYWU PREPARATU EKSPLOATACYJNEGO O DZIAŁANIU CHEMICZNYM NA WŁASNOŚCI SMARNE OLEJU OBIEGOWEGO STOSOWANEGO W SILNIKACH OKRĘTOWYCH INVESTIGATION
Bardziej szczegółowoFunkcje zespolone. 2 Elementarne funkcje zespolone zmiennej zespolonej
Wyiał Matematyki Stosowanej Zestaw adań nr 8 Akademia Górnico-Hutnica w Krakowie WFiIS, informatyka stosowana, II rok Elżbieta Adamus grudnia 206r. Funkcje espolone Ciągi i seregi licb espolonych Zadanie.
Bardziej szczegółowoStany materii. Masa i rozmiary cząstek. Masa i rozmiary cząstek. m n mol. n = Gaz doskonały. N A = 6.022x10 23
Stany materii Masa i rozmiary cząstek Masą atomową ierwiastka chemicznego nazywamy stosunek masy atomu tego ierwiastka do masy / atomu węgla C ( C - izoto węgla o liczbie masowej ). Masą cząsteczkową nazywamy
Bardziej szczegółowoĆw. 4. BADANIE I OCENA WPŁYWU ODDZIAŁYWANIA WYBRANYCH CZYNNIKÓW NA ROZKŁAD CIŚNIEŃ W ŁOśYSKU HYDRODYNAMICZNYMM
Ćw. 4 BADANIE I OCENA WPŁYWU ODDZIAŁYWANIA WYBRANYCH CZYNNIKÓW NA ROZKŁAD CIŚNIEŃ W ŁOśYSKU HYDRODYNAMICZNYMM WYBRANA METODA BADAŃ. Badania hydrodynamicznego łoŝyska ślizgowego, realizowane na stanowisku
Bardziej szczegółowoAnaliza strat tarcia towarzyszących przemieszczaniu się pierścienia tłokowego
ARCHIWUM MOTORYZACJI 3,. 1-10 (2006) Analiza strat tarcia towarzyszących rzemieszczaniu się ierścienia tłokowego WOJCIECH SERDECKI Politechnika Poznańska Instytut Silników Salinowych i Transortu Podczas
Bardziej szczegółowoJ. Szantyr Wykład nr 16 Przepływy w przewodach zamkniętych
J. Szantyr Wykład nr 6 Przeływy w rzewodach zamkniętych Przewód zamknięty kanał o dowolnym kształcie rzekroju orzecznego, ograniczonym linią zamkniętą, całkowicie wyełniony łynem (bez swobodnej owierzchni)
Bardziej szczegółowoLaboratorium komputerowe z wybranych zagadnień mechaniki płynów
FORMOWANIE SIĘ PROFILU PRĘDKOŚCI W NIEŚCIŚLIWYM, LEPKIM PRZEPŁYWIE PRZEZ PRZEWÓD ZAMKNIĘTY Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia będzie analiza formowanie się profilu prędkości w trakcie przepływu płynu przez
Bardziej szczegółowoPOLITECHNIKA ŁÓDZKA INSTYTUT OBRABIAREK I TECHNOLOGII BUDOWY MASZYN. Ćwiczenie H-1 OKREŚLENIE CHARAKTERYSTYK DŁAWIKÓW HYDRAULICZNYCH
POLITECHNIKA ŁÓDZKA INSTYTUT OBRABIAREK I TECHNOLOGII BUDOWY MASZYN Ćwiczenie H-1 Temat: OKREŚLENIE CHARAKTERYSTYK DŁAWIKÓW HYDRAULICZNYCH Konsutacja i oracowanie: dr ab. inż. Donat Lewandowski, rof. PŁ
Bardziej szczegółowoANALIZA METROLOGICZNA UKŁADU DO DIAGNOSTYKI ŁOŻYSK OPARTEJ NA POMIARACH MOCY CHWILOWEJ
POZNAN UNIVE RSITY OF TE CHNOLOGY ACADE MIC JOURNALS No 7 Electrical Engineering 01 Ariel DZWONKOWSKI* ANALIZA METROLOGICZNA UKŁADU DO DIAGNOSTYKI ŁOŻYSK OPARTEJ NA POMIARACH MOCY CHWILOWEJ W artyule przedstawiono
Bardziej szczegółowoZACHODNIOPOMORSKI UNIWERSYTET TECHNOLOGICZNY w Szczecinie
ZACHODNIOPOMORSKI UNIWERSYTET TECHNOLOGICZNY w Szczecinie KATEDRA MECHANIKI I PODSTAW KONSTRUKCJI MASZYN ZACHODNIOPOM UNIWERSY T E T T E CH OR NO SKI LOGICZNY Instrukcja do ćwiczeń laboratoryjnych z metody
Bardziej szczegółowo3. WSPÓŁCZYNNIK ŚCINANIA (KOREKCYJNY)
Cęść 1. WSPÓŁCZYNNIK ŚCINANIA (KOEKCYJNY) 1.. WSPÓŁCZYNNIK ŚCINANIA (KOEKCYJNY).1. Wstęp Współcynnik κ naywany współcynnikiem ścinania jest wielkością ewymiarową, ależną od kstałtu prekroju. Występuje
Bardziej szczegółowoMechanika cieczy. Ciecz jako ośrodek ciągły. 1. Cząsteczki cieczy nie są związane w położeniach równowagi mogą przemieszczać się na duże odległości.
Mecanika cieczy Ciecz jako ośrodek ciągły. Cząsteczki cieczy nie są związane w ołożeniac równowagi mogą rzemieszczać się na duże odległości.. Cząsteczki cieczy oddziałują ze sobą, lecz oddziaływania te
Bardziej szczegółowoSTATYSTYKA USZKODZEŃ W ELEKTROWNIACH ZAWODOWYCH
Maszyny Eletryczne - Zeszyty Problemowe Nr 1/2016 (109) 185 Sławomir Szymaniec Politechnia Oolsa, Oole SAYSYKA USZKODZEŃ W ELEKROWNIACH ZAWODOWYCH SAISICS OF FAILURES IN ELECRIC POWER SAION Streszczenie:
Bardziej szczegółowo